JP3282887B2 - 深絞り性、溶接性に優れた薄鋼板およびその製造方法 - Google Patents
深絞り性、溶接性に優れた薄鋼板およびその製造方法Info
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、缶詰及び乾電池内装缶
等に用いられる錫めっき鋼板、ティンフリースチール、
ニッケルめっき鋼板などの缶用鋼板等の原板となる深絞
り性、溶接性に優れた薄鋼板、およびその製造方法に関
する。
等に用いられる錫めっき鋼板、ティンフリースチール、
ニッケルめっき鋼板などの缶用鋼板等の原板となる深絞
り性、溶接性に優れた薄鋼板、およびその製造方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】錫めっき鋼板、ティンフリースチール、
ニッケルめっき鋼板などの鋼板を、溶接缶用途に用いる
場合には、鋼板中のＣ成分と空気中のＯ成分との、溶接
時における反応性が低い、いわゆる極低炭素鋼板が表面
処理鋼板の原板として主に用いられていた。たとえば特
開平３−１２２９６４号公報は密閉形電池に低炭素鋼板
の適用を提案している。この発明によれば、Ｃ；０．０
０５％以下でプレス成形後封口接合（レーザ溶接）時溶
接部のクラック発生率が低減できるとしている。しかし
この発明は、鋼中Ｃ量を０．００５％以下に低減してい
るため、レーザ溶接時の局部加熱によって結晶粒の粗大
化が生じるという問題がある。また、鋼中Ｃ量を低減し
ているため、レーザ溶接後の冷却時において、焼入れ硬
化が生じない。このため強度上昇も示さず、接合部の強
度不良を生じるという欠点がある。
ニッケルめっき鋼板などの鋼板を、溶接缶用途に用いる
場合には、鋼板中のＣ成分と空気中のＯ成分との、溶接
時における反応性が低い、いわゆる極低炭素鋼板が表面
処理鋼板の原板として主に用いられていた。たとえば特
開平３−１２２９６４号公報は密閉形電池に低炭素鋼板
の適用を提案している。この発明によれば、Ｃ；０．０
０５％以下でプレス成形後封口接合（レーザ溶接）時溶
接部のクラック発生率が低減できるとしている。しかし
この発明は、鋼中Ｃ量を０．００５％以下に低減してい
るため、レーザ溶接時の局部加熱によって結晶粒の粗大
化が生じるという問題がある。また、鋼中Ｃ量を低減し
ているため、レーザ溶接後の冷却時において、焼入れ硬
化が生じない。このため強度上昇も示さず、接合部の強
度不良を生じるという欠点がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、溶接缶用途
の錫めっき鋼板、ティンフリースチール、ニッケルめっ
き鋼板などの原板となる、深絞り性、溶接性に優れた薄
鋼板、およびその製造方法を提供することを目的とす
る。
の錫めっき鋼板、ティンフリースチール、ニッケルめっ
き鋼板などの原板となる、深絞り性、溶接性に優れた薄
鋼板、およびその製造方法を提供することを目的とす
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の溶接缶用薄鋼板
は、Ｃ；０．００３％以下（重量％、以下％は重量％を
示す）、Ｓｉ；０．０４％以下、Ｍｎ；０．５％以下、
Ｎｂ；０．０１〜０．０３％、Ｐ；０．０１％ 以下、
Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０１５〜０．１０％、
Ｎ；０．０１％以下のアルミキルド鋼板からなる鋼板で
あって、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３ 点以上、
巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して熱延ストリップと
し、連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以下の冷延
ストリップとし、この冷延ストリップを原板とした表面
処理鋼板の溶接後の結晶粒の平均粒径が３０μｍ以下の
深絞り性、溶接性に優れたものであることを特徴とす
る。本発明の溶接缶用薄鋼板は、Ｃ；０．００３％以
下、Ｓｉ；０．０４％以下、Ｍｎ；０．５％以下、Ｔ
ｉ；０．０１〜０．０７％、Ｐ；０．０１％ 以下、
Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０１５〜０．１０％、
Ｎ；０．０１％以下のアルミキルド鋼板からなる鋼板で
あって、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３ 点以上、
巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して熱延ストリップと
し、連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以下の冷延
ストリップとし、この冷延ストリップを原板とした表面
処理鋼板の溶接後の結晶粒の平均粒径が３０μｍ以下の
深絞り性、溶接性に優れたものであることを特徴とす
る。本発明の溶接缶用薄鋼板は、Ｃ；０．００３％以
下、Ｓｉ；０．０４％以下、Ｍｎ；０．５％以下、Ｐ；
０．０１％ 以下、Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０
１５〜０．１０％、Ｎ；０．０１％以下、ＴｉとＮｂの
総量；０．０１〜０．０７％のアルミキルド鋼板からな
る鋼板であって、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３
点以上、巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して熱延スト
リップとし、連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以
下の冷延ストリップとし、 この冷延ストリップを原板と
した表面処理鋼板の溶接後の結晶粒の平均粒径が３０μ
ｍ以下の深絞り性、溶接性に優れたものであることを特
徴とする。本発明の溶接缶用薄鋼板の製造方法は、アル
ミキルド極低炭素連続鋳造鋼片を、熱間圧延・酸洗・冷
間圧延・連続焼鈍して深絞り用薄鋼板を製造する方法に
おいて、成分が、Ｃ；０．００３％以下、Ｓｉ；０．０
４％以下、Ｍｎ；０．５％以下、Ｎｂ；０．０１〜０．
０３％、Ｐ；０．０１％ 以下、Ｓ；０．０４％以下、
Ａｌ；０．０１５〜０．１０％、Ｎ；０．０１％以下の
アルミキルド鋼板であり、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度
Ａｒ ３ 点以上、巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して
熱延ストリップとし、前記冷間圧延における圧延率が８
４〜９１％の範囲にあって、ホットコイル板厚をＴ、製
品板厚をｔとすると、８４≦（Ｔ−ｔ）／Ｔ×１００≦
９１の関係にあり、連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで
５０以下の冷延ストリップとすることを特徴とする深絞
り性、溶接性に優れたものであることを特徴とする。
は、Ｃ；０．００３％以下（重量％、以下％は重量％を
示す）、Ｓｉ；０．０４％以下、Ｍｎ；０．５％以下、
Ｎｂ；０．０１〜０．０３％、Ｐ；０．０１％ 以下、
Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０１５〜０．１０％、
Ｎ；０．０１％以下のアルミキルド鋼板からなる鋼板で
あって、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３ 点以上、
巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して熱延ストリップと
し、連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以下の冷延
ストリップとし、この冷延ストリップを原板とした表面
処理鋼板の溶接後の結晶粒の平均粒径が３０μｍ以下の
深絞り性、溶接性に優れたものであることを特徴とす
る。本発明の溶接缶用薄鋼板は、Ｃ；０．００３％以
下、Ｓｉ；０．０４％以下、Ｍｎ；０．５％以下、Ｔ
ｉ；０．０１〜０．０７％、Ｐ；０．０１％ 以下、
Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０１５〜０．１０％、
Ｎ；０．０１％以下のアルミキルド鋼板からなる鋼板で
あって、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３ 点以上、
巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して熱延ストリップと
し、連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以下の冷延
ストリップとし、この冷延ストリップを原板とした表面
処理鋼板の溶接後の結晶粒の平均粒径が３０μｍ以下の
深絞り性、溶接性に優れたものであることを特徴とす
る。本発明の溶接缶用薄鋼板は、Ｃ；０．００３％以
下、Ｓｉ；０．０４％以下、Ｍｎ；０．５％以下、Ｐ；
０．０１％ 以下、Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０
１５〜０．１０％、Ｎ；０．０１％以下、ＴｉとＮｂの
総量；０．０１〜０．０７％のアルミキルド鋼板からな
る鋼板であって、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３
点以上、巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して熱延スト
リップとし、連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以
下の冷延ストリップとし、 この冷延ストリップを原板と
した表面処理鋼板の溶接後の結晶粒の平均粒径が３０μ
ｍ以下の深絞り性、溶接性に優れたものであることを特
徴とする。本発明の溶接缶用薄鋼板の製造方法は、アル
ミキルド極低炭素連続鋳造鋼片を、熱間圧延・酸洗・冷
間圧延・連続焼鈍して深絞り用薄鋼板を製造する方法に
おいて、成分が、Ｃ；０．００３％以下、Ｓｉ；０．０
４％以下、Ｍｎ；０．５％以下、Ｎｂ；０．０１〜０．
０３％、Ｐ；０．０１％ 以下、Ｓ；０．０４％以下、
Ａｌ；０．０１５〜０．１０％、Ｎ；０．０１％以下の
アルミキルド鋼板であり、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度
Ａｒ ３ 点以上、巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して
熱延ストリップとし、前記冷間圧延における圧延率が８
４〜９１％の範囲にあって、ホットコイル板厚をＴ、製
品板厚をｔとすると、８４≦（Ｔ−ｔ）／Ｔ×１００≦
９１の関係にあり、連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで
５０以下の冷延ストリップとすることを特徴とする深絞
り性、溶接性に優れたものであることを特徴とする。
【０００６】
【作用】本発明に使用される連続鋳造鋼片はアルミキル
ド鋼であるので、この鋼片より製造された連続焼鈍薄鋼
板は、調質圧延後の固溶Ｎに基づく歪時効硬化が起こら
ない。またＣが０．００３％以下と低いので、全体とし
て軟質である上に、Ｎｂを０．０１〜０．０３％含有し
ているため、固溶ＣはＮｂにより固定されて、固溶Ｃに
基づく歪時効硬化も起らず、さらに絞り加工性が改善さ
れ、しかも溶接時のＣーＯ反応に基づくガスの発生が押
さえられるので欠陥が少なくなる。さらに、Ｎｂの添加
により溶接後の結晶粒の粗大化が抑制できる（請求項
１）。また、Ｔｉの添加により、Ｎｂと同様の効果を有
する薄鋼板を提供できる（請求項２）。さらに、Ｎｂと
Ｔｉを複合添加により、溶接後の結晶粒の粗大化がより
抑制できる（請求項３）。そして、請求項４の製造法に
よれば、溶接後の結晶粒の粗大化を抑制できる薄鋼板を
提供できる。
ド鋼であるので、この鋼片より製造された連続焼鈍薄鋼
板は、調質圧延後の固溶Ｎに基づく歪時効硬化が起こら
ない。またＣが０．００３％以下と低いので、全体とし
て軟質である上に、Ｎｂを０．０１〜０．０３％含有し
ているため、固溶ＣはＮｂにより固定されて、固溶Ｃに
基づく歪時効硬化も起らず、さらに絞り加工性が改善さ
れ、しかも溶接時のＣーＯ反応に基づくガスの発生が押
さえられるので欠陥が少なくなる。さらに、Ｎｂの添加
により溶接後の結晶粒の粗大化が抑制できる（請求項
１）。また、Ｔｉの添加により、Ｎｂと同様の効果を有
する薄鋼板を提供できる（請求項２）。さらに、Ｎｂと
Ｔｉを複合添加により、溶接後の結晶粒の粗大化がより
抑制できる（請求項３）。そして、請求項４の製造法に
よれば、溶接後の結晶粒の粗大化を抑制できる薄鋼板を
提供できる。
【０００７】
【実施例】転炉での溶製鋼を真空脱ガス処理して脱炭し
た後、Ａｌを添加して脱酸処理した溶鋼から、連続鋳造
機で連続鋳造鋼片を作製する。この連続鋳造鋼片の組成
は、Ｃ；０．００３％以下、Ｓｉ；０．０４以下、Ｍ
ｎ；０．５％以下、Ｎｂ；０．０１〜０．０３％、Ｐ；
０．０１％ 以下、Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０
１５〜０．１０％、Ｎ；０．０１％以下のアルミキルド
鋼板からなる鋼板であって、残りは不可避的不純物より
なるものであることが望ましい。また、Ｎｂに代えてＴ
ｉを０．０１〜０．０７％添加したものも望ましい。さ
らに、ＮｂとＴｉを複合添加したものはより望ましい。
Ｎｂが０．０１％より少ないと、目的とするｒ値を得ら
れず、一方０．０３％を越えてもこの効果がさらに上昇
することはなく、むしろ製造コストが高くなる。Ｔｉも
Ｎｂと同様の効果を有し、添加量は、０．０１％から
０．０７が適量である。ＴｉとＮｂを複合添加しても、
それぞれの成分を単独添加するよりもより高いｒ値が得
られる。
た後、Ａｌを添加して脱酸処理した溶鋼から、連続鋳造
機で連続鋳造鋼片を作製する。この連続鋳造鋼片の組成
は、Ｃ；０．００３％以下、Ｓｉ；０．０４以下、Ｍ
ｎ；０．５％以下、Ｎｂ；０．０１〜０．０３％、Ｐ；
０．０１％ 以下、Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０
１５〜０．１０％、Ｎ；０．０１％以下のアルミキルド
鋼板からなる鋼板であって、残りは不可避的不純物より
なるものであることが望ましい。また、Ｎｂに代えてＴ
ｉを０．０１〜０．０７％添加したものも望ましい。さ
らに、ＮｂとＴｉを複合添加したものはより望ましい。
Ｎｂが０．０１％より少ないと、目的とするｒ値を得ら
れず、一方０．０３％を越えてもこの効果がさらに上昇
することはなく、むしろ製造コストが高くなる。Ｔｉも
Ｎｂと同様の効果を有し、添加量は、０．０１％から
０．０７が適量である。ＴｉとＮｂを複合添加しても、
それぞれの成分を単独添加するよりもより高いｒ値が得
られる。
【０００８】この連続鋳造鋼片を好ましくは熱間仕上温
度Ａｒ3 点以上、巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して
熱延ストリップとする。この熱延ストリップを連続酸洗
した後、好ましくは８５％以上の圧延率で冷間圧延して
冷延ストリップを作製する。この冷延ストリップは、連
続焼鈍時の均熱温度が７５０℃以下でも再結晶するの
で、この冷延ストリップを均熱温度７３０℃以下で連続
焼鈍して連続焼鈍薄鋼板を製造する。連続焼鈍後の硬度
はＨＲ−３０Ｔで５０以下である。
度Ａｒ3 点以上、巻取温度６５０℃以下で熱間圧延して
熱延ストリップとする。この熱延ストリップを連続酸洗
した後、好ましくは８５％以上の圧延率で冷間圧延して
冷延ストリップを作製する。この冷延ストリップは、連
続焼鈍時の均熱温度が７５０℃以下でも再結晶するの
で、この冷延ストリップを均熱温度７３０℃以下で連続
焼鈍して連続焼鈍薄鋼板を製造する。連続焼鈍後の硬度
はＨＲ−３０Ｔで５０以下である。
【０００９】連続焼鈍薄鋼板は最終製品の硬度、すなわ
ち調質度（Ｔ−１、Ｔ−２、Ｔ−３、Ｔ−４等の）に合
わせて、適宜の圧延度で調質圧延またはＤＲ圧延され
て、所謂冷延薄鋼板とされる。冷延薄鋼板はそのまま使
用されるか、またはＮｉめっき等の表面処理を施され
て、Ｎｉめっき鋼板等の缶用鋼板等となる。
ち調質度（Ｔ−１、Ｔ−２、Ｔ−３、Ｔ−４等の）に合
わせて、適宜の圧延度で調質圧延またはＤＲ圧延され
て、所謂冷延薄鋼板とされる。冷延薄鋼板はそのまま使
用されるか、またはＮｉめっき等の表面処理を施され
て、Ｎｉめっき鋼板等の缶用鋼板等となる。
【００１０】次に具体例について述べる。Ｃ；０．００
３％、Ｓｉ；０．０４％、Ｍｎ；０．１５％、Ｎｂ；
０．０２％、Ｐ；０．００５％ 、Ｓ；０．０１％、Ａ
ｌ；０．０４５％、Ｎ；０．００３％のアルミキルド鋼
板からなる鋼板であって、残りは不可避的不純物よりな
る連続鋳造鋼片を、熱間仕上温度８８０℃、巻取温度６
２０℃で熱間圧延して、板厚４．０ｍｍの熱延ストリッ
プに形成した後、これを連続酸洗し、次いで圧延率９０
％で冷間圧延した後、７２０℃で連続焼鈍して、板厚
０．４０ｍｍの冷延ストリップを作製した（Ｘ鋼板）。
３％、Ｓｉ；０．０４％、Ｍｎ；０．１５％、Ｎｂ；
０．０２％、Ｐ；０．００５％ 、Ｓ；０．０１％、Ａ
ｌ；０．０４５％、Ｎ；０．００３％のアルミキルド鋼
板からなる鋼板であって、残りは不可避的不純物よりな
る連続鋳造鋼片を、熱間仕上温度８８０℃、巻取温度６
２０℃で熱間圧延して、板厚４．０ｍｍの熱延ストリッ
プに形成した後、これを連続酸洗し、次いで圧延率９０
％で冷間圧延した後、７２０℃で連続焼鈍して、板厚
０．４０ｍｍの冷延ストリップを作製した（Ｘ鋼板）。
【００１１】比較のため、Ｃ：０．００５％、Ｓｉ：
０．０４％、Ｍｎ：０．１５％、Ｐ；０．０１５％ 、
Ｓ；０．０１％、Ａｌ；０．０４５％、Ｎ；０．００３
％、残り不可避的不純物よりなる、連続鋳造鋼片をＸ鋼
片と同様の条件で作成した（Ｙ鋼板）。
０．０４％、Ｍｎ：０．１５％、Ｐ；０．０１５％ 、
Ｓ；０．０１％、Ａｌ；０．０４５％、Ｎ；０．００３
％、残り不可避的不純物よりなる、連続鋳造鋼片をＸ鋼
片と同様の条件で作成した（Ｙ鋼板）。
【００１２】上記２種類の鋼板に、ニッケルめっきを施
し、溶接缶を作成した。溶接後に、溶接部分の結晶粒の
大きさを測定するため、光学顕微鏡による組織観察調査
を行なった。この結果を以下に示す この結果から、Ｎｂを添加したＸ鋼板は結晶粒の成長が
抑制され、Ｙ鋼板に比較して結晶粒径が小さいことがわ
かった。溶接後の溶接部分の結晶粒径が３０μｍ以下で
あれば、飲料缶等の用途としての使用に耐える十分な強
度を示した。したがって、溶接後の溶接部分の結晶粒径
が３０μｍ以下であることとする。
し、溶接缶を作成した。溶接後に、溶接部分の結晶粒の
大きさを測定するため、光学顕微鏡による組織観察調査
を行なった。この結果を以下に示す この結果から、Ｎｂを添加したＸ鋼板は結晶粒の成長が
抑制され、Ｙ鋼板に比較して結晶粒径が小さいことがわ
かった。溶接後の溶接部分の結晶粒径が３０μｍ以下で
あれば、飲料缶等の用途としての使用に耐える十分な強
度を示した。したがって、溶接後の溶接部分の結晶粒径
が３０μｍ以下であることとする。
【００１３】次に、図１にＮｂとｒ値の関係を示す。図
１に示すようにＮｂ量が０．０１％未満では高いｒ値が
得られず、目的とする優れた深絞り性が得られない。一
般に、深絞り用の缶用途にはｒ値が１．８以上の鋼板が
望ましいとされる。ここでｒ値は、缶成形時の深絞り性
を示す指標である。したがって、図１より、深絞り用の
缶用途として優れたｒ値を有した鋼板を得るためには、
Ｎｂ量が０．０１％以上が必要とされる。次に、図２に
Ｔｉ、ＴｉおよびＮｂを複合添加した場合の、ｒ値に与
える影響を示す。図２に示すようにＴｉ、ＴｉおよびＮ
ｂを複合添加した場合とも、添加量が０．０１％未満で
は高いｒ値が得られない。ｒ値の大きさに与える添加量
は、Ｔｉ単独でも、ＴｉとＮｂを複合添加した場合で
も、０．０１％以上で顕著な効果が見られるが、Ｔｉと
Ｎｂを複合添加した場合の方がより高いｒ値が得られ
る。したがって、Ｔｉ、ＴｉおよびＮｂを複合添加した
場合とも、添加量は０．０１％以上が望ましい。
１に示すようにＮｂ量が０．０１％未満では高いｒ値が
得られず、目的とする優れた深絞り性が得られない。一
般に、深絞り用の缶用途にはｒ値が１．８以上の鋼板が
望ましいとされる。ここでｒ値は、缶成形時の深絞り性
を示す指標である。したがって、図１より、深絞り用の
缶用途として優れたｒ値を有した鋼板を得るためには、
Ｎｂ量が０．０１％以上が必要とされる。次に、図２に
Ｔｉ、ＴｉおよびＮｂを複合添加した場合の、ｒ値に与
える影響を示す。図２に示すようにＴｉ、ＴｉおよびＮ
ｂを複合添加した場合とも、添加量が０．０１％未満で
は高いｒ値が得られない。ｒ値の大きさに与える添加量
は、Ｔｉ単独でも、ＴｉとＮｂを複合添加した場合で
も、０．０１％以上で顕著な効果が見られるが、Ｔｉと
Ｎｂを複合添加した場合の方がより高いｒ値が得られ
る。したがって、Ｔｉ、ＴｉおよびＮｂを複合添加した
場合とも、添加量は０．０１％以上が望ましい。
【００１４】次に請求項４に記載の製造法について説明
する。冷間圧延率（冷延率）を変えた場合に△ｒの値の
変化を図３に示す。一般に冷延率を上げれば、△ｒは下
がる傾向にある。プレス成形時の耳（ｅａｒｉｎｇ）発
生は、△ｒは深絞り時の異方性を示す指標であり、△ｒ
＝（ｒ0＋ｒ90−２・ｒ45）／２で示される△ｒの値が
ゼロになるときに最小となるため、材料歩留の観点より
△ｒは、できる限り、ゼロに近い値であることが望まし
い。△ｒは深絞り時の異方性を示す指標である。上記式
で、ｒ0＝圧延平行方向のｒ値、ｒ45＝圧延４５度方向
のｒ値、ｒ90＝圧延９０度方向のｒ値をそれぞれ表す。
一般に缶用素材として許容できる△ｒの値は経験的に−
０．２〜０．２の範囲が適性であることから、図３よ
り、冷延率は８４〜９１の範囲にあることが望ましい。
すなわち、ホットコイル厚みをＴ、製品厚みをｔとする
と、冷延率は（Ｔ−ｔ）／Ｔ×１００％で表されること
から、８４≦（Ｔ−ｔ）／Ｔ×１００≦９１の範囲にあ
ることが望ましい。ここでホットコイルとは、熱間圧延
後の鋼片をいう。
する。冷間圧延率（冷延率）を変えた場合に△ｒの値の
変化を図３に示す。一般に冷延率を上げれば、△ｒは下
がる傾向にある。プレス成形時の耳（ｅａｒｉｎｇ）発
生は、△ｒは深絞り時の異方性を示す指標であり、△ｒ
＝（ｒ0＋ｒ90−２・ｒ45）／２で示される△ｒの値が
ゼロになるときに最小となるため、材料歩留の観点より
△ｒは、できる限り、ゼロに近い値であることが望まし
い。△ｒは深絞り時の異方性を示す指標である。上記式
で、ｒ0＝圧延平行方向のｒ値、ｒ45＝圧延４５度方向
のｒ値、ｒ90＝圧延９０度方向のｒ値をそれぞれ表す。
一般に缶用素材として許容できる△ｒの値は経験的に−
０．２〜０．２の範囲が適性であることから、図３よ
り、冷延率は８４〜９１の範囲にあることが望ましい。
すなわち、ホットコイル厚みをＴ、製品厚みをｔとする
と、冷延率は（Ｔ−ｔ）／Ｔ×１００％で表されること
から、８４≦（Ｔ−ｔ）／Ｔ×１００≦９１の範囲にあ
ることが望ましい。ここでホットコイルとは、熱間圧延
後の鋼片をいう。
【００１５】本発明は、以上の実施例によって制約され
るものでなく、例えば缶用鋼板以外の、例えば家電用鋼
板、自動車用鋼板など適宜の用途の鋼板にも適用される
ものである。
るものでなく、例えば缶用鋼板以外の、例えば家電用鋼
板、自動車用鋼板など適宜の用途の鋼板にも適用される
ものである。
【００１６】
【発明の効果】本発明のＮｂ含有極低炭素連続鋳造鋼片
を素材とする連続焼鈍薄鋼板は、調質圧延後の固溶Ｃに
基づく歪時効硬化が起こらない。Ｃが０．００３％以下
と低いので、全体として軟質である上に、Ｎｂを０．０
１〜０．０３％含有しているため、固溶ＣはＮｂにより
固定されて、固溶Ｃに基づく歪時効硬化も起らず、さら
に絞り加工性が改善され、しかも溶接時のＣーＯ反応に
基づくガスの発生が押さえられるので欠陥が少なくな
る。さらに、Ｎｂの添加により溶接後の結晶粒の粗大化
が抑制できる。また、Ｔｉの添加により、Ｎｂと同様の
効果を有する薄鋼板を提供できる。さらに、ＮｂとＴｉ
を複合添加により、溶接後の結晶粒の粗大化がより抑制
でき、優れた溶接缶用途の薄鋼板を提供できる。
を素材とする連続焼鈍薄鋼板は、調質圧延後の固溶Ｃに
基づく歪時効硬化が起こらない。Ｃが０．００３％以下
と低いので、全体として軟質である上に、Ｎｂを０．０
１〜０．０３％含有しているため、固溶ＣはＮｂにより
固定されて、固溶Ｃに基づく歪時効硬化も起らず、さら
に絞り加工性が改善され、しかも溶接時のＣーＯ反応に
基づくガスの発生が押さえられるので欠陥が少なくな
る。さらに、Ｎｂの添加により溶接後の結晶粒の粗大化
が抑制できる。また、Ｔｉの添加により、Ｎｂと同様の
効果を有する薄鋼板を提供できる。さらに、ＮｂとＴｉ
を複合添加により、溶接後の結晶粒の粗大化がより抑制
でき、優れた溶接缶用途の薄鋼板を提供できる。
【図１】Ｎｂ添加量とｒ値との関係を示す。
【図２】Ｔｉ、ＴｉおよびＮｂ添加量とｒ値との関係を
示す。
示す。
【図３】冷間圧延率を変えた場合の△ｒに及ぼす影響を
示す。
示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田辺 博一 山口県下松市東豊井1302番地 東洋鋼鈑 株式会社 下松工場内 (56)参考文献 特開 平４−280926（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−118028（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−199342（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−199343（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−168229（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 8/00 - 8/04 C21D 9/46 - 9/48
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ；０．００３％以下（重量％、以下％
は重量％を示す）、Ｓｉ；０．０４％以下、Ｍｎ；０．
５％以下、Ｎｂ；０．０１〜０．０３％、Ｐ；０．０１
％ 以下、Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０１５〜
０．１０％、Ｎ；０．０１％以下のアルミキルド鋼板か
らなる鋼板であって、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３ 点以上、巻取温度
６５０℃以下で熱間圧延して熱延ストリップとし、 連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以下の冷延スト
リップとし、 この冷延ストリップを原板とした表面処理鋼板の 溶接後
の結晶粒の平均粒径が３０μｍ以下の深絞り性、溶接性
に優れた溶接缶用薄鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ；０．００３％以下、Ｓｉ；０．０４
％以下、Ｍｎ；０．５％以下、Ｔｉ；０．０１〜０．０
７％、Ｐ；０．０１％ 以下、Ｓ；０．０４％以下、Ａ
ｌ；０．０１５〜０．１０％、Ｎ；０．０１％以下のア
ルミキルド鋼板からなる鋼板であって、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３ 点以上、巻取温度
６５０℃以下で熱間圧延して熱延ストリップとし、 連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以下の冷延スト
リップとし、 この冷延ストリップを原板とした表面処理鋼板の 溶接後
の結晶粒の平均粒径が３０μｍ以下の深絞り性、溶接性
に優れた溶接缶用薄鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ；０．００３％以下、Ｓｉ；０．０４
％以下、Ｍｎ；０．５％以下、Ｐ；０．０１％ 以下、
Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０１５〜０．１０％、
Ｎ；０．０１％以下、ＴｉとＮｂの総量；０．０１〜
０．０７％のアルミキルド鋼板からなる鋼板であって、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３ 点以上、巻取温度
６５０℃以下で熱間圧延して熱延ストリップとし、 連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以下の冷延スト
リップとし、 この冷延ストリップを原板とした表面処理鋼板の 溶接後
の結晶粒の平均粒径が３０μｍ以下の深絞り性、溶接性
に優れた溶接缶用薄鋼板。 - 【請求項４】 アルミキルド極低炭素連続鋳造鋼片を、
熱間圧延・酸洗・冷間圧延・連続焼鈍して深絞り用薄鋼
板を製造する方法において、成分が、Ｃ；０．００３％
以下、Ｓｉ；０．０４％以下、Ｍｎ；０．５％以下、Ｎ
ｂ；０．０１〜０．０３％、Ｐ；０．０１％ 以下、
Ｓ；０．０４％以下、Ａｌ；０．０１５〜０．１０％、
Ｎ；０．０１％以下のアルミキルド鋼板であり、連続鋳造鋼片を熱間仕上温度Ａｒ ３ 点以上、巻取温度
６５０℃以下で熱間圧延して熱延ストリップとし、 前記冷間圧延における圧延率が８４〜９１％の範囲にあ
って、ホットコイル板厚をＴ、製品板厚をｔとすると、
８４≦（Ｔ−ｔ）／Ｔ×１００≦９１の関係にあり、連続焼鈍後の硬度をＨＲ−３０Ｔで５０以下の冷延スト
リップと することを特徴とする深絞り性、溶接性に優れ
た溶接缶用薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17264293A JP3282887B2 (ja) | 1993-06-17 | 1993-06-17 | 深絞り性、溶接性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17264293A JP3282887B2 (ja) | 1993-06-17 | 1993-06-17 | 深絞り性、溶接性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH073395A JPH073395A (ja) | 1995-01-06 |
| JP3282887B2 true JP3282887B2 (ja) | 2002-05-20 |
Family
ID=15945671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17264293A Expired - Lifetime JP3282887B2 (ja) | 1993-06-17 | 1993-06-17 | 深絞り性、溶接性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3282887B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6126759A (en) * | 1996-02-08 | 2000-10-03 | Nkk Corporation | Steel sheet for 2-piece battery can having excellent formability, anti secondary work embrittlement and corrosion resistance |
| JP3604879B2 (ja) * | 1997-08-05 | 2004-12-22 | 松下電器産業株式会社 | 電池の製造方法 |
| JPH11315346A (ja) * | 1998-05-06 | 1999-11-16 | Nippon Steel Corp | イヤリング性の優れた深絞り缶用鋼板および製造方法 |
| KR20090078836A (ko) * | 2006-12-20 | 2009-07-20 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 냉연 강판 및 그 제조 방법 |
-
1993
- 1993-06-17 JP JP17264293A patent/JP3282887B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH073395A (ja) | 1995-01-06 |
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