JPH11315346A - イヤリング性の優れた深絞り缶用鋼板および製造方法 - Google Patents
イヤリング性の優れた深絞り缶用鋼板および製造方法Info
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- JPH11315346A JPH11315346A JP10123494A JP12349498A JPH11315346A JP H11315346 A JPH11315346 A JP H11315346A JP 10123494 A JP10123494 A JP 10123494A JP 12349498 A JP12349498 A JP 12349498A JP H11315346 A JPH11315346 A JP H11315346A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、深絞り性とイヤリング性に優れた
絞り缶用鋼板および製造方法を提供する。 【解決手段】 wt%で、C:≦0.0030% 、 Si:≦0.05% 、
Mn:≦0.t%、P:≦0.03%、 S: ≦0.025%、sol.Al:0.005
〜0.100%、N:0.0055〜0.0100% 、 Ti:≦0.005%、Nb:0.0
04〜0.020%、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成
で、板厚ｔが0.10〜0.60mmで、ｒ値が 1.4以上でΔｒma
x 値を0.40以下にしたことを特徴とする。また、上記深
絞り缶用鋼板にはNiメッキ、Ni拡散メッキ、Snメッキ、
TFSメッキを施しても良い。上記鋼板は、上記組成の鋳
片を1050℃以上に加熱,870℃〜 950℃で仕上げ、 750℃
以下で巻取り熱延鋼帯とした後、87〜92% の冷間圧延率
の範囲内でΔｒmax 値が 0.4以下になるように調整し、
0.10〜0.60mmに冷間圧延を行った後、再結晶以上で連続
焼鈍し、 0.5〜5.0%で調質圧延を施して製造される。
絞り缶用鋼板および製造方法を提供する。 【解決手段】 wt%で、C:≦0.0030% 、 Si:≦0.05% 、
Mn:≦0.t%、P:≦0.03%、 S: ≦0.025%、sol.Al:0.005
〜0.100%、N:0.0055〜0.0100% 、 Ti:≦0.005%、Nb:0.0
04〜0.020%、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成
で、板厚ｔが0.10〜0.60mmで、ｒ値が 1.4以上でΔｒma
x 値を0.40以下にしたことを特徴とする。また、上記深
絞り缶用鋼板にはNiメッキ、Ni拡散メッキ、Snメッキ、
TFSメッキを施しても良い。上記鋼板は、上記組成の鋳
片を1050℃以上に加熱,870℃〜 950℃で仕上げ、 750℃
以下で巻取り熱延鋼帯とした後、87〜92% の冷間圧延率
の範囲内でΔｒmax 値が 0.4以下になるように調整し、
0.10〜0.60mmに冷間圧延を行った後、再結晶以上で連続
焼鈍し、 0.5〜5.0%で調質圧延を施して製造される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、深絞り性とイヤリ
ング性に優れた絞り缶用鋼板および製造方法に関するも
のである。本発明の絞り缶用鋼板は、Ｓｎメッキ、Ｎｉ
メッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッ
キが施された後に、厳しい多段の深絞り加工、深絞り加
工、張出し加工等を行い、缶容器、例えば電池缶（本発
明では絞り缶と称する。）に製缶され、あるいは、製缶
後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメ
ッキ等の各種のメッキが施され、缶容器となる。
ング性に優れた絞り缶用鋼板および製造方法に関するも
のである。本発明の絞り缶用鋼板は、Ｓｎメッキ、Ｎｉ
メッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッ
キが施された後に、厳しい多段の深絞り加工、深絞り加
工、張出し加工等を行い、缶容器、例えば電池缶（本発
明では絞り缶と称する。）に製缶され、あるいは、製缶
後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメ
ッキ等の各種のメッキが施され、缶容器となる。
【０００２】
【従来の技術】従来、特公平７−５９７３４号報等の方
法、あるいは、板金プレス成形分科会第２９回ＳＭＦセ
ミナー資料「製缶技術と製缶材料の最新動向（平成６年
１０月７日／於名古屋大学）」（以下文献１いう。）で
紹介されている技術があったが、例えば電池缶の成形技
術がプレス速度が速くなったり、またＤＩ成形化が進む
などで、より厳しい深絞り性とより優れたイヤリング性
とが要求されるようになり、特公平７−５９７３４号報
の方法ではイヤリング性はほぼ満足するが、低ｒ値であ
るため深絞り性が悪く新しい電池缶の成形には耐えられ
ないものも現れるようになった。
法、あるいは、板金プレス成形分科会第２９回ＳＭＦセ
ミナー資料「製缶技術と製缶材料の最新動向（平成６年
１０月７日／於名古屋大学）」（以下文献１いう。）で
紹介されている技術があったが、例えば電池缶の成形技
術がプレス速度が速くなったり、またＤＩ成形化が進む
などで、より厳しい深絞り性とより優れたイヤリング性
とが要求されるようになり、特公平７−５９７３４号報
の方法ではイヤリング性はほぼ満足するが、低ｒ値であ
るため深絞り性が悪く新しい電池缶の成形には耐えられ
ないものも現れるようになった。
【０００３】そこで、本発明者らは、前述の文献に紹介
されている図３の高ｒ値（２．０前後レべル）である
０．００９Ｃ−０．１１８Ｔｉ（いわゆるＴｉ添加の極
低炭素鋼）を、図６にイヤリング性が最も良くなると紹
介されている冷延率（８７〜８８％）前後に調整し、Δ
ｒ値｛＝（ｒ０＋ｒ９０）／２−ｒ４５…ｒ０，ｒ９
０，４５：ｒ値測定用引張り試験片の方向と圧延方向と
のなす角度がそれぞれ０，９０，４５゜であるところの
それぞれのｒ値）｝がゼロである鋼板を造り、厳しい深
絞り試験を行い、深絞り性とイヤリング性を評価した
が、深絞り性は良好であるが、イヤリング性は、Δｒ値
がゼロであるにもかかわらず特公平７−５９７３４号報
で得られるような良好なイヤリング性が得られなかっ
た。すなわち、本発明の方法が目標とする深絞り性とイ
ヤリング性に優れた絞り缶用鋼板および製造方法は、未
だないことが明らかになった。
されている図３の高ｒ値（２．０前後レべル）である
０．００９Ｃ−０．１１８Ｔｉ（いわゆるＴｉ添加の極
低炭素鋼）を、図６にイヤリング性が最も良くなると紹
介されている冷延率（８７〜８８％）前後に調整し、Δ
ｒ値｛＝（ｒ０＋ｒ９０）／２−ｒ４５…ｒ０，ｒ９
０，４５：ｒ値測定用引張り試験片の方向と圧延方向と
のなす角度がそれぞれ０，９０，４５゜であるところの
それぞれのｒ値）｝がゼロである鋼板を造り、厳しい深
絞り試験を行い、深絞り性とイヤリング性を評価した
が、深絞り性は良好であるが、イヤリング性は、Δｒ値
がゼロであるにもかかわらず特公平７−５９７３４号報
で得られるような良好なイヤリング性が得られなかっ
た。すなわち、本発明の方法が目標とする深絞り性とイ
ヤリング性に優れた絞り缶用鋼板および製造方法は、未
だないことが明らかになった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、深絞り性とイヤリング性に優れた絞り缶用
鋼板および製造方法を提供することである。
する課題は、深絞り性とイヤリング性に優れた絞り缶用
鋼板および製造方法を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決する鋼板および製造方法を提供することについ
て、鋭意検討を行い、本発明を完成したものであり、そ
の要旨とするところは、下記の通りである。 （１）重量％で、 Ｃ ：≦０．００３０％、 Ｓｉ：≦０．０５％、 Ｍｎ：≦０．５％、 Ｐ ：≦０．０３％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１０％、Ｎｂ：０．００４〜０．０２０％、 残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、板厚ｔが
０．１０〜０．６０mmで、ｒ値が１．４以上でΔｒmax
値（鋼板の板面内のｒ値の異方性を１５度ピッチで測定
し、最大値から最小値を引いて求めた値、以下同じ) を
０．４０以下にしたことを特徴とする深絞り性とイヤリ
ング性に優れた深絞り缶用鋼板。 （２）前項１の鋼板において、鋼板の表面にＮｉメッ
キ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキの何れ
か１種が施されたことを特徴とする深絞り性とイヤリン
グ性に優れた深絞り缶用メッキ鋼板。
を解決する鋼板および製造方法を提供することについ
て、鋭意検討を行い、本発明を完成したものであり、そ
の要旨とするところは、下記の通りである。 （１）重量％で、 Ｃ ：≦０．００３０％、 Ｓｉ：≦０．０５％、 Ｍｎ：≦０．５％、 Ｐ ：≦０．０３％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１０％、Ｎｂ：０．００４〜０．０２０％、 残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、板厚ｔが
０．１０〜０．６０mmで、ｒ値が１．４以上でΔｒmax
値（鋼板の板面内のｒ値の異方性を１５度ピッチで測定
し、最大値から最小値を引いて求めた値、以下同じ) を
０．４０以下にしたことを特徴とする深絞り性とイヤリ
ング性に優れた深絞り缶用鋼板。 （２）前項１の鋼板において、鋼板の表面にＮｉメッ
キ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキの何れ
か１種が施されたことを特徴とする深絞り性とイヤリン
グ性に優れた深絞り缶用メッキ鋼板。
【０００６】（３）重量％で、 Ｃ ：≦０．００３０％、 Ｓｉ：≦０．０５％、 Ｍｎ：≦０．５％、 Ｐ ：≦０．０３％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１０％、Ｎｂ：０．００４〜０．０２０％、 残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成の鋳片を、１
０５０℃以上に加熱し、８７０℃〜９５０℃で仕上げ圧
延を行い、仕上げ圧延後冷却し、７５０℃以下で巻取り
熱延鋼帯とした後、８７〜９２％の冷間圧延率の範囲内
で、再結晶焼鈍後のΔｒmax 値が０．４以下になるよう
に調整し０．１０〜０．６０mmに冷間圧延を行った後、
再結晶以上で連続焼鈍し、０．５〜５．０％で調質圧延
を施すことを特徴とする深絞り性とイヤリング性に優れ
た深絞り缶用鋼板の製造方法。 （４）前項３の鋼板において、製造された鋼板の表面に
Ｎｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッ
キの何れか１種が施されたことを特徴とする深絞り性と
イヤリング性に優れた深絞り缶用メッキ鋼板の製造方
法。 （５）前項３において、冷間圧延後、脱脂等の前処理を
行った後にＮｉ電気メッキを施し、その後、冷間圧延組
織の再結晶焼鈍とＮｉの拡散熱処理とを兼ねた連続焼鈍
を行い、０．５〜５．０％で調質圧延を施してメッキ層
の加工性と密着性を向上させることを特徴とする深絞り
性とイヤリング性および耐食性にも優れた電池缶用Ｎｉ
拡散メッキ鋼板の製造方法。
０５０℃以上に加熱し、８７０℃〜９５０℃で仕上げ圧
延を行い、仕上げ圧延後冷却し、７５０℃以下で巻取り
熱延鋼帯とした後、８７〜９２％の冷間圧延率の範囲内
で、再結晶焼鈍後のΔｒmax 値が０．４以下になるよう
に調整し０．１０〜０．６０mmに冷間圧延を行った後、
再結晶以上で連続焼鈍し、０．５〜５．０％で調質圧延
を施すことを特徴とする深絞り性とイヤリング性に優れ
た深絞り缶用鋼板の製造方法。 （４）前項３の鋼板において、製造された鋼板の表面に
Ｎｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッ
キの何れか１種が施されたことを特徴とする深絞り性と
イヤリング性に優れた深絞り缶用メッキ鋼板の製造方
法。 （５）前項３において、冷間圧延後、脱脂等の前処理を
行った後にＮｉ電気メッキを施し、その後、冷間圧延組
織の再結晶焼鈍とＮｉの拡散熱処理とを兼ねた連続焼鈍
を行い、０．５〜５．０％で調質圧延を施してメッキ層
の加工性と密着性を向上させることを特徴とする深絞り
性とイヤリング性および耐食性にも優れた電池缶用Ｎｉ
拡散メッキ鋼板の製造方法。
【０００７】以下に本発明について詳細に述べる。本発
明者らは、まず、上述のＴｉ添加極低炭素鋼は、Δｒ値
がゼロであるにもかかわらず、特公平７−５９７３４号
報のような優れたイヤリング性が得られない原因につい
て詳細な検討を行った。
明者らは、まず、上述のＴｉ添加極低炭素鋼は、Δｒ値
がゼロであるにもかかわらず、特公平７−５９７３４号
報のような優れたイヤリング性が得られない原因につい
て詳細な検討を行った。
【０００８】最初の調査として、Ｔｉ，Ｎｂ，Ｂ，Ｎ等
を種々添加した極低炭素鋼および特公平７−５９７３４
号報の方法および箱焼鈍（ＢＡＦ）法用の種々の鋼に、
冷間圧延率を種々調整して冷間圧延を行い、Δｒ値がほ
ぼゼロの缶用深絞り冷延鋼板を造り供試材とし、深絞り
試験を行い、イヤリング性を調査した結果、Δｒ値がほ
ぼゼロでもイヤリング性が良好なものか性が得られない
ことを知見した。なお、このことは前述の文献１の図４
を詳細に見れば、Δｒ値がゼロでもイヤリング率は０．
７〜３wt％と大幅に変動していることからも、イヤリン
グ性はΔｒ値以外のファクターが意外に大きいことを示
唆していることが分かる。
を種々添加した極低炭素鋼および特公平７−５９７３４
号報の方法および箱焼鈍（ＢＡＦ）法用の種々の鋼に、
冷間圧延率を種々調整して冷間圧延を行い、Δｒ値がほ
ぼゼロの缶用深絞り冷延鋼板を造り供試材とし、深絞り
試験を行い、イヤリング性を調査した結果、Δｒ値がほ
ぼゼロでもイヤリング性が良好なものか性が得られない
ことを知見した。なお、このことは前述の文献１の図４
を詳細に見れば、Δｒ値がゼロでもイヤリング率は０．
７〜３wt％と大幅に変動していることからも、イヤリン
グ性はΔｒ値以外のファクターが意外に大きいことを示
唆していることが分かる。
【０００９】次に、本発明者らは、何故このようなこと
が起こるのかを、鋼板のｒ値を１５度ピッチ０〜９０度
まで調査し、ｒ値の面内異方性を詳細に調査し、イヤリ
ング性との関係を比較検討した。その結果、 １) イヤリング性に関連するｒ値の０〜９０゜間の最大
値、最小値は、従来のΔｒ値の測定に使われる０，４
５，９０゜の位置ではなく、最大値は９０，７５，６０
゜、最小値は０，１５，３０，４５゜の位置のどこかに
存在し、特定の方向に定まっていないこと、ましてや
０，４５，９０゜で代表できるものではないことが判明
した。即ち、上記の「Δｒ値がほぼゼロでもイヤリング
性が良好なものから悪いものまで種々であること」の原
因は、Δｒ値の測定の定義そのものが、イヤリング性に
関連するｒ値の面内異方性を代表する指数になっていな
いことに起因していることがわかった。
が起こるのかを、鋼板のｒ値を１５度ピッチ０〜９０度
まで調査し、ｒ値の面内異方性を詳細に調査し、イヤリ
ング性との関係を比較検討した。その結果、 １) イヤリング性に関連するｒ値の０〜９０゜間の最大
値、最小値は、従来のΔｒ値の測定に使われる０，４
５，９０゜の位置ではなく、最大値は９０，７５，６０
゜、最小値は０，１５，３０，４５゜の位置のどこかに
存在し、特定の方向に定まっていないこと、ましてや
０，４５，９０゜で代表できるものではないことが判明
した。即ち、上記の「Δｒ値がほぼゼロでもイヤリング
性が良好なものから悪いものまで種々であること」の原
因は、Δｒ値の測定の定義そのものが、イヤリング性に
関連するｒ値の面内異方性を代表する指数になっていな
いことに起因していることがわかった。
【００１０】さらに、２) １５度ピッチ測定したｒ値の
最大値から最小値を引いたΔｒmax値とイヤリング性と
の関係は、図１に示すように、明瞭な相関が認められ、
イヤリング性の指標としては、従来から用いられている
Δｒ値ではなくΔｒmax 値を用い、Δｒmax 値をミニマ
ムにする製造方法を検討しなければ、最近の厳しい深絞
り加工や電池缶のＤＩ加工時のイヤリング不良に起因す
るプレストラブルを阻止し得ないことが判明した。
最大値から最小値を引いたΔｒmax値とイヤリング性と
の関係は、図１に示すように、明瞭な相関が認められ、
イヤリング性の指標としては、従来から用いられている
Δｒ値ではなくΔｒmax 値を用い、Δｒmax 値をミニマ
ムにする製造方法を検討しなければ、最近の厳しい深絞
り加工や電池缶のＤＩ加工時のイヤリング不良に起因す
るプレストラブルを阻止し得ないことが判明した。
【００１１】本発明者らは、本発明の課題である「深絞
り性とイヤリング性に優れた絞り缶用鋼板」は、前述の
種々の組成および製造条件で製造した鋼板のΔｒmax 値
とイヤリング性との調査結果から、ｒ値１．４以上、Δ
ｒmax 値０．４０以下の鋼板であることを見出した。
り性とイヤリング性に優れた絞り缶用鋼板」は、前述の
種々の組成および製造条件で製造した鋼板のΔｒmax 値
とイヤリング性との調査結果から、ｒ値１．４以上、Δ
ｒmax 値０．４０以下の鋼板であることを見出した。
【００１２】さらに、本発明者らは、前述の種々の組成
および製造条件で製造した鋼板の調査結果に、さらに種
々の条件の実験を追加検討し、また、もう一方の本発明
の課題である「深絞り性とイヤリング性に優れた絞り缶
用鋼板であるｒ値を１．４以上、Δｒmax 値≦０．４０
の鋼板を製造する方法」のポイントは、下記１) 〜５)
であることを見出すことができた。そのポイントは、 １) 焼鈍方法は、箱焼鈍ではコイル内の温度バラツキに
よるΔｒmax 値がコイルの長手幅方向での変動が大きい
ため、連続焼鈍法でなければならないこと、 ２) 鋼の組成は、極低炭素鋼でなければｒ値の１．４以
上が得られないこと、 ３) Ｔｉ添加鋼では、いわゆるΔｒ値をゼロにしても、
６０度方向のｒ値が極めて高く、１５〜３０度方向のｒ
値が極めて低くなり、冷延率をどのように調整してもΔ
ｒmax 値を確実に０．４０以下にすることができないこ
と、 ４) Ｎｂ添加極低炭素鋼では、成分、熱延条件、冷延条
件、焼鈍条件の最適化でΔｒmax 値が改善されるが、本
発明の目標である０．４０以下を安定して達成できない
こと、 ５) Ｎを５５〜１００ppm 添加したＮｂ添加極低炭素鋼
は、成分、熱延条件、冷延条件、焼鈍条件の最適化でΔ
ｒmax 値が大きく改善され、本発明の目標である０．４
０以下を安定して達成できること、である。
および製造条件で製造した鋼板の調査結果に、さらに種
々の条件の実験を追加検討し、また、もう一方の本発明
の課題である「深絞り性とイヤリング性に優れた絞り缶
用鋼板であるｒ値を１．４以上、Δｒmax 値≦０．４０
の鋼板を製造する方法」のポイントは、下記１) 〜５)
であることを見出すことができた。そのポイントは、 １) 焼鈍方法は、箱焼鈍ではコイル内の温度バラツキに
よるΔｒmax 値がコイルの長手幅方向での変動が大きい
ため、連続焼鈍法でなければならないこと、 ２) 鋼の組成は、極低炭素鋼でなければｒ値の１．４以
上が得られないこと、 ３) Ｔｉ添加鋼では、いわゆるΔｒ値をゼロにしても、
６０度方向のｒ値が極めて高く、１５〜３０度方向のｒ
値が極めて低くなり、冷延率をどのように調整してもΔ
ｒmax 値を確実に０．４０以下にすることができないこ
と、 ４) Ｎｂ添加極低炭素鋼では、成分、熱延条件、冷延条
件、焼鈍条件の最適化でΔｒmax 値が改善されるが、本
発明の目標である０．４０以下を安定して達成できない
こと、 ５) Ｎを５５〜１００ppm 添加したＮｂ添加極低炭素鋼
は、成分、熱延条件、冷延条件、焼鈍条件の最適化でΔ
ｒmax 値が大きく改善され、本発明の目標である０．４
０以下を安定して達成できること、である。
【００１３】なお、以上の１) 〜５) のポイントを最適
化した請求項（３）の方法で製造した冷延鋼板およびそ
の鋼板に、請求項（４）および請求項（５）に記載の各
種のメッキを施した鋼板は、ＤＩ加工あるいはより厳し
い多段の深絞り加工で電池缶等缶容器のプレス成形にお
いて、優れたイヤリング性と深絞りを示した。
化した請求項（３）の方法で製造した冷延鋼板およびそ
の鋼板に、請求項（４）および請求項（５）に記載の各
種のメッキを施した鋼板は、ＤＩ加工あるいはより厳し
い多段の深絞り加工で電池缶等缶容器のプレス成形にお
いて、優れたイヤリング性と深絞りを示した。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下に本発明の構成条件の詳細な
説明を行う。まず、本発明の成分を限定した理由を説明
する。Ｃは、連続焼鈍法で絞り缶に要求されるような軟
質鋼板を製造するのに重要な元素で、Ｃ含有量が０．０
０３０wt％超では１．４以上のｒ値の軟質冷延鋼板が得
られなくなるので、０．００３０wt％以下に規制する必
要がある。
説明を行う。まず、本発明の成分を限定した理由を説明
する。Ｃは、連続焼鈍法で絞り缶に要求されるような軟
質鋼板を製造するのに重要な元素で、Ｃ含有量が０．０
０３０wt％超では１．４以上のｒ値の軟質冷延鋼板が得
られなくなるので、０．００３０wt％以下に規制する必
要がある。
【００１５】Ｓｉは、多くなるとメッキ密着性や製缶後
に塗装されるときの塗装密着性等に悪影響を及ぼすので
０．０５wt％以下に規制する必要がある。
に塗装されるときの塗装密着性等に悪影響を及ぼすので
０．０５wt％以下に規制する必要がある。
【００１６】Ｍｎは、多く含有すると、硬質化厳しい深
絞り加工に耐えれなくなるので、０．５wt％以下に規制
する必要がある。
絞り加工に耐えれなくなるので、０．５wt％以下に規制
する必要がある。
【００１７】Ｐは、鋼板の強度を上昇させると共に、絞
り缶の二次加工性（深絞りを行った缶は、例えば−１０
℃のような低温では、落下時の衝撃や曲げ加工歪みで缶
側壁端部が脆性破断することがある。このような破断の
発生のしやすさを示す指標を二次加工性と称されてい
る。）を劣化させるので、０．０３０wt％以下に規制す
る必要がある。
り缶の二次加工性（深絞りを行った缶は、例えば−１０
℃のような低温では、落下時の衝撃や曲げ加工歪みで缶
側壁端部が脆性破断することがある。このような破断の
発生のしやすさを示す指標を二次加工性と称されてい
る。）を劣化させるので、０．０３０wt％以下に規制す
る必要がある。
【００１８】Ｓは、熱間圧延時の脆性を阻害し、熱延鋼
帯に耳荒れを生じさせるので、０．０２５wt％以下に規
制する必要がある。
帯に耳荒れを生じさせるので、０．０２５wt％以下に規
制する必要がある。
【００１９】sol.Ａｌは、鋳片を造るときに、良好な表
面品位を得、かつＮをＡｌＮとして固定し、Ｎ時効によ
る材質の時効劣化を抑制させることが可能な元素で、
０．００５wt％以上添加してやる必要があり、また、
０．１０wt％超ではこの効果が飽和し、コストが高くな
るばかりでなく、固溶強化により硬質化し過ぎると言う
弊害も生じるようになるので、０．１０wt％以下に規制
する必要がある。
面品位を得、かつＮをＡｌＮとして固定し、Ｎ時効によ
る材質の時効劣化を抑制させることが可能な元素で、
０．００５wt％以上添加してやる必要があり、また、
０．１０wt％超ではこの効果が飽和し、コストが高くな
るばかりでなく、固溶強化により硬質化し過ぎると言う
弊害も生じるようになるので、０．１０wt％以下に規制
する必要がある。
【００２０】Ｎは、本発明では重要な元素で、Ｎｂ添加
極低炭素鋼のΔｒmax 値を０．４０以下にするために不
可欠な元素で、０．００５５wt％以上含有する必要があ
る。また、ＮはＮ時効による材質の時効劣化等硬質化さ
せる元素でもあるので、０．０１００wt％以下に規制す
る必要がある。なお、Ｎを０．００５５wt％以上添加す
ることでＮｂ添加極低炭素鋼のΔｒmax 値を改善するメ
カニズムは明確でないが、熱間圧延時に多くのＡｌＮ，
ＮｂＮが熱延板の結晶粒径を微細化すると共に、結晶方
位にも影響を及ぼし、そのことが冷間圧延時の集合組織
に影響し、焼鈍板のΔｒmax 値を低減させる（１１１）
＜１１０＞集合組織を高冷延率でもより集積度を高める
役割を持っているものと推測される。
極低炭素鋼のΔｒmax 値を０．４０以下にするために不
可欠な元素で、０．００５５wt％以上含有する必要があ
る。また、ＮはＮ時効による材質の時効劣化等硬質化さ
せる元素でもあるので、０．０１００wt％以下に規制す
る必要がある。なお、Ｎを０．００５５wt％以上添加す
ることでＮｂ添加極低炭素鋼のΔｒmax 値を改善するメ
カニズムは明確でないが、熱間圧延時に多くのＡｌＮ，
ＮｂＮが熱延板の結晶粒径を微細化すると共に、結晶方
位にも影響を及ぼし、そのことが冷間圧延時の集合組織
に影響し、焼鈍板のΔｒmax 値を低減させる（１１１）
＜１１０＞集合組織を高冷延率でもより集積度を高める
役割を持っているものと推測される。
【００２１】Ｔｉは、Δｒmax 値を悪くする元素である
ので厳しく規制せねばならない。具体的には、トランプ
エレメントとして混入される場合でも、多くても０．０
０５wt％以下にする必要がある。
ので厳しく規制せねばならない。具体的には、トランプ
エレメントとして混入される場合でも、多くても０．０
０５wt％以下にする必要がある。
【００２２】Ｎｂは、Ｃの一部をＮｂＣとして固定し、
生成した微細なＮｂＣと固溶のＮｂによって、Ｔｉ添加
の場合はｒ値を高くするが、Δｒmax 値を悪く（高く）
させるのとは異なり、高ｒ値化と同時にΔｒmax 値をも
良好ならしめる（低減）効果があり、少なくとも０．０
０４wt％以上添加する必要がある。また、Ｎｂ添加量は
多くなり過ぎると、Δｒmax 値を０．４０以下にするこ
とが困難になるので、０．０２０wt％以下にする必要が
ある。なお、このようなＮｂのΔｒmax 値改善効果は、
Ｎｂの熱延板の結晶粒径の顕著な微細化作用効果によっ
て冷間圧延時の集合組織に影響し、焼鈍板のΔｒmax 値
を低減させる（１１１）＜１１０＞集合組織を高冷延率
でもより集積度を高める役割を持っているものと推測さ
れる。
生成した微細なＮｂＣと固溶のＮｂによって、Ｔｉ添加
の場合はｒ値を高くするが、Δｒmax 値を悪く（高く）
させるのとは異なり、高ｒ値化と同時にΔｒmax 値をも
良好ならしめる（低減）効果があり、少なくとも０．０
０４wt％以上添加する必要がある。また、Ｎｂ添加量は
多くなり過ぎると、Δｒmax 値を０．４０以下にするこ
とが困難になるので、０．０２０wt％以下にする必要が
ある。なお、このようなＮｂのΔｒmax 値改善効果は、
Ｎｂの熱延板の結晶粒径の顕著な微細化作用効果によっ
て冷間圧延時の集合組織に影響し、焼鈍板のΔｒmax 値
を低減させる（１１１）＜１１０＞集合組織を高冷延率
でもより集積度を高める役割を持っているものと推測さ
れる。
【００２３】Ｂは、二次加工性を改善する作用効果があ
り、必要に応じ微量添加しても良いが、Δｒmax 値を良
好ならしめるには無添加が好ましい。そして、残部がＦ
ｅおよび不可避元素からなる鋼組成でなければならな
い。
り、必要に応じ微量添加しても良いが、Δｒmax 値を良
好ならしめるには無添加が好ましい。そして、残部がＦ
ｅおよび不可避元素からなる鋼組成でなければならな
い。
【００２４】本発明の絞り缶用鋼板の製鋼条件は、上述
の組成の鋼を溶製し、鋳片にし得るものではあれば特に
規制する必要がなく、通常の方法で鋳片とすれば良い。
熱延条件は、絞り缶用鋼板の結晶粒を細粒化するのに重
要な工程で、鋳片を、１０５０℃以上に加熱し、８７０
℃〜９５０℃で仕上げ圧延を行い、仕上げ圧延後冷却
し、７５０℃以下で巻取り、熱延鋼帯とする必要があ
る。特に、仕上げ圧延温度は重要で、８７０℃未満にな
ればα域圧延となり集合組織が大きく変り、Δｒmax 値
が劣悪になる。また、仕上げ圧延温度が高過ぎると、あ
るいは巻取り温度が高過ぎても熱延板の結晶粒が大きく
なり過ぎ、良好なΔｒmax 値が得難くなる。なお、加熱
温度を１０５０℃以上としたのは、１０５０℃未満では
８７０℃以上の仕上げ温度が確保できなくなるためであ
る。
の組成の鋼を溶製し、鋳片にし得るものではあれば特に
規制する必要がなく、通常の方法で鋳片とすれば良い。
熱延条件は、絞り缶用鋼板の結晶粒を細粒化するのに重
要な工程で、鋳片を、１０５０℃以上に加熱し、８７０
℃〜９５０℃で仕上げ圧延を行い、仕上げ圧延後冷却
し、７５０℃以下で巻取り、熱延鋼帯とする必要があ
る。特に、仕上げ圧延温度は重要で、８７０℃未満にな
ればα域圧延となり集合組織が大きく変り、Δｒmax 値
が劣悪になる。また、仕上げ圧延温度が高過ぎると、あ
るいは巻取り温度が高過ぎても熱延板の結晶粒が大きく
なり過ぎ、良好なΔｒmax 値が得難くなる。なお、加熱
温度を１０５０℃以上としたのは、１０５０℃未満では
８７０℃以上の仕上げ温度が確保できなくなるためであ
る。
【００２５】冷間圧延の圧延率は、図２に例を持って示
すように、本発明の製造条件で製造した熱延板を、その
熱延板に最適な冷延率で冷延することでΔｒmax 値を安
定して０．４０以下にすることができるもので、冷間圧
延率を８７〜９２％の範囲内でその熱延板に最適な冷延
率で冷延する必要がある。また、板厚は０．６０mm超に
なると、Δｒmax 値を０．４０以下にするためには熱延
板の板厚が厚くなり過ぎ、冷間圧延負荷が掛かり過ぎる
ので、０．６０mm以下に規制する必要がある。０．１０
mm未満では、逆に熱延板の板厚が薄くなり過ぎ、仕上げ
温度を確保できなくなり、Δｒmax 値を０．４０以下に
することができなくなるので、冷延板の板厚は０．１０
mm以上に規制する必要がある。
すように、本発明の製造条件で製造した熱延板を、その
熱延板に最適な冷延率で冷延することでΔｒmax 値を安
定して０．４０以下にすることができるもので、冷間圧
延率を８７〜９２％の範囲内でその熱延板に最適な冷延
率で冷延する必要がある。また、板厚は０．６０mm超に
なると、Δｒmax 値を０．４０以下にするためには熱延
板の板厚が厚くなり過ぎ、冷間圧延負荷が掛かり過ぎる
ので、０．６０mm以下に規制する必要がある。０．１０
mm未満では、逆に熱延板の板厚が薄くなり過ぎ、仕上げ
温度を確保できなくなり、Δｒmax 値を０．４０以下に
することができなくなるので、冷延板の板厚は０．１０
mm以上に規制する必要がある。
【００２６】再結晶焼鈍は、箱焼鈍（ＢＡＦと称されて
いる）法と連続焼鈍（ＣＡＬ）法とがあるが、ＢＡＦ法
ではコイルの積み位置およびコイルの内周、中央、外周
部で焼鈍温度に温度差が生じ、そのため安定してΔｒma
x 値を０．４０以下にすることが困難になるので連続焼
鈍法とする必要がある。
いる）法と連続焼鈍（ＣＡＬ）法とがあるが、ＢＡＦ法
ではコイルの積み位置およびコイルの内周、中央、外周
部で焼鈍温度に温度差が生じ、そのため安定してΔｒma
x 値を０．４０以下にすることが困難になるので連続焼
鈍法とする必要がある。
【００２７】焼鈍温度は、特に限定する必要はなく、安
定して再結晶する温度で焼鈍すれば良い。調質圧延は、
形状を良好ならしめるために０．５％以上が必要で、
５．０％超では硬質となり過ぎるので、０．５〜５．０
％に規制する必要がある。
定して再結晶する温度で焼鈍すれば良い。調質圧延は、
形状を良好ならしめるために０．５％以上が必要で、
５．０％超では硬質となり過ぎるので、０．５〜５．０
％に規制する必要がある。
【００２８】
【実施例】以下に本発明の効果を実施例により説明す
る。表１に示す成分の鋳片を造り、表２に示す熱延、冷
延、焼鈍および調質圧延条件で０．２５mmの絞り缶用鋼
板を製造し、材質調査、φ３０mmの円筒絞りのイヤリン
グ率（＝（缶側壁の最大山高さ−最少谷高さ）／最少谷
高さ×１００）ならびに５段の深絞りプレス加工時の絞
り割れおよびイヤリングよるプレストラブルを評価し
た。それらの評価結果は、表２に示す。なお、５段の深
絞り時の絞り割れおよびイヤリング性の評価は、０．０
１％以下のトラブルのものを○、０．０１％超〜０．０
５％未満のものを×、０．０５超のものを××とした。
なお、イヤリング率の絶対値は、イヤリング率を測定す
る深絞り缶のプレス条件によって大幅に異なるので、他
の文献のイヤリング率の値と単に比較してもどちらが優
れているのかは判別できないので留意する必要がある。
る。表１に示す成分の鋳片を造り、表２に示す熱延、冷
延、焼鈍および調質圧延条件で０．２５mmの絞り缶用鋼
板を製造し、材質調査、φ３０mmの円筒絞りのイヤリン
グ率（＝（缶側壁の最大山高さ−最少谷高さ）／最少谷
高さ×１００）ならびに５段の深絞りプレス加工時の絞
り割れおよびイヤリングよるプレストラブルを評価し
た。それらの評価結果は、表２に示す。なお、５段の深
絞り時の絞り割れおよびイヤリング性の評価は、０．０
１％以下のトラブルのものを○、０．０１％超〜０．０
５％未満のものを×、０．０５超のものを××とした。
なお、イヤリング率の絶対値は、イヤリング率を測定す
る深絞り缶のプレス条件によって大幅に異なるので、他
の文献のイヤリング率の値と単に比較してもどちらが優
れているのかは判別できないので留意する必要がある。
【００２９】供試鋼Ａ，Ｂ，Ｃは本発明成分範囲の鋼
で、鋼ＤはＮｂを含まないＴｉのみ添加した通常の低Ｎ
含有の極低炭素鋼の比較例成分の鋼、鋼Ｅは通常の低Ｎ
含有のＮｂ添加極低炭素鋼の比較例成分の鋼、鋼ＦはＴ
ｉ，Ｎｂを複合添加した極低炭素鋼の比較例成分の鋼で
ある。
で、鋼ＤはＮｂを含まないＴｉのみ添加した通常の低Ｎ
含有の極低炭素鋼の比較例成分の鋼、鋼Ｅは通常の低Ｎ
含有のＮｂ添加極低炭素鋼の比較例成分の鋼、鋼ＦはＴ
ｉ，Ｎｂを複合添加した極低炭素鋼の比較例成分の鋼で
ある。
【００３０】試料Ｎｏ．１，５，７は、本発明成分鋼
Ａ，Ｂ，Ｃを本発明の熱延、冷延、焼鈍、調質圧延条件
で製造した本発明の実施例、試料Ｎｏ．３，４，６は、
本発明の成分の鋼Ａあるいは鋼Ｂを用いたが、熱延条件
あるいは冷延条件が本発明の製造条件を外れた比較例、
試料Ｎｏ．８，９，１０は、熱延、冷延、焼鈍の条件は
本発明の製造条件内であるが、鋼成分が本発明の範囲を
外れた比較例、試料Ｎｏ．２は、試料Ｎｏ．１の冷間圧
延後鋼板にＮｉを電気メッキ法で３μｍメッキした後、
試料Ｎｏ．１と同じ焼鈍、調質圧延条件で製造したＮｉ
拡散メッキ鋼板の本発明の実施例である。
Ａ，Ｂ，Ｃを本発明の熱延、冷延、焼鈍、調質圧延条件
で製造した本発明の実施例、試料Ｎｏ．３，４，６は、
本発明の成分の鋼Ａあるいは鋼Ｂを用いたが、熱延条件
あるいは冷延条件が本発明の製造条件を外れた比較例、
試料Ｎｏ．８，９，１０は、熱延、冷延、焼鈍の条件は
本発明の製造条件内であるが、鋼成分が本発明の範囲を
外れた比較例、試料Ｎｏ．２は、試料Ｎｏ．１の冷間圧
延後鋼板にＮｉを電気メッキ法で３μｍメッキした後、
試料Ｎｏ．１と同じ焼鈍、調質圧延条件で製造したＮｉ
拡散メッキ鋼板の本発明の実施例である。
【００３１】本発明の実施例の試料Ｎｏ．１，５，７お
よび２は、何れもｒ値が１．７８以上、Δｒmax 値が
０．３２以下と本発明が目標とする特性値をクリアー
し、イヤリング率の評価でも２．８％以下と優れた深絞
り性とイヤリンク特性を有している。また、これらの鋼
板の５段の厳しい深絞り時の深絞り性ならびにイヤリン
グ性は、０．０１％以下と優れた成績が得られた。さら
に、Ｎｉ拡散メッキの実施例のＮｏ．２も、Ｎｏ１と同
様に深絞り性ならびにイヤリング性は、０．０１％以下
と優れた成績が得られ、Ｎｉ拡散メッキ等のメッキを施
した場合でも本発明の鋼板の深絞り性ならびにイヤリン
グ性は損なわれていない。
よび２は、何れもｒ値が１．７８以上、Δｒmax 値が
０．３２以下と本発明が目標とする特性値をクリアー
し、イヤリング率の評価でも２．８％以下と優れた深絞
り性とイヤリンク特性を有している。また、これらの鋼
板の５段の厳しい深絞り時の深絞り性ならびにイヤリン
グ性は、０．０１％以下と優れた成績が得られた。さら
に、Ｎｉ拡散メッキの実施例のＮｏ．２も、Ｎｏ１と同
様に深絞り性ならびにイヤリング性は、０．０１％以下
と優れた成績が得られ、Ｎｉ拡散メッキ等のメッキを施
した場合でも本発明の鋼板の深絞り性ならびにイヤリン
グ性は損なわれていない。
【００３２】試料Ｎｏ３，４は、本発明の方法の冷間圧
延率をそれぞれ８６％，９３％とした比較例で、ｒ値は
高く優れているが、Δｒmax 値が０．５４，０．４８と
本発明鋼の範囲を外れ、イヤリング率も悪く製缶時のイ
ヤリング性も優れた成績が得られなかった。
延率をそれぞれ８６％，９３％とした比較例で、ｒ値は
高く優れているが、Δｒmax 値が０．５４，０．４８と
本発明鋼の範囲を外れ、イヤリング率も悪く製缶時のイ
ヤリング性も優れた成績が得られなかった。
【００３３】試料Ｎｏ．６は、本発明の方法のＳＲＴ
（スラブ加熱温度）を１０３０℃とし、ＦＴ（仕上げ圧
延温度）が８４０℃と本発明の方法の熱延条件から外れ
た比較例で、ｒ値が１．３８と低く、かつΔｒmax 値が
０．８５と本発明鋼の範囲を大きく外れ、イヤリング率
も劣悪で製缶時のイヤリング性も劣悪な成績となった。
（スラブ加熱温度）を１０３０℃とし、ＦＴ（仕上げ圧
延温度）が８４０℃と本発明の方法の熱延条件から外れ
た比較例で、ｒ値が１．３８と低く、かつΔｒmax 値が
０．８５と本発明鋼の範囲を大きく外れ、イヤリング率
も劣悪で製缶時のイヤリング性も劣悪な成績となった。
【００３４】試料Ｎｏ．８は、鋼組成が本発明の範囲を
外れたＴｉ添加の低Ｎの極低炭素鋼、いわゆるＴｉ添加
極低炭素鋼の比較例で、従来のイヤリング性の指標とさ
れていたΔｒ値を−０．０２と冷延率を調整し、理想的
な値としたものであるが、本発明が初めてイヤリングの
指標としたΔｒmax 値は、０．８５と大きく本発明の目
標値を外れた材質特性値となり、イヤリング率も劣悪で
製缶時のイヤリング性も劣悪な成績となった。この比較
例で分かるように、優れたイヤリング性を得るには従来
のイヤリングの指標では不十分で、Δｒmax 値を良好な
らしめることが重要であることが分かる。
外れたＴｉ添加の低Ｎの極低炭素鋼、いわゆるＴｉ添加
極低炭素鋼の比較例で、従来のイヤリング性の指標とさ
れていたΔｒ値を−０．０２と冷延率を調整し、理想的
な値としたものであるが、本発明が初めてイヤリングの
指標としたΔｒmax 値は、０．８５と大きく本発明の目
標値を外れた材質特性値となり、イヤリング率も劣悪で
製缶時のイヤリング性も劣悪な成績となった。この比較
例で分かるように、優れたイヤリング性を得るには従来
のイヤリングの指標では不十分で、Δｒmax 値を良好な
らしめることが重要であることが分かる。
【００３５】試料Ｎｏ．９，１０は、鋼組成が本発明の
範囲を外れた低ＮのＮｂ添加極低炭素鋼および高Ｎでは
あるがＮｂとＴｉを複合添加した鋼の比較例で、何れも
従来のイヤリング性の指標とされていたΔｒ値を−０．
０４，−０．０３と冷延率を調整し、理想的な値とした
ものであるが、Δｒmax 値は０．５０，０．５７と本発
明の目標値を外れた材質特性値となり、イヤリング率も
悪く、製缶時のイヤリング性も優れた成績が得られなか
った。
範囲を外れた低ＮのＮｂ添加極低炭素鋼および高Ｎでは
あるがＮｂとＴｉを複合添加した鋼の比較例で、何れも
従来のイヤリング性の指標とされていたΔｒ値を−０．
０４，−０．０３と冷延率を調整し、理想的な値とした
ものであるが、Δｒmax 値は０．５０，０．５７と本発
明の目標値を外れた材質特性値となり、イヤリング率も
悪く、製缶時のイヤリング性も優れた成績が得られなか
った。
【００３６】以上の実施例の結果から明らかなように、
本発明の鋼板は、本発明が解決しようとする課題とする
深絞り性とイヤリング性に優れた絞り缶用鋼板および製
造方法の提供を十分に達成することができる。
本発明の鋼板は、本発明が解決しようとする課題とする
深絞り性とイヤリング性に優れた絞り缶用鋼板および製
造方法の提供を十分に達成することができる。
【００３７】本発明の絞り缶用鋼板は、Ｓｎメッキ、Ｎ
ｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメ
ッキ等の各種のメッキが施された後に、厳しい多段の深
絞り加工、厳しいＤＩ加工を行い、深絞り缶に製缶さ
れ、あるいは、製缶後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメ
ッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッキが施され、缶
容器となる用途に供されその効果が発揮できる。
ｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメ
ッキ等の各種のメッキが施された後に、厳しい多段の深
絞り加工、厳しいＤＩ加工を行い、深絞り缶に製缶さ
れ、あるいは、製缶後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメ
ッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッキが施され、缶
容器となる用途に供されその効果が発揮できる。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【発明の効果】以上、本発明について詳細に説明した
が、本発明の鋼板は、本発明が解決しようとする課題で
ある「深絞り性とイヤリング性に優れた絞り缶用鋼板お
よび製造方法を提供すること」が十分に達成でき、工業
的価値が極めて大である。
が、本発明の鋼板は、本発明が解決しようとする課題で
ある「深絞り性とイヤリング性に優れた絞り缶用鋼板お
よび製造方法を提供すること」が十分に達成でき、工業
的価値が極めて大である。
【図１】イヤリング率とΔｒmax 値との関係を示す図。
なお、イヤリング率の絶対値はカップの絞り条件によっ
て大きく異なる。
なお、イヤリング率の絶対値はカップの絞り条件によっ
て大きく異なる。
【図２】本発明の製造条件で製造した熱延板を冷延する
ときの、冷延率とΔｒmax 値の関係を例で示す図。
ときの、冷延率とΔｒmax 値の関係を例で示す図。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：≦０．００３０％、 Ｓｉ：≦０．０５％、 Ｍｎ：≦０．５％、 Ｐ ：≦０．０３％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１０％、Ｎｂ：０．００４〜０．０２０％、 残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、板厚ｔが
０．１０〜０．６０mmで、ｒ値が１．４以上でΔｒmax
値（鋼板の板面内のｒ値の異方性を１５度ピッチで測定
し、最大値から最小値を引いて求めた値、以下同じ）を
０．４０以下にしたことを特徴とする深絞り性とイヤリ
ング性に優れた深絞り缶用鋼板。 - 【請求項２】 請求項１の鋼板において、鋼板の表面に
Ｎｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッ
キの何れか１種が施されたことを特徴とする深絞り性と
イヤリング性に優れた深絞り缶用メッキ鋼板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：≦０．００３０％、 Ｓｉ：≦０．０５％、 Ｍｎ：≦０．５％、 Ｐ ：≦０．０３％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００５〜０．１０％、 Ｎ ：０．００５５〜０．０１０％、Ｎｂ：０．００４〜０．０２０％、 残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成の鋳片を、１
０５０℃以上に加熱し、８７０℃〜９５０℃で仕上げ圧
延を行い、仕上げ圧延後冷却し、７５０℃以下で巻取り
熱延鋼帯とした後、８７〜９２％の冷間圧延率の範囲内
で、再結晶焼鈍後のΔｒmax 値が０．４以下になるよう
に調整し、０．１０〜０．６０mmに冷間圧延を行った
後、再結晶以上で連続焼鈍し、０．５〜５．０％で調質
圧延を施すことを特徴とする深絞り性とイヤリング性に
優れた深絞り缶用鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 請求項３の鋼板において、製造された鋼
板の表面にＮｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、
ＴＦＳメッキの何れか１種が施されたことを特徴とする
深絞り性とイヤリング性に優れた深絞り缶用メッキ鋼板
の製造方法。 - 【請求項５】 請求項３において、冷間圧延後、脱脂等
の前処理を行った後にＮｉ電気メッキを施し、その後、
冷間圧延組織の再結晶焼鈍とＮｉの拡散熱処理とを兼ね
た連続焼鈍を行い、０．５〜５．０％で調質圧延を施し
てメッキ層の加工性と密着性を向上させることを特徴と
する深絞り性とイヤリング性および耐食性にも優れた電
池缶用Ｎｉ拡散メッキ鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10123494A JPH11315346A (ja) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | イヤリング性の優れた深絞り缶用鋼板および製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10123494A JPH11315346A (ja) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | イヤリング性の優れた深絞り缶用鋼板および製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11315346A true JPH11315346A (ja) | 1999-11-16 |
Family
ID=14862028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10123494A Pending JPH11315346A (ja) | 1998-05-06 | 1998-05-06 | イヤリング性の優れた深絞り缶用鋼板および製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11315346A (ja) |
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| KR100515048B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-09-14 | 주식회사 포스코 | 스틸 2피스 캔용 고강도 석도원판의 제조법 |
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1998
- 1998-05-06 JP JP10123494A patent/JPH11315346A/ja active Pending
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