JPH05255804A - 成形性および剛性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
成形性および剛性の優れた冷延鋼板およびその製造方法Info
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- JPH05255804A JPH05255804A JP5261992A JP5261992A JPH05255804A JP H05255804 A JPH05255804 A JP H05255804A JP 5261992 A JP5261992 A JP 5261992A JP 5261992 A JP5261992 A JP 5261992A JP H05255804 A JPH05255804 A JP H05255804A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は成形性および剛性の優れた冷延鋼板
およびその製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｎｂ，Ｔｉを特定した鋼を
限定した条件で熱間圧延し所定の圧下率で冷間圧延した
後、再結晶焼鈍あるいはインライン焼鈍型連続溶融亜鉛
めっきすることで成形性および剛性の優れた冷延鋼板を
得る。この冷延鋼板は３５％以上の高延性と１．５以上
の高平均ｒ値を有し、圧延方向と垂直な方向に２４０GP
a 以上の高ヤング率を有することを特徴とする。
およびその製造方法を提供する。 【構成】 Ｃ，Ｍｎ，Ａｌ，Ｎｂ，Ｔｉを特定した鋼を
限定した条件で熱間圧延し所定の圧下率で冷間圧延した
後、再結晶焼鈍あるいはインライン焼鈍型連続溶融亜鉛
めっきすることで成形性および剛性の優れた冷延鋼板を
得る。この冷延鋼板は３５％以上の高延性と１．５以上
の高平均ｒ値を有し、圧延方向と垂直な方向に２４０GP
a 以上の高ヤング率を有することを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はプレス成形性および剛性
の優れた冷延鋼板およびその製造方法に関するもので、
さらに詳しくは延性と平均ｒ値が高く、かつ圧延方向と
垂直な方向（Ｃ方向）に高いヤング率を有するため、部
品あるいは製品の剛性を高めることのできる冷延鋼板お
よびその製造方法に関する。
の優れた冷延鋼板およびその製造方法に関するもので、
さらに詳しくは延性と平均ｒ値が高く、かつ圧延方向と
垂直な方向（Ｃ方向）に高いヤング率を有するため、部
品あるいは製品の剛性を高めることのできる冷延鋼板お
よびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】薄鋼板の主な用途はプレス成形を行う自
動車の車体部品などにあるため、従来は深絞り性の優れ
た鋼板の開発にのみ主眼が置かれていた。しかし最近、
地球環境問題を発端とした自動車の燃費向上という観点
から自動車の車体重量軽減が特に注目され、車体を構成
する鋼板の板厚を低減することが重要視されている。
動車の車体部品などにあるため、従来は深絞り性の優れ
た鋼板の開発にのみ主眼が置かれていた。しかし最近、
地球環境問題を発端とした自動車の燃費向上という観点
から自動車の車体重量軽減が特に注目され、車体を構成
する鋼板の板厚を低減することが重要視されている。
【０００３】この場合、鋼板の薄肉化により、成形部品
の張り剛性が低下することが問題となる。成形部品に外
部から力が加えられると弾性変形によるたわみが生ずる
が、このたわみ発生に対する抵抗力が張り剛性である。
張り剛性は鋼板のヤング率と板厚に依存するため、張り
剛性を維持したまま板厚を低減するにはヤング率の高い
鋼板を用いる必要がある。
の張り剛性が低下することが問題となる。成形部品に外
部から力が加えられると弾性変形によるたわみが生ずる
が、このたわみ発生に対する抵抗力が張り剛性である。
張り剛性は鋼板のヤング率と板厚に依存するため、張り
剛性を維持したまま板厚を低減するにはヤング率の高い
鋼板を用いる必要がある。
【０００４】高ヤング率冷延鋼板の製造技術として特公
昭６２−３３２９０号、特開昭５７−１８１３６２号、
特開昭５８−９９３２号公報がある。特公昭６２−３３
２９０号公報はヤング率を高める成分としてＰを０．０
３〜０．１２％添加することを特徴としているが、Ｐの
添加により成形性、特に２次加工での破壊靭性が損われ
るため、自動車のパネルのような難成形部品に適用する
ことは困難と懸念される。
昭６２−３３２９０号、特開昭５７−１８１３６２号、
特開昭５８−９９３２号公報がある。特公昭６２−３３
２９０号公報はヤング率を高める成分としてＰを０．０
３〜０．１２％添加することを特徴としているが、Ｐの
添加により成形性、特に２次加工での破壊靭性が損われ
るため、自動車のパネルのような難成形部品に適用する
ことは困難と懸念される。
【０００５】また、特開昭５７−１８１３６２号公報で
はＰの添加と鋼板の板幅中央部の厚みを大きくすること
により剛性を高めているが、２次加工脆性の問題に加
え、厚みが不均一な板は製造が困難であり、さらにプレ
ス加工時に特別な工夫を施さない限り自動車の複雑な部
品の形状を得ることが困難である。特開昭５８−９９３
２号公報は集合組織の主方位成分が（１１０）〔００
１〕である薄鋼板の製造法を開示しているが、この鋼板
は延性や深絞り性の指標である平均ｒ値が不十分なた
め、自動車部品の厳しいプレス加工に耐えるものではな
い。
はＰの添加と鋼板の板幅中央部の厚みを大きくすること
により剛性を高めているが、２次加工脆性の問題に加
え、厚みが不均一な板は製造が困難であり、さらにプレ
ス加工時に特別な工夫を施さない限り自動車の複雑な部
品の形状を得ることが困難である。特開昭５８−９９３
２号公報は集合組織の主方位成分が（１１０）〔００
１〕である薄鋼板の製造法を開示しているが、この鋼板
は延性や深絞り性の指標である平均ｒ値が不十分なた
め、自動車部品の厳しいプレス加工に耐えるものではな
い。
【０００６】自動車部品で張り剛性が問題となるのは外
板や内板であるが、これらは厳しいプレス加工により製
造される。上記の従来技術はいずれも剛性を満足してい
るのみで、成形性の点では問題が大きいため、内・外板
用の材料としての適用は非常に困難であった。すなわ
ち、内・外板用の材料には成形性と剛性を両立すること
が要求される。
板や内板であるが、これらは厳しいプレス加工により製
造される。上記の従来技術はいずれも剛性を満足してい
るのみで、成形性の点では問題が大きいため、内・外板
用の材料としての適用は非常に困難であった。すなわ
ち、内・外板用の材料には成形性と剛性を両立すること
が要求される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、延性と平均
ｒ値を高くするとともに圧延方向と垂直な方向（Ｃ方
向）のヤング率を高くすることで、成形性と面剛性に優
れた冷延鋼板を提供することを目的とする。ここで冷延
鋼板とは、表面処理を施したものも含む。
ｒ値を高くするとともに圧延方向と垂直な方向（Ｃ方
向）のヤング率を高くすることで、成形性と面剛性に優
れた冷延鋼板を提供することを目的とする。ここで冷延
鋼板とは、表面処理を施したものも含む。
【０００８】
【課題を解決するための手段】従来、鉄の多結晶体のヤ
ング率は２１０GPa 程度でそれ以上の向上はあまり見込
めないと考えられていた。しかし、単結晶のヤング率は
〈１１１〉方向で最大値約２９０GPa となるため、鋼の
含有成分および製造工程により集合組織を制御すること
で、鋼板の面内の特定の方向のヤング率を高くすること
ができる。部品あるいは製品の剛性が必要な方向にヤン
グ率が高い方向を一致させることにより、板厚を薄くし
ても十分な剛性を得ることができる。
ング率は２１０GPa 程度でそれ以上の向上はあまり見込
めないと考えられていた。しかし、単結晶のヤング率は
〈１１１〉方向で最大値約２９０GPa となるため、鋼の
含有成分および製造工程により集合組織を制御すること
で、鋼板の面内の特定の方向のヤング率を高くすること
ができる。部品あるいは製品の剛性が必要な方向にヤン
グ率が高い方向を一致させることにより、板厚を薄くし
ても十分な剛性を得ることができる。
【０００９】特公平１−４１６８９号公報は、高平均ｒ
値熱延鋼板の製造法を開示している。本発明者らが鋭意
研究を推進したところ、これに冷間圧延と再結晶焼鈍を
付加することにより、平均ｒ値を更に高めることが可能
となり、またＣ方向のヤング率を高めることができるこ
とがはじめて明らかとなった。一方、自動車のパネル部
品には厳しい成形性も要求される。
値熱延鋼板の製造法を開示している。本発明者らが鋭意
研究を推進したところ、これに冷間圧延と再結晶焼鈍を
付加することにより、平均ｒ値を更に高めることが可能
となり、またＣ方向のヤング率を高めることができるこ
とがはじめて明らかとなった。一方、自動車のパネル部
品には厳しい成形性も要求される。
【００１０】本発明は上記課題を解決するために、Ｎｂ
およびＴｉの少なくとも１種を添加した極低炭素鋼をベ
ースに１．２〜２．５％のＭｎを含む鋼を、オーステナ
イト域における特定温度範囲で大圧下圧延を施し、その
後冷却し特定の温度で巻取り、更に冷間圧延および再結
晶焼鈍あるいは溶融亜鉛めっき処理する手段を採用した
ものである。
およびＴｉの少なくとも１種を添加した極低炭素鋼をベ
ースに１．２〜２．５％のＭｎを含む鋼を、オーステナ
イト域における特定温度範囲で大圧下圧延を施し、その
後冷却し特定の温度で巻取り、更に冷間圧延および再結
晶焼鈍あるいは溶融亜鉛めっき処理する手段を採用した
ものである。
【００１１】すなわち、オーステナイト域の低温未再結
晶温度範囲で圧延するとγ鉄の加工集合組織が発達し、
これがα鉄に変態すると｛３１１｝〈０１１〉および
｛３３２｝〈１１３〉からなる変態集合組織が発達する
ことは既に知られている。さらにこれらを初期方位とし
て、冷延・再結晶焼鈍を施すと、機構は必ずしも明らか
ではないが、｛２１１｝〈０１１〉を主方位に、｛１１
１｝〈１１２〉を副方位にもつ集合組織が発達する。
｛２１１｝〈０１１〉方位は板面内のＣ方向にヤング率
が最大となる〈１１１〉方向を有するので、この方向の
ヤング率は著しく高くなる。
晶温度範囲で圧延するとγ鉄の加工集合組織が発達し、
これがα鉄に変態すると｛３１１｝〈０１１〉および
｛３３２｝〈１１３〉からなる変態集合組織が発達する
ことは既に知られている。さらにこれらを初期方位とし
て、冷延・再結晶焼鈍を施すと、機構は必ずしも明らか
ではないが、｛２１１｝〈０１１〉を主方位に、｛１１
１｝〈１１２〉を副方位にもつ集合組織が発達する。
｛２１１｝〈０１１〉方位は板面内のＣ方向にヤング率
が最大となる〈１１１〉方向を有するので、この方向の
ヤング率は著しく高くなる。
【００１２】一方、｛１１１｝〈１１２〉方位はその板
面内のヤング率が比較的高くかつ面内異方性が小さい。
また、深絞り性の指標であるｒ値についていえば、｛２
１１｝〈０１１〉は圧延方向から４５°方向のｒ値が著
しく高い。｛１１１｝〈１１２〉はｒ値にとって理想的
な方位である。以上よりこのような集合組織は、上述し
た課題を同時に解決するために最も好適と考えられる。
面内のヤング率が比較的高くかつ面内異方性が小さい。
また、深絞り性の指標であるｒ値についていえば、｛２
１１｝〈０１１〉は圧延方向から４５°方向のｒ値が著
しく高い。｛１１１｝〈１１２〉はｒ値にとって理想的
な方位である。以上よりこのような集合組織は、上述し
た課題を同時に解決するために最も好適と考えられる。
【００１３】特公昭６２−３３２９０号公報ではヤング
率を高める成分としてＰを０．０３〜０．１２％添加
し、Ｍｎを１．２％以下としている。しかし、本発明で
は加工性を害するＰは意識的に添加せずに、未再結晶オ
ーステナイト域を広げるためにＭｎを１．２〜２．５％
の範囲で添加したものである。
率を高める成分としてＰを０．０３〜０．１２％添加
し、Ｍｎを１．２％以下としている。しかし、本発明で
は加工性を害するＰは意識的に添加せずに、未再結晶オ
ーステナイト域を広げるためにＭｎを１．２〜２．５％
の範囲で添加したものである。
【００１４】すなわち、本発明の要旨はＣ０．０００３
〜０．０１０wt％、Ｍｎ１．２〜２．５wt％、Ａｌ０．
００５〜０．１０wt％、およびＮｂ０．００５〜０．１
wt％、Ｔｉ０．００５〜０．１wt％のうち少なくとも１
種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼
を熱片のまま、または、加熱炉に挿入し１０５０℃以上
に加熱したのち、粗圧延において９８０〜１１００℃の
温度範囲で１パス、２０％以上の大圧下を少なくとも１
回以上加え、仕上げ圧延をＡｒ3 〜９３０℃で終了し、
仕上げ圧延におけるＡｒ3 ＋１５０℃以下での全圧下量
を８５％以上とし、室温〜８００℃で巻取ったのち、さ
らに冷間圧延、再結晶焼鈍あるいは溶融亜鉛めっき処理
することを特徴とする冷延鋼板の製造方法にある。
〜０．０１０wt％、Ｍｎ１．２〜２．５wt％、Ａｌ０．
００５〜０．１０wt％、およびＮｂ０．００５〜０．１
wt％、Ｔｉ０．００５〜０．１wt％のうち少なくとも１
種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼
を熱片のまま、または、加熱炉に挿入し１０５０℃以上
に加熱したのち、粗圧延において９８０〜１１００℃の
温度範囲で１パス、２０％以上の大圧下を少なくとも１
回以上加え、仕上げ圧延をＡｒ3 〜９３０℃で終了し、
仕上げ圧延におけるＡｒ3 ＋１５０℃以下での全圧下量
を８５％以上とし、室温〜８００℃で巻取ったのち、さ
らに冷間圧延、再結晶焼鈍あるいは溶融亜鉛めっき処理
することを特徴とする冷延鋼板の製造方法にある。
【００１５】
【作用】以下に構成要件の限定理由を述べ、本発明をさ
らに明確にする。Ｃは加工性の向上をはかるためには極
力低い方が良い。本発明鋼はＭｎの高いことが一つの特
徴であるが、製鋼での溶製上Ｍｎ添加によりＣピックア
ップが生じ、どうしてもＣ量が増加してしまう場合を考
慮に入れ、Ｃの上限を０．０１０wt％とした。好ましい
範囲は０．００１〜０．００４wt％である。
らに明確にする。Ｃは加工性の向上をはかるためには極
力低い方が良い。本発明鋼はＭｎの高いことが一つの特
徴であるが、製鋼での溶製上Ｍｎ添加によりＣピックア
ップが生じ、どうしてもＣ量が増加してしまう場合を考
慮に入れ、Ｃの上限を０．０１０wt％とした。好ましい
範囲は０．００１〜０．００４wt％である。
【００１６】Ｍｎは従来の冷延鋼板製造技術では、深絞
り性を確保するために極力下げた方が良いと判断されて
いた。一方、極低炭素鋼においては、それほど深絞り性
を低下しないということも知られている。また、Ｍｎは
鋼のγ→α変態点を有効に下げる元素である。したがっ
て、仕上げ圧延段階でオーステナイトを未再結晶圧延さ
せるためには、少なくとも１．２wt％は必要である。製
鋼での溶製上、特別の配慮を必要としない範囲として上
限を２．５wt％とした。好ましい範囲は、１．２〜２．
０wt％である。
り性を確保するために極力下げた方が良いと判断されて
いた。一方、極低炭素鋼においては、それほど深絞り性
を低下しないということも知られている。また、Ｍｎは
鋼のγ→α変態点を有効に下げる元素である。したがっ
て、仕上げ圧延段階でオーステナイトを未再結晶圧延さ
せるためには、少なくとも１．２wt％は必要である。製
鋼での溶製上、特別の配慮を必要としない範囲として上
限を２．５wt％とした。好ましい範囲は、１．２〜２．
０wt％である。
【００１７】Ａｌは脱酸剤として必要であり、０．００
５wt％未満であるとその効果はなくなる。一方、０．１
０wt％を超えるとコスト上昇を招くのでこれを上限とす
る。ＮｂあるいはＴｉは時効性に有害な固溶〔Ｃ，Ｎ〕
を固定するために添加するのみならず、本発明では、Ｎ
ｂ，Ｔｉがオーステナイトの再結晶温度を上げ、未再結
晶オーステナイト域を広げることを積極的に利用する。
そのための必要最低量は０．００５wt％であり、上限と
しては０．１wt％で十分である。好ましい範囲は０．０
２〜０．０５wt％である。
５wt％未満であるとその効果はなくなる。一方、０．１
０wt％を超えるとコスト上昇を招くのでこれを上限とす
る。ＮｂあるいはＴｉは時効性に有害な固溶〔Ｃ，Ｎ〕
を固定するために添加するのみならず、本発明では、Ｎ
ｂ，Ｔｉがオーステナイトの再結晶温度を上げ、未再結
晶オーステナイト域を広げることを積極的に利用する。
そのための必要最低量は０．００５wt％であり、上限と
しては０．１wt％で十分である。好ましい範囲は０．０
２〜０．０５wt％である。
【００１８】次に熱延条件について数値限定理由を述べ
る。熱延の加熱温度は１０５０℃以上とする。これは粗
圧延開始前に固溶Ｎｂ，Ｔｉを確保するためである。こ
れにより、仕上げ圧延時にオーステナイトの再結晶を抑
制できる。なお、鋳片の温度として１０５０℃を確保で
きる場合は必ずしも加熱する必要はない。
る。熱延の加熱温度は１０５０℃以上とする。これは粗
圧延開始前に固溶Ｎｂ，Ｔｉを確保するためである。こ
れにより、仕上げ圧延時にオーステナイトの再結晶を抑
制できる。なお、鋳片の温度として１０５０℃を確保で
きる場合は必ずしも加熱する必要はない。
【００１９】粗圧延は９８０〜１１００℃の温度範囲で
１パス当り２０％以上の大圧下圧延を少なくとも１回以
上加える圧延をする。９８０℃未満では未再結晶γ粒に
なり、一方１１００℃以上では粗大γ粒となる。また、
全てのパスにおいて１パスの圧下率が２０％未満となる
とγ粒が粗くなる。従って前述の条件での粗圧延が必要
である。
１パス当り２０％以上の大圧下圧延を少なくとも１回以
上加える圧延をする。９８０℃未満では未再結晶γ粒に
なり、一方１１００℃以上では粗大γ粒となる。また、
全てのパスにおいて１パスの圧下率が２０％未満となる
とγ粒が粗くなる。従って前述の条件での粗圧延が必要
である。
【００２０】仕上げ圧延条件は集合組織の制御上、極め
て重要となる。仕上げ温度はＡｒ3〜９３０℃とし、Ａ
ｒ3 ＋１５０℃以下での全圧下量を８５％以上とする。
Ａｒ3 未満ではα域熱延となるので所望の集合組織が得
られない。また、９３０℃超となると再結晶γ粒が増加
するので、γの圧延集合組織が発達しない。また、γの
圧延集合組織を十分発達させるためには、Ａｒ3 〜Ａｒ
3 ＋１５０℃の温度域における全圧下量を８５％以上と
する必要がある。
て重要となる。仕上げ温度はＡｒ3〜９３０℃とし、Ａ
ｒ3 ＋１５０℃以下での全圧下量を８５％以上とする。
Ａｒ3 未満ではα域熱延となるので所望の集合組織が得
られない。また、９３０℃超となると再結晶γ粒が増加
するので、γの圧延集合組織が発達しない。また、γの
圧延集合組織を十分発達させるためには、Ａｒ3 〜Ａｒ
3 ＋１５０℃の温度域における全圧下量を８５％以上と
する必要がある。
【００２１】また、巻取温度は、８００℃以下であれば
よい。８００℃超になると、異常粒成長が生じたり、コ
イル長手方向での材質の一様性の劣化や酸洗性の劣化が
発生するからである。
よい。８００℃超になると、異常粒成長が生じたり、コ
イル長手方向での材質の一様性の劣化や酸洗性の劣化が
発生するからである。
【００２２】続いて、冷延焼鈍条件について述べる。冷
延圧下率は３０％以上とする。圧下率が３０％未満では
焼鈍中に結晶粒の異常成長が生じるからである。焼鈍は
再結晶温度以上であればよい。
延圧下率は３０％以上とする。圧下率が３０％未満では
焼鈍中に結晶粒の異常成長が生じるからである。焼鈍は
再結晶温度以上であればよい。
【００２３】また、焼鈍板に電気亜鉛めっきなどの表面
処理を施した鋼板を製造するのはもちろんのこと、冷延
板を連続焼鈍式溶融亜鉛めっきプロセスに供して、溶融
亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造
し、防錆機能を付与しても同じ効果が得られる。
処理を施した鋼板を製造するのはもちろんのこと、冷延
板を連続焼鈍式溶融亜鉛めっきプロセスに供して、溶融
亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造
し、防錆機能を付与しても同じ効果が得られる。
【００２４】
（実施例１）表１に示す成分からなる鋼Ａ〜Ｆを実験室
的に溶製し、実機熱延を正確にシミュレートできる熱間
圧延に供した。熱間圧延条件は鋼によらず同一である。
加熱温度は１２００℃であり、１０００〜１１００℃の
範囲で１００mm厚から５０mm厚まで３パスの粗圧延（圧
下率：１５％→２５％→２２％）を施した。
的に溶製し、実機熱延を正確にシミュレートできる熱間
圧延に供した。熱間圧延条件は鋼によらず同一である。
加熱温度は１２００℃であり、１０００〜１１００℃の
範囲で１００mm厚から５０mm厚まで３パスの粗圧延（圧
下率：１５％→２５％→２２％）を施した。
【００２５】また、５０mm厚から４mm厚までの仕上げ熱
延を施すにあたり、表１に示すＡｒ3 温度を参考にし
て、Ａｒ3 〜Ａｒ3 ＋１５０℃の温度範囲で全圧下量９
２％の熱間圧延を施しＡｒ3 〜９３０℃の温度範囲で仕
上げ、６００℃で巻取った。酸洗後、８０％の冷間圧延
を施し、０．８mm厚としたのち、連続焼鈍を行った。連
続焼鈍条件は加熱昇温速度：２０℃／ｓ、均熱保持温
度：８２０℃、均熱保持時間：５０ｓ、冷却速度：２０
℃／ｓである。
延を施すにあたり、表１に示すＡｒ3 温度を参考にし
て、Ａｒ3 〜Ａｒ3 ＋１５０℃の温度範囲で全圧下量９
２％の熱間圧延を施しＡｒ3 〜９３０℃の温度範囲で仕
上げ、６００℃で巻取った。酸洗後、８０％の冷間圧延
を施し、０．８mm厚としたのち、連続焼鈍を行った。連
続焼鈍条件は加熱昇温速度：２０℃／ｓ、均熱保持温
度：８２０℃、均熱保持時間：５０ｓ、冷却速度：２０
℃／ｓである。
【００２６】連続焼鈍後、０．８％の圧下率の調質圧延
を施し、引張試験とヤング率の測定を行った。引張試験
条件はＪＩＳ Ｚ ２２４１に従ったものである。ま
た、共振法を用いてヤング率を求めた。これらの評価結
果を表２に示す。
を施し、引張試験とヤング率の測定を行った。引張試験
条件はＪＩＳ Ｚ ２２４１に従ったものである。ま
た、共振法を用いてヤング率を求めた。これらの評価結
果を表２に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】表２に示すごとく本発明鋼のＤ，Ｅ，Ｆ
は、全伸びが３７％以上、平均ｒが１．５以上と良好で
あり、かつ圧延と垂直な方向のヤング率が２４０GPa 以
上である。現行深絞り用冷延鋼板の比較鋼Ｇや比較鋼Ａ
（Ｍｎが低すぎ）、Ｂ（Ｔｉ，Ｎｂが低すぎ）、Ｃ（Ｃ
が多すぎ）材のそれと比較して、加工性とヤング率が著
しく良好であることが明らかである。
は、全伸びが３７％以上、平均ｒが１．５以上と良好で
あり、かつ圧延と垂直な方向のヤング率が２４０GPa 以
上である。現行深絞り用冷延鋼板の比較鋼Ｇや比較鋼Ａ
（Ｍｎが低すぎ）、Ｂ（Ｔｉ，Ｎｂが低すぎ）、Ｃ（Ｃ
が多すぎ）材のそれと比較して、加工性とヤング率が著
しく良好であることが明らかである。
【００３０】（実施例２）表１に示す成分からなる本発
明鋼Ｆおよび比較鋼Ｃを実施例１と同様の手法で冷間圧
延までの工程を施した後、最高加熱温度８２０℃まで加
熱してから冷却し、４６０℃で慣用の溶融亜鉛めっきを
行い（浴中Ａｌ濃度は０．１１％）、さらに加熱して５
２０℃で２０秒間合金化処理後約１０℃／秒で室温まで
冷却した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板Ｆ′とＣ′に
ついて機械的性質の評価を行った。
明鋼Ｆおよび比較鋼Ｃを実施例１と同様の手法で冷間圧
延までの工程を施した後、最高加熱温度８２０℃まで加
熱してから冷却し、４６０℃で慣用の溶融亜鉛めっきを
行い（浴中Ａｌ濃度は０．１１％）、さらに加熱して５
２０℃で２０秒間合金化処理後約１０℃／秒で室温まで
冷却した。得られた合金化亜鉛めっき鋼板Ｆ′とＣ′に
ついて機械的性質の評価を行った。
【００３１】
【表３】
【００３２】表３に示すように、本発明鋼Ｆ′は全伸び
が３５％以上、平均ｒが１．５以上、Ｃ方向のヤング率
が２４０MPa 以上を同時に満足し、比較鋼Ｃ′と比べ、
これらの特性値のバランスが著しく優れていることが明
らかである。
が３５％以上、平均ｒが１．５以上、Ｃ方向のヤング率
が２４０MPa 以上を同時に満足し、比較鋼Ｃ′と比べ、
これらの特性値のバランスが著しく優れていることが明
らかである。
【００３３】（実施例３）表１に示す成分からなる本発
明鋼Ｆを、実機熱延をシミュレートできる熱間圧延に供
した。加熱温度は１２００℃と共通であるが、粗圧延お
よび仕上げ圧延条件は表４に示す通りである。
明鋼Ｆを、実機熱延をシミュレートできる熱間圧延に供
した。加熱温度は１２００℃と共通であるが、粗圧延お
よび仕上げ圧延条件は表４に示す通りである。
【００３４】
【表４】
【００３５】すなわちＦ−２は粗圧延条件が、Ｆ−３は
仕上げ圧延条件が本発明範囲から外れている。なお、表
４には粗圧延条件として、９８０〜１１００℃の温度範
囲における各パスでの圧下率を示し、また、仕上げ圧延
条件としてＡｒ3 （８１４℃）〜Ａｒ3 ＋１５０℃（９
６４℃）の温度範囲における全圧下量を示した。これら
の熱延板を実施例１と同様の手法で冷延・焼鈍工程に供
し、特性評価を行った。
仕上げ圧延条件が本発明範囲から外れている。なお、表
４には粗圧延条件として、９８０〜１１００℃の温度範
囲における各パスでの圧下率を示し、また、仕上げ圧延
条件としてＡｒ3 （８１４℃）〜Ａｒ3 ＋１５０℃（９
６４℃）の温度範囲における全圧下量を示した。これら
の熱延板を実施例１と同様の手法で冷延・焼鈍工程に供
し、特性評価を行った。
【００３６】表４から明らかなように、熱間圧延工程に
おける圧下率と温度が本発明の重要な構成因子であるこ
とがわかる。
おける圧下率と温度が本発明の重要な構成因子であるこ
とがわかる。
【００３７】また、本発明鋼の特徴である集合組織をＸ
線回折を用いて評価した。評価方法は、まず焼鈍板の板
厚中央層に関する｛１１０｝正極点図を作製し、続いて
ベクトル法による３次元結晶方位を解析する手法であ
る。
線回折を用いて評価した。評価方法は、まず焼鈍板の板
厚中央層に関する｛１１０｝正極点図を作製し、続いて
ベクトル法による３次元結晶方位を解析する手法であ
る。
【００３８】Ｃ方向のヤング率と関係の深い｛２１１｝
〈０１１〉方位の強度は本発明鋼であるＦ−１では５．
０であるのに対し、比較鋼のＦ−２，Ｆ−３では各々
２．３，１．９であった。一方、ｒ値と関係の深い｛１
１１｝面強度はＦ−１では８．７であるのに対し、Ｆ−
２，Ｆ−３では各々５．７，４．９であった。このよう
に集合組織からみても本発明鋼の特徴は明らかである。
〈０１１〉方位の強度は本発明鋼であるＦ−１では５．
０であるのに対し、比較鋼のＦ−２，Ｆ−３では各々
２．３，１．９であった。一方、ｒ値と関係の深い｛１
１１｝面強度はＦ−１では８．７であるのに対し、Ｆ−
２，Ｆ−３では各々５．７，４．９であった。このよう
に集合組織からみても本発明鋼の特徴は明らかである。
【００３９】
【発明の効果】本発明はＩＦ鋼であるため延性に富み、
かつ平均ｒ値が高いため、成形性に優れた鋼板である。
さらに、圧延方向に垂直な方向にヤング率が高く、本発
明鋼板のＣ方向を部品の曲率の小さい方向に一致させる
ことにより、部品の張り剛性を高めることができる。従
って、厳しい加工が必要な部品について剛性を損なうこ
となく板厚を削減できるため製品を軽量化できる。
かつ平均ｒ値が高いため、成形性に優れた鋼板である。
さらに、圧延方向に垂直な方向にヤング率が高く、本発
明鋼板のＣ方向を部品の曲率の小さい方向に一致させる
ことにより、部品の張り剛性を高めることができる。従
って、厳しい加工が必要な部品について剛性を損なうこ
となく板厚を削減できるため製品を軽量化できる。
Claims (3)
- 【請求項１】 ３５％以上の全伸びと１．５以上の平均
ｒ値を有し、かつ圧延方向と垂直な方向に２４０GPa 以
上のヤング率を有することを特徴とする成形性および剛
性に優れた冷延鋼板。 - 【請求項２】Ｃ ：０．０００３〜０．０１０wt％、 Ｍｎ：１．２〜２．５wt％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０wt％、および Ｎｂ：０．００５〜０．１０wt％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１０wt％ のうち少なくとも１種を含有し、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる鋼を熱片のまま、または、加熱炉に挿
入し１０５０℃以上に加熱したのち、粗圧延において９
８０〜１１００℃の温度範囲で１パス当り、２０％以上
の大圧下を少なくとも１回以上加え、仕上げ圧延をＡｒ
3 〜９３０℃で終了し、仕上げ圧延におけるＡｒ3 ＋１
５０℃以下での全圧下量を８５％以上とし、室温〜８０
０℃で巻取ったものを、３０％以上の圧下率で冷間圧延
し、再結晶焼鈍することを特徴とする成形性および剛性
に優れた冷延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 冷間圧延後インライン焼鈍型連続溶融亜
鉛めっきすることを特徴とする請求項２記載の成形性お
よび剛性に優れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5261992A JPH05255804A (ja) | 1992-03-11 | 1992-03-11 | 成形性および剛性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5261992A JPH05255804A (ja) | 1992-03-11 | 1992-03-11 | 成形性および剛性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05255804A true JPH05255804A (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=12919824
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5261992A Withdrawn JPH05255804A (ja) | 1992-03-11 | 1992-03-11 | 成形性および剛性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05255804A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005314792A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-11-10 | Jfe Steel Kk | 高剛性高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2005314793A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-11-10 | Jfe Steel Kk | 高剛性高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2006152362A (ja) * | 2004-11-29 | 2006-06-15 | Jfe Steel Kk | 剛性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP2007092131A (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-12 | Jfe Steel Kk | 剛性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2007092126A (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-12 | Jfe Steel Kk | 曲げ剛性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2011006055A (ja) * | 2009-05-29 | 2011-01-13 | Nippon Steel Corp | パネル組立体、パネル部材及びパネル組立体の製造方法 |
| US8057913B2 (en) * | 2004-07-27 | 2011-11-15 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet having high young'S modulus, hot-dip galvanized steel sheet using the same, alloyed hot-dip galvanized steel sheet, steel pipe having high young'S modulus and methods for manufacturing the same |
| WO2012144213A1 (ja) | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外圧に対する缶胴部の座屈強度が高く、成形性および成形後の表面性状に優れた缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP2013087332A (ja) * | 2011-10-18 | 2013-05-13 | Jfe Steel Corp | 剛性が高く、かつ強度と加工性のバランスに優れた薄鋼板の製造方法 |
| WO2013073136A1 (ja) | 2011-11-15 | 2013-05-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 薄鋼板およびその製造方法 |
| WO2014021382A1 (ja) | 2012-07-31 | 2014-02-06 | 新日鐵住金株式会社 | 冷延鋼鈑、電気亜鉛系めっき冷延鋼板、溶融亜鉛めっき冷延鋼板、合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板、及び、それらの製造方法 |
| JP2015101776A (ja) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | 新日鐵住金株式会社 | 加工性に優れた高ヤング率冷延鋼鈑、電気亜鉛系めっき冷延鋼板、溶融亜鉛めっき冷延鋼板、合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板、及び、それらの製造方法 |
| JP2016130361A (ja) * | 2015-01-09 | 2016-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板及び缶用鋼板の製造方法 |
-
1992
- 1992-03-11 JP JP5261992A patent/JPH05255804A/ja not_active Withdrawn
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8802241B2 (en) | 2004-01-08 | 2014-08-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet having high young's modulus, hot-dip galvanized steel sheet using the same, alloyed hot-dip galvanized steel sheet, steel pipe having high young's modulus, and methods for manufacturing the same |
| JP2005314792A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-11-10 | Jfe Steel Kk | 高剛性高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2005314793A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-11-10 | Jfe Steel Kk | 高剛性高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP4506439B2 (ja) * | 2004-03-31 | 2010-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高剛性高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| EP2700730A2 (en) | 2004-07-27 | 2014-02-26 | Nippon Steel & Sumitomo Corporation | Steel sheet having high Young's modulus, hot-dip galvanized steel sheet using the same, alloyed hot-dip galvanized steel sheet, steel pipe having high Young's modulus, and methods for manufacturing these |
| US8057913B2 (en) * | 2004-07-27 | 2011-11-15 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet having high young'S modulus, hot-dip galvanized steel sheet using the same, alloyed hot-dip galvanized steel sheet, steel pipe having high young'S modulus and methods for manufacturing the same |
| JP2006152362A (ja) * | 2004-11-29 | 2006-06-15 | Jfe Steel Kk | 剛性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
| JP2007092131A (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-12 | Jfe Steel Kk | 剛性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2007092126A (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-12 | Jfe Steel Kk | 曲げ剛性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP4665692B2 (ja) * | 2005-09-29 | 2011-04-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 曲げ剛性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2011006055A (ja) * | 2009-05-29 | 2011-01-13 | Nippon Steel Corp | パネル組立体、パネル部材及びパネル組立体の製造方法 |
| US10174393B2 (en) | 2011-04-21 | 2019-01-08 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for can with high barrel-part buckling strength under external pressure and with excellent formability and excellent surface properties after forming, and process for producing same |
| WO2012144213A1 (ja) | 2011-04-21 | 2012-10-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外圧に対する缶胴部の座屈強度が高く、成形性および成形後の表面性状に優れた缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP2013087332A (ja) * | 2011-10-18 | 2013-05-13 | Jfe Steel Corp | 剛性が高く、かつ強度と加工性のバランスに優れた薄鋼板の製造方法 |
| WO2013073136A1 (ja) | 2011-11-15 | 2013-05-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 薄鋼板およびその製造方法 |
| WO2014021382A1 (ja) | 2012-07-31 | 2014-02-06 | 新日鐵住金株式会社 | 冷延鋼鈑、電気亜鉛系めっき冷延鋼板、溶融亜鉛めっき冷延鋼板、合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板、及び、それらの製造方法 |
| KR20150029741A (ko) | 2012-07-31 | 2015-03-18 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 냉연 강판, 전기 아연계 도금 냉연 강판, 용융 아연 도금 냉연 강판, 합금화 용융 아연 도금 냉연 강판 및 그들의 제조 방법 |
| US9879336B2 (en) | 2012-07-31 | 2018-01-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Cold rolled steel sheet, electrogalvanized cold-rolled steel sheet, hot-dip galvanized cold-rolled steel sheet, alloyed hot-dip galvanized cold rolled steel sheet, and manufacturing methods of the same |
| JP2015101776A (ja) * | 2013-11-27 | 2015-06-04 | 新日鐵住金株式会社 | 加工性に優れた高ヤング率冷延鋼鈑、電気亜鉛系めっき冷延鋼板、溶融亜鉛めっき冷延鋼板、合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板、及び、それらの製造方法 |
| JP2016130361A (ja) * | 2015-01-09 | 2016-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板及び缶用鋼板の製造方法 |
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990518 |