JPS5925934A - フランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方法 - Google Patents
フランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方法Info
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- JPS5925934A JPS5925934A JP13492782A JP13492782A JPS5925934A JP S5925934 A JPS5925934 A JP S5925934A JP 13492782 A JP13492782 A JP 13492782A JP 13492782 A JP13492782 A JP 13492782A JP S5925934 A JPS5925934 A JP S5925934A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はフランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方法に
関するものである。
関するものである。
特に、溶接によって缶の接合を行った後、７ランノ加工
を行う工程でフランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方
法に関するものである。
を行う工程でフランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方
法に関するものである。
従来から、缶の接合は半田付け、樹脂接着による方法、
溶接による方法で行われている。その中で、鋼板歩留向
上のために、接合代を少なくできる溶接による方法が主
流になシつつある。ところで、接合した缶胴に蓋をつけ
るために缶胴の７ランジ加工を行うが、その際、フラン
ジ割れを生じて、缶の内容物が漏れる欠陥を生じること
がある。
溶接による方法で行われている。その中で、鋼板歩留向
上のために、接合代を少なくできる溶接による方法が主
流になシつつある。ところで、接合した缶胴に蓋をつけ
るために缶胴の７ランジ加工を行うが、その際、フラン
ジ割れを生じて、缶の内容物が漏れる欠陥を生じること
がある。
その原因として、半田付け、樹脂接着、溶接による接着
不良、鋼板加工性不良、鋼板の介在物などがある。また
、溶接缶では溶接部の硬化、ｄ後熱影響部の軟化部が局
部的に変形して７ランノ割れになることがある。
不良、鋼板加工性不良、鋼板の介在物などがある。また
、溶接缶では溶接部の硬化、ｄ後熱影響部の軟化部が局
部的に変形して７ランノ割れになることがある。
さらに、省資源の観点から、缶用素材の板厚は ′薄く
なる傾向にあシ、そのために、鋼板の（便さを硬くして
対処している。板厚が薄くなることによるフランジ加工
性の劣化も考える必要がある。
なる傾向にあシ、そのために、鋼板の（便さを硬くして
対処している。板厚が薄くなることによるフランジ加工
性の劣化も考える必要がある。
近年、このような鋼板として、熱延鋼板を冷延後、焼鈍
し、再度冷延を行ういわゆる２回冷延方式による製造を
行っている。しかしながら、２回冷延材は溶接後のフラ
ンツ加工で７ランジ割れを起すことが多く、その原因は
２回目の冷延が、いわゆる歪焼鈍を起す冷延率の範囲で
溶接時、粗大粒どなシ、フランツ加工の際、応力が粗大
粒部に集中することによると認められ、特に焼鈍法が連
続焼鈍の場合には箱焼鈍の場合に比べてフランジ割れの
発生率は大きいものがある。
し、再度冷延を行ういわゆる２回冷延方式による製造を
行っている。しかしながら、２回冷延材は溶接後のフラ
ンツ加工で７ランジ割れを起すことが多く、その原因は
２回目の冷延が、いわゆる歪焼鈍を起す冷延率の範囲で
溶接時、粗大粒どなシ、フランツ加工の際、応力が粗大
粒部に集中することによると認められ、特に焼鈍法が連
続焼鈍の場合には箱焼鈍の場合に比べてフランジ割れの
発生率は大きいものがある。
本発明の目的は上記の難点を克服し、溶接によって缶の
接着を行った後、７ランジ加工を行う工程でフランジ加
工性に優れた極薄鋼板を提供するにある。
接着を行った後、７ランジ加工を行う工程でフランジ加
工性に優れた極薄鋼板を提供するにある。
その特徴とするところは、Ｃ＝０．０５５〜０．１５％
。
。
Ｓｔ、＞０．５％、 Ｍｎ ＝ ０．３６〜１．５ ％
、Ｐ≦０．０６％。
、Ｐ≦０．０６％。
ＡＬ−＝ ０．０２〜０１％、Ｎ−０，００２〜ｏ、ｏ
ｉｏ％を陰有し、残部をＦｅおよび不可避的元素からな
る熱延鋼板を冷延後、箱型焼鈍あるいは連続焼鈍によっ
て焼鈍し、炭素当量Ｃｅｑを（％Ｃ］＋”／６（％Ｍｎ
〕としたときの２次冷延率（２ＣＲ）が、２ｃＲじ）≧
−７５Ｃｅｑ ＋２２と２ＣＲ（％）≦１００Ｃｅｑ＋
１０の間で、しかも０４〜４０％で２次冷延を行うこと
を特徴とするフランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方
法である。
ｉｏ％を陰有し、残部をＦｅおよび不可避的元素からな
る熱延鋼板を冷延後、箱型焼鈍あるいは連続焼鈍によっ
て焼鈍し、炭素当量Ｃｅｑを（％Ｃ］＋”／６（％Ｍｎ
〕としたときの２次冷延率（２ＣＲ）が、２ｃＲじ）≧
−７５Ｃｅｑ ＋２２と２ＣＲ（％）≦１００Ｃｅｑ＋
１０の間で、しかも０４〜４０％で２次冷延を行うこと
を特徴とするフランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方
法である。
すなわち、本発明はＣ−０，０５５〜０１５チ。
Ｍｎ量０．３６〜１．５％を含有した鋼を焼鈍後、溶接
時に粗大粒にならない範囲の冷延を行ない、フランジ加
工性の優れた極薄鋼板を得ようとするものである。
時に粗大粒にならない範囲の冷延を行ない、フランジ加
工性の優れた極薄鋼板を得ようとするものである。
本発明にしたがえば、７ランジ加工性の優れた極薄鋼板
の製造が可能であるばかシでなく、Ｃ９５ｔ、Ｍｎの含
有によって省資源の観点から、鋼板の板厚減少をおぎな
う高強度極薄鋼板とすることが可能であシ、Ｃ、Ｓｌ
、Ｍｎの含有量を変えることによシ、また、２次冷延率
を変えることによシ、強度レベルの異った鋼板をフラン
ジ加工性を損うことなく、容易に製造することができる
。
の製造が可能であるばかシでなく、Ｃ９５ｔ、Ｍｎの含
有によって省資源の観点から、鋼板の板厚減少をおぎな
う高強度極薄鋼板とすることが可能であシ、Ｃ、Ｓｌ
、Ｍｎの含有量を変えることによシ、また、２次冷延率
を変えることによシ、強度レベルの異った鋼板をフラン
ジ加工性を損うことなく、容易に製造することができる
。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明のフランジ加工性に優れた極薄鋼板に供する鋼は
Ｃ＝ ０．０５５〜０．１５％、 Ｍｎ 〜０．３６〜
１．５％を含有する。このような鋼の炭素当ｆｊｔＣｅ
ｑヲ（％ｃ ）＋１／６ Ｃ％Ｍｎ〕としたとき、２次
冷延率（２ＣＲ）が−７５Ｃｅｑ＋２２と１００ Ｃｅ
ｑ ＋１０の間で、しかも（）、４〜４０％で２次冷延
ケ行うことを特徴とするものである。Ｃ景の下限を０．
０５５％としたのはそれ以下では極薄鋼板の強度を得ら
れないためである。また、Ｃ量の上限を０．１５係とし
たの＆、Ｊ１、それ以上では強度が高くなシすぎて、缶
の成形、フランジ加工ができなくなるためである。
Ｃ＝ ０．０５５〜０．１５％、 Ｍｎ 〜０．３６〜
１．５％を含有する。このような鋼の炭素当ｆｊｔＣｅ
ｑヲ（％ｃ ）＋１／６ Ｃ％Ｍｎ〕としたとき、２次
冷延率（２ＣＲ）が−７５Ｃｅｑ＋２２と１００ Ｃｅ
ｑ ＋１０の間で、しかも（）、４〜４０％で２次冷延
ケ行うことを特徴とするものである。Ｃ景の下限を０．
０５５％としたのはそれ以下では極薄鋼板の強度を得ら
れないためである。また、Ｃ量の上限を０．１５係とし
たの＆、Ｊ１、それ以上では強度が高くなシすぎて、缶
の成形、フランジ加工ができなくなるためである。
Ｍｎ量を０．３６〜１，５チと限定したのは、Ｍｎ量を
少くするとフランジ加工性はよくなるが、缶用素Ｉの強
度が得られずＭｎ量を多くすると、フランジ加工ができ
なくなるためである。なお、 Ｍｎの炭素当量への寄与
をＣに対して１／６にしたのは、一般的な値であシ、本
発明でも妥当な値で、図示の高強度鋼板の硬さの限界値
と溶接時に粗大粒になる限界値を規定する指標とした（
図中の数字は塗装焼付後の硬さでｎＨ３ｏＴ）。
少くするとフランジ加工性はよくなるが、缶用素Ｉの強
度が得られずＭｎ量を多くすると、フランジ加工ができ
なくなるためである。なお、 Ｍｎの炭素当量への寄与
をＣに対して１／６にしたのは、一般的な値であシ、本
発明でも妥当な値で、図示の高強度鋼板の硬さの限界値
と溶接時に粗大粒になる限界値を規定する指標とした（
図中の数字は塗装焼付後の硬さでｎＨ３ｏＴ）。
２次冷延率は、炭素当量Ｃｅｑを〔％Ｃ〕＋１／６〔％
Ｍｎ ）としたとき、 ７５Ｃｅｑ＋２２と１００Ｃｅ
ｑ＋１０の間でしかも０．４〜４０％にする。 ２ＣＲ
（％）≧−７５Ｃｅｑ＋２２の限界値を規定したのは鋼
板の硬さが低く、高強度鋼板とならなりためである。ま
た、２ＣＲ（％）≦１００Ｃｅｑ＋１０の限界値を規定
したのは溶接時に粗大粒になシ、フランジ割れになるた
めである。しかも０．４〜４０％と２次冷延率を限定し
たのは０．４％以下では鋼板の形状を平坦にできず、ま
た、４０チ以上では鋼板の硬さが硬くなシ、フランジ加
工等が劣化するためである。
Ｍｎ ）としたとき、 ７５Ｃｅｑ＋２２と１００Ｃｅ
ｑ＋１０の間でしかも０．４〜４０％にする。 ２ＣＲ
（％）≧−７５Ｃｅｑ＋２２の限界値を規定したのは鋼
板の硬さが低く、高強度鋼板とならなりためである。ま
た、２ＣＲ（％）≦１００Ｃｅｑ＋１０の限界値を規定
したのは溶接時に粗大粒になシ、フランジ割れになるた
めである。しかも０．４〜４０％と２次冷延率を限定し
たのは０．４％以下では鋼板の形状を平坦にできず、ま
た、４０チ以上では鋼板の硬さが硬くなシ、フランジ加
工等が劣化するためである。
上記の本発明範囲内でも鋼板硬さはＨＲ３０Ｔで７０か
ら８３と変化しておυ、各グレードの高強度鋼板とする
ことができる。
ら８３と変化しておυ、各グレードの高強度鋼板とする
ことができる。
Ｃ，Ｍｕ以外の成分の範囲は別≦０．５％、Ｐ≦０．０
６チ、ＡＬ−０，０２〜０．１％、 Ｎ −０，００２
〜０．０１０チである。
６チ、ＡＬ−０，０２〜０．１％、 Ｎ −０，００２
〜０．０１０チである。
８１量を０．５−以下としたのは固溶体強化元素として
添加し、各グレードの高強度鋼板とするためであるが、
限界値よシ多くなるとフランジ加工性が劣化するためで
ある。また、Ｓ１量が多くなると、Ｓｎ、Ｃｒ、Ｎｉ
、Ａ１等のめっきを施してめっき鋼板とするとき、めっ
き密着性が悪化するためにＳｌ量を少なくすることが必
要である。
添加し、各グレードの高強度鋼板とするためであるが、
限界値よシ多くなるとフランジ加工性が劣化するためで
ある。また、Ｓ１量が多くなると、Ｓｎ、Ｃｒ、Ｎｉ
、Ａ１等のめっきを施してめっき鋼板とするとき、めっ
き密着性が悪化するためにＳｌ量を少なくすることが必
要である。
Ｐ Ｊｆｃ、 ｆ ０．０６％以下に限定したのはＰは
固溶体強化元素として強度を上げることができるが、必
要以上に多く添加するとフランジ割れをおこすためであ
る。
固溶体強化元素として強度を上げることができるが、必
要以上に多く添加するとフランジ割れをおこすためであ
る。
ｈｔ 縫を０．０２〜０．１％と限定し、下限を０．０
２％としだのはＮを固定するために必要な量であシ、上
限を０．１％としたのは、それよシ多く含有してもＮの
固定する輩を超えるし、Ｎを固定した残シが、フランジ
加工性を劣化させるためである。
２％としだのはＮを固定するために必要な量であシ、上
限を０．１％としたのは、それよシ多く含有してもＮの
固定する輩を超えるし、Ｎを固定した残シが、フランジ
加工性を劣化させるためである。
Ｎ量を０．００２〜０．０１０ ％と限定したのは、不
可避的に含有されるものではあるが、ＡｔＮとして析出
し、析出強化による高強度鋼板とする効果を付加するた
めに必要なものであシ、そのために必要な−ｇ１とした
。
可避的に含有されるものではあるが、ＡｔＮとして析出
し、析出強化による高強度鋼板とする効果を付加するた
めに必要なものであシ、そのために必要な−ｇ１とした
。
以上の成分からなる鋼を通常の方法で熱間圧延し、脱ス
ケール後、所定の板厚に冷間圧延して、焼鈍を行ない、
第２次冷延を上記の条件内で行ない次−で缶累月として
の錫、クロム等のめっきを施す。イリし焼鈍法について
は、極薄厚みのこの腫鋼板では、箱型焼鈍に比べて生産
効率及びコストの面で優れる連続焼鈍方式に対して適用
することを主目的に本発明はなされたものである。しか
し、箱型焼鈍を適用しても７ランノ割れの発生は起らず
、本発明の目的は達することはもちろん可能である。鋼
板の硬さは箱型焼鈍の方が連続焼鈍より低い値を示すが
、２次冷延によって硬さを調整し、各グレードの硬さに
することができる。
ケール後、所定の板厚に冷間圧延して、焼鈍を行ない、
第２次冷延を上記の条件内で行ない次−で缶累月として
の錫、クロム等のめっきを施す。イリし焼鈍法について
は、極薄厚みのこの腫鋼板では、箱型焼鈍に比べて生産
効率及びコストの面で優れる連続焼鈍方式に対して適用
することを主目的に本発明はなされたものである。しか
し、箱型焼鈍を適用しても７ランノ割れの発生は起らず
、本発明の目的は達することはもちろん可能である。鋼
板の硬さは箱型焼鈍の方が連続焼鈍より低い値を示すが
、２次冷延によって硬さを調整し、各グレードの硬さに
することができる。
２次冷延の条件は上記のとおフ、炭素光、Ｈ，ｔにした
がって、２次冷延率を調整し、各グレーげの硬さにする
。このことは図に示すとおシ１１通常、テンパ一度とい
われる硬さのグレードＤＲ−８、ＤＲ−９。
がって、２次冷延率を調整し、各グレーげの硬さにする
。このことは図に示すとおシ１１通常、テンパ一度とい
われる硬さのグレードＤＲ−８、ＤＲ−９。
ＤＲ−１０の硬さがそれぞれＨＲ３０Ｔで７３±３，７
Ｇ±３゜８０±３として製造することができる。
Ｇ±３゜８０±３として製造することができる。
このようにして得た高強度鋼板を累月として、めっき鋼
板とするが、表面のめっきについては、Ｓｎめっき、薄
目付のＳｎめっき、Ｓｎと他金属の複層めっき、Ｎｌめ
っきおよびＮｌと他金属の複層めっき、Ｃｒめっきおよ
びＣｒと他金属の複層めっき等の広いめっき層に対して
同様な効果を発揮するので、めっき層の成分、性状を限
定するものではない。
板とするが、表面のめっきについては、Ｓｎめっき、薄
目付のＳｎめっき、Ｓｎと他金属の複層めっき、Ｎｌめ
っきおよびＮｌと他金属の複層めっき、Ｃｒめっきおよ
びＣｒと他金属の複層めっき等の広いめっき層に対して
同様な効果を発揮するので、めっき層の成分、性状を限
定するものではない。
りぎに本発明の実施例をあげる。
実施例１゜
第１表に示す成分を有するスラブを２．３〜２．８沼ま
で熱間圧延後、酸洗し、タンデム式冷間圧延機にて０．
１７〜０．２９ｍｍまで圧延した。この鋼板を第１表の
とお）焼鈍後０．１７ｍｍまで再度冷間圧延し、第１表
のとおシ、めっきを施した。このようにして得た鋼板を
塗装焼付処理を行い、その後の硬さを２４１表に示す。
で熱間圧延後、酸洗し、タンデム式冷間圧延機にて０．
１７〜０．２９ｍｍまで圧延した。この鋼板を第１表の
とお）焼鈍後０．１７ｍｍまで再度冷間圧延し、第１表
のとおシ、めっきを施した。このようにして得た鋼板を
塗装焼付処理を行い、その後の硬さを２４１表に示す。
この鋼板を缶胴にスードロニック溶接機でかさね代０．
４ｍに溶接した。その缶胴をフランジ加工し、フランジ
アップ率を求め、その結果を第１表に示す。第１表のＡ
１〜煮１１は本発明の実施例であシ、Ａ１２〜ＪＰ６．
１７は比較例である。
４ｍに溶接した。その缶胴をフランジ加工し、フランジ
アップ率を求め、その結果を第１表に示す。第１表のＡ
１〜煮１１は本発明の実施例であシ、Ａ１２〜ＪＰ６．
１７は比較例である。
第１表に示すごとく本発明方法にしたがって製造さＪ↓
た鋼板は溶接缶のフランジ加工性が優れている。これに
対して本発明範囲を外れたものは硬さの範囲を外れるも
のやフランジ加工性の点で劣っている。
た鋼板は溶接缶のフランジ加工性が優れている。これに
対して本発明範囲を外れたものは硬さの範囲を外れるも
のやフランジ加工性の点で劣っている。
以上説明してきたように本発明は溶接缶のフランジ加工
に優れ、鋼板の歩留向上や鋼板の厚さを薄くできる点な
ど、省資源、省エネルギーの面からも、その経済的価値
はきわめて高い。
に優れ、鋼板の歩留向上や鋼板の厚さを薄くできる点な
ど、省資源、省エネルギーの面からも、その経済的価値
はきわめて高い。
図面は炭素当量と２次冷延率に関係する極薄鋼板の硬さ
を示す図である。 ○木（Ｉ！−明釧 ■ 撮ｌ妾Ａたオ且人Ｊ狂
を示す図である。 ○木（Ｉ！−明釧 ■ 撮ｌ妾Ａたオ且人Ｊ狂
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ＝０．０５５〜０．１５％ 、 ８１≦０．５％、Ｍ
ｎｘ０３６〜１．５％、Ｐ≦０．０６％、Ａｔ−０，０
２〜０．１チ、Ｎ−０，００２〜０．０１０％を含有し
、残部をＦｅおよび不可避的元素からなる熱延鋼帯を冷
延後、箱型焼鈍あるいは連続焼鈍によって焼鈍し、炭素
当量Ｃ８ｑを〔％Ｃ）−”／６（％Ｍｎｌとしたときの
２次冷延率（２ＣＲ）が２ ＣＲ（％）≦−７５Ｃｅｑ
＋２２と２ ＣＲ（％）≦１００ Ｃｅｑ＋１０ ＋７
）間で、しかも０．４〜４０％で２次冷延を行い、めっ
き用素材とする７ランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13492782A JPS5925934A (ja) | 1982-08-02 | 1982-08-02 | フランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13492782A JPS5925934A (ja) | 1982-08-02 | 1982-08-02 | フランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5925934A true JPS5925934A (ja) | 1984-02-10 |
Family
ID=15139795
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13492782A Pending JPS5925934A (ja) | 1982-08-02 | 1982-08-02 | フランジ加工性に優れた極薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5925934A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6134159A (ja) * | 1984-07-25 | 1986-02-18 | Nippon Steel Corp | フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板 |
| FR2580297A1 (fr) * | 1985-04-15 | 1986-10-17 | Toyo Kohan Co Ltd | Procede de fabrication d'une feuille d'acier pour boites a extremites s'ouvrant aisement |
| EP3234497A4 (en) * | 2014-12-16 | 2018-08-29 | Greer Steel Company | Steel compositions, methods of manufacture and uses in producing rimfire cartridges |
-
1982
- 1982-08-02 JP JP13492782A patent/JPS5925934A/ja active Pending
Cited By (5)
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|---|---|---|---|---|
| JPS6134159A (ja) * | 1984-07-25 | 1986-02-18 | Nippon Steel Corp | フランジ加工性の優れた溶接缶用鋼板 |
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