JP3434905B2 - 溶接缶用鋼板の製造方法 - Google Patents
溶接缶用鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP3434905B2 JP3434905B2 JP23577094A JP23577094A JP3434905B2 JP 3434905 B2 JP3434905 B2 JP 3434905B2 JP 23577094 A JP23577094 A JP 23577094A JP 23577094 A JP23577094 A JP 23577094A JP 3434905 B2 JP3434905 B2 JP 3434905B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- welding
- hardness
- manufacturing
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工組織を有するにもか
かわらず、溶接部のフランジ割れが生じにくい溶接缶用
鋼板に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】容器用原板はＤＩ(Drawing & Ironing）
缶に代表される２ピース缶、溶接缶、接着缶などの３ピ
ース缶、それに缶蓋などに使われる。最近は缶の軽量化
の促進に従い、原板の薄手化が進められている。しか
し、従来のように冷延後、焼鈍を行ない１％から８％程
度のスキンパスをして容器用原板を製造しようとする
と、焼鈍時の板厚が薄くなり過ぎ、連続焼鈍をしようと
すると通板性が悪く、途中で破断したり、形状が変化し
たりする問題がある。そのため、焼鈍時の板厚を比較的
厚く保ち、焼鈍後に２０％から５０％の圧延を行なうＤ
Ｒ(Double Reduce）法による容器用原板の製造方法が特
公平１−５２４５１号公報に開示されている。 【０００３】しかし、この方法では焼鈍することを前提
にしているので、製造コスト的には大幅なコストダウン
は達成できない。そこで、より低廉価な容器用原板の製
造方法として冷延後の焼鈍を省略した技術が特公昭５４
−１２４４号公報に開示されている。当時の容器用鋼板
は比較的厚く、加工度も低かった関係で、フランジ割れ
の起こる頻度は小さかった。しかし、近年の鋼板の薄手
化に伴い、冷延まま材を用いて容器を成形するとフラン
ジ加工部で割れの発生、とくに溶接缶における溶接ＨＡ
Ｚ部のフランジ加工時およびその後の巻締め時の割れの
頻度が著しく高くなった。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】本発明は製造コストの
低い冷延まま材を用いて容器を成形する際、フランジ加
工において割れが極力発生しない鋼板を提供することを
目的とする。 【０００５】 【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは、重量％で、Ｃ ：０．０２％以上、
０．１％以下、Ｍｎ：０．１５％以上、１．５％以下、
Ａｌ：０．００５％以上、０．５％以下、Ｎ ：０．１
％以下、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｒ，Ｂの内、
１種あるいは２種以上を０．１％＜１０（Ｔｉ＋Ｎｂ＋
Ｚｒ）＋２００Ｂ＋２Ｖ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＜１％の条件式を
満足するように添加し、残部が不可避的不純物からなる
鋼をＡｒ3 変態点以上で熱延し、７００℃以下、５００
℃以上の温度で巻き取り、酸洗後、６０％以上、９５％
以下の冷延を行なって、板厚を０．０５mm以上、０．２
５mm以下とし、その後、焼鈍を行なわないことを特徴と
する溶接缶用鋼板の製造方法にある。 【０００６】以下に、本発明を詳細に説明する。本発明
者は様々な熱延鋼板を５０％以上冷延し、冷延まま材を
用いて溶接缶を製造し、フランジ加工性を検討した。そ
の結果、最もフランジ割れが生じやすい部位は溶接ＨＡ
Ｚ部であることが明らかになった。詳細な検討の結果、
割れの発生する頻度はＨＡＺ部と溶接部ならびにＨＡＺ
部と母材の硬度差に大きく依存することが分かった。す
なわち、硬度差が大きいほど割れの発生頻度は高くな
る。この原因は局所的に軟化した場所にひずみが集中
し、くびれを起こすためと推測される。 【０００７】そこで、本発明者は成分を限定することに
より、溶接缶の溶接部ならびにＨＡＺ部の硬度が冷延ま
まの母材の硬度に比較的近くすることができることを見
いだした。このような缶は溶接部近傍からのフランジ割
れの頻度が著しく減少することを併わせて見いだした。 【０００８】本発明の製造基本思想は再結晶抑制元素を
添加し、ＨＡＺ部での再結晶を抑え、かつ溶接部の硬度
はγ→α変態温度を低下させる元素を添加して、硬度低
下を抑えることにより、冷延ままの加工硬化状態の母材
の硬度と大きな差を生じさせないことにより、溶接缶の
フランジ加工性を向上させようとするものである。 【０００９】本発明は、これらの知見に基づくものであ
り以下に本発明の限定理由を述べる。Ｃ量の下限添加量
を０．０２％としたのは、これ以下のＣ量では溶接部の
硬度を母材並に高くするのが難しいためである。また、
上限を０．１％としたのは、これ以上の添加では逆に溶
接部の硬度が高くなり過ぎＨＡＺ部との硬度差が大きく
なるためである。 【００１０】Ｍｎ量の下限添加量を０．１５％としたの
は、これ以下のＭｎ量では溶接部の硬度を母材並に高く
するのが難しいためである。また、上限を１．５％とし
たのは、これ以上の添加では逆に溶接部の硬度が高くな
り過ぎＨＡＺ部との硬度差が大きくなるためである。 【００１１】Ａｌ量の限定は、０．００５％以下では他
の脱酸元素が添加されない場合、脱酸が不十分になるた
めで、Ｔｉなどの脱酸元素が添加されている場合は、こ
れらの高価な元素が脱酸に使用されてしまうためであ
る。一方、上限を０．５％としたのは、これ以上の添加
は加工性、溶接性に好ましくないためである。 【００１２】Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｒの１種
あるいは２種以上を０．１％＜１０（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚ
ｒ）＋２００Ｂ＋２Ｖ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＜１％の条件式を満
足するとしたのは、これらの炭窒化物形成元素の添加が
０．１％＜１０（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ）＋２００Ｂ＋２Ｖ
＋Ｃｒ＋Ｍｏを満足しないと溶接時にＨＡＺ部で再結晶
が進行し、硬度の著しい低下が起こり、ＨＡＺ部からの
フランジ割れが顕著に起こるためである。一方、１０
（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ）＋２００Ｂ＋２Ｖ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＜
１％としたのは、この条件式以上にこれらの元素を添加
しても再結晶抑制効果に対して飽和する傾向があるため
である。 【００１３】次に、製造プロセスの限定条件について述
べる。熱延の仕上温度をＡｒ3 変態点以上と限定したの
は、本発明鋼の成分系では、Ａｒ3 変態点以下で熱延を
行なうとフェライト組織が粗粒化し、フランジ加工性に
不利になるためで、γ域で熱延を終了する必要がある。 【００１４】巻取温度を７００℃以下、５００℃以上と
限定したのは、７００℃以上の巻き取りでは炭窒化物が
粗大化し、５００℃以下では炭窒化物がほとんど生成せ
ず、共に溶接時の再結晶の抑制力が小さいためである。
ここでいう炭窒化物はＦｅとＣ，Ｎの析出物を除く、Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｚｒ，Ｃｒ等を含む微細炭化物を
意味する。この微細炭化物は溶接時に転位の動きを著し
く抑制し、再結晶を抑える。７００℃以下、５００℃以
上で巻き取ることにより、このような微細析出物を得る
ことができる。 【００１５】冷延率を６０％以上、９５％以下と限定し
たのは、今後容器用原板として使用されると考えられる
板厚範囲である０．０５mmから０．２５mmの冷延鋼板を
製造するに当たって熱延で製造可能な板厚および実現可
能な冷延率ならびに缶強度の観点から決定したものであ
る。 【００１６】 【実施例】表１に本発明鋼と比較鋼の化学成分を示す。
これらの鋼は転炉精練を行なった連続鋳造材である。表
２はこれらの鋼種を用いて容器用原板を製造した時の製
造条件と、この原板を用いてラボの製缶機で１００缶溶
接缶を製缶し、フランジ加工を行なった時の割れの発生
頻度を、その際の不良缶発生率として％で示した。 【００１７】熱延は２５０mm厚のスラブを１１００℃か
ら１２５０℃の間で加熱し、熱延を行なっている。錫め
っき量は１平方メーター当たり１ｇである。溶接はラッ
プ代０．５mm、加圧力４５kgf 、溶接速度４０ｍ/minで
行ない、溶接電流はチリが発生しない限界電流に近い値
を用い、２００Ａ前後であった。ネック加工はスピンネ
ッカーを用いて行なった。また、フランジ加工にはスピ
ンフランジアーを用いた。 【００１８】 【表１】 【００１９】 【表２】【００２０】本発明の範囲内である実験番号１，２，
３，４，５，１０，１１，１２，１３，１４，１５，１
６，１７，２０はフランジ加工に割れがみられず良好で
ある。一方、仕上温度がＡｒ3 変態点以下となった実験
番号６では割れの発生頻度が高かった。これは組織が粗
大化したことと圧延中に析出物が粗大に析出したことが
原因と思われる。巻取温度が高かった実験番号７では析
出物が大きくなり溶接時にＨＡＺ部が顕著に軟化したた
め割れの発生頻度が高かったものと思われる。逆に、巻
取温度の低かった実験番号８では温度が低すぎて再結晶
を抑制する微細析出物が生成しなかったことが原因で割
れの発生率が高くなったと思われる。冷延率が９６％と
本発明の範囲外である実験番号９では加工度が高いため
にフランジ割れが起こる頻度が高かった。また、成分が
本発明の範囲外であった実験番号１８，１９，２１もフ
ランジ割れが起こる頻度が高くなった。 【００２１】 【発明の効果】本発明により、容器用原板の製造におい
て焼鈍工程を省略でき、かつ缶材のさらなる薄手化が可
能になり省エネルギー、省資源に結びつき、工業的意味
は大きい。
かわらず、溶接部のフランジ割れが生じにくい溶接缶用
鋼板に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】容器用原板はＤＩ(Drawing & Ironing）
缶に代表される２ピース缶、溶接缶、接着缶などの３ピ
ース缶、それに缶蓋などに使われる。最近は缶の軽量化
の促進に従い、原板の薄手化が進められている。しか
し、従来のように冷延後、焼鈍を行ない１％から８％程
度のスキンパスをして容器用原板を製造しようとする
と、焼鈍時の板厚が薄くなり過ぎ、連続焼鈍をしようと
すると通板性が悪く、途中で破断したり、形状が変化し
たりする問題がある。そのため、焼鈍時の板厚を比較的
厚く保ち、焼鈍後に２０％から５０％の圧延を行なうＤ
Ｒ(Double Reduce）法による容器用原板の製造方法が特
公平１−５２４５１号公報に開示されている。 【０００３】しかし、この方法では焼鈍することを前提
にしているので、製造コスト的には大幅なコストダウン
は達成できない。そこで、より低廉価な容器用原板の製
造方法として冷延後の焼鈍を省略した技術が特公昭５４
−１２４４号公報に開示されている。当時の容器用鋼板
は比較的厚く、加工度も低かった関係で、フランジ割れ
の起こる頻度は小さかった。しかし、近年の鋼板の薄手
化に伴い、冷延まま材を用いて容器を成形するとフラン
ジ加工部で割れの発生、とくに溶接缶における溶接ＨＡ
Ｚ部のフランジ加工時およびその後の巻締め時の割れの
頻度が著しく高くなった。 【０００４】 【発明が解決しようとする課題】本発明は製造コストの
低い冷延まま材を用いて容器を成形する際、フランジ加
工において割れが極力発生しない鋼板を提供することを
目的とする。 【０００５】 【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは、重量％で、Ｃ ：０．０２％以上、
０．１％以下、Ｍｎ：０．１５％以上、１．５％以下、
Ａｌ：０．００５％以上、０．５％以下、Ｎ ：０．１
％以下、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｒ，Ｂの内、
１種あるいは２種以上を０．１％＜１０（Ｔｉ＋Ｎｂ＋
Ｚｒ）＋２００Ｂ＋２Ｖ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＜１％の条件式を
満足するように添加し、残部が不可避的不純物からなる
鋼をＡｒ3 変態点以上で熱延し、７００℃以下、５００
℃以上の温度で巻き取り、酸洗後、６０％以上、９５％
以下の冷延を行なって、板厚を０．０５mm以上、０．２
５mm以下とし、その後、焼鈍を行なわないことを特徴と
する溶接缶用鋼板の製造方法にある。 【０００６】以下に、本発明を詳細に説明する。本発明
者は様々な熱延鋼板を５０％以上冷延し、冷延まま材を
用いて溶接缶を製造し、フランジ加工性を検討した。そ
の結果、最もフランジ割れが生じやすい部位は溶接ＨＡ
Ｚ部であることが明らかになった。詳細な検討の結果、
割れの発生する頻度はＨＡＺ部と溶接部ならびにＨＡＺ
部と母材の硬度差に大きく依存することが分かった。す
なわち、硬度差が大きいほど割れの発生頻度は高くな
る。この原因は局所的に軟化した場所にひずみが集中
し、くびれを起こすためと推測される。 【０００７】そこで、本発明者は成分を限定することに
より、溶接缶の溶接部ならびにＨＡＺ部の硬度が冷延ま
まの母材の硬度に比較的近くすることができることを見
いだした。このような缶は溶接部近傍からのフランジ割
れの頻度が著しく減少することを併わせて見いだした。 【０００８】本発明の製造基本思想は再結晶抑制元素を
添加し、ＨＡＺ部での再結晶を抑え、かつ溶接部の硬度
はγ→α変態温度を低下させる元素を添加して、硬度低
下を抑えることにより、冷延ままの加工硬化状態の母材
の硬度と大きな差を生じさせないことにより、溶接缶の
フランジ加工性を向上させようとするものである。 【０００９】本発明は、これらの知見に基づくものであ
り以下に本発明の限定理由を述べる。Ｃ量の下限添加量
を０．０２％としたのは、これ以下のＣ量では溶接部の
硬度を母材並に高くするのが難しいためである。また、
上限を０．１％としたのは、これ以上の添加では逆に溶
接部の硬度が高くなり過ぎＨＡＺ部との硬度差が大きく
なるためである。 【００１０】Ｍｎ量の下限添加量を０．１５％としたの
は、これ以下のＭｎ量では溶接部の硬度を母材並に高く
するのが難しいためである。また、上限を１．５％とし
たのは、これ以上の添加では逆に溶接部の硬度が高くな
り過ぎＨＡＺ部との硬度差が大きくなるためである。 【００１１】Ａｌ量の限定は、０．００５％以下では他
の脱酸元素が添加されない場合、脱酸が不十分になるた
めで、Ｔｉなどの脱酸元素が添加されている場合は、こ
れらの高価な元素が脱酸に使用されてしまうためであ
る。一方、上限を０．５％としたのは、これ以上の添加
は加工性、溶接性に好ましくないためである。 【００１２】Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｒの１種
あるいは２種以上を０．１％＜１０（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚ
ｒ）＋２００Ｂ＋２Ｖ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＜１％の条件式を満
足するとしたのは、これらの炭窒化物形成元素の添加が
０．１％＜１０（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ）＋２００Ｂ＋２Ｖ
＋Ｃｒ＋Ｍｏを満足しないと溶接時にＨＡＺ部で再結晶
が進行し、硬度の著しい低下が起こり、ＨＡＺ部からの
フランジ割れが顕著に起こるためである。一方、１０
（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ）＋２００Ｂ＋２Ｖ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＜
１％としたのは、この条件式以上にこれらの元素を添加
しても再結晶抑制効果に対して飽和する傾向があるため
である。 【００１３】次に、製造プロセスの限定条件について述
べる。熱延の仕上温度をＡｒ3 変態点以上と限定したの
は、本発明鋼の成分系では、Ａｒ3 変態点以下で熱延を
行なうとフェライト組織が粗粒化し、フランジ加工性に
不利になるためで、γ域で熱延を終了する必要がある。 【００１４】巻取温度を７００℃以下、５００℃以上と
限定したのは、７００℃以上の巻き取りでは炭窒化物が
粗大化し、５００℃以下では炭窒化物がほとんど生成せ
ず、共に溶接時の再結晶の抑制力が小さいためである。
ここでいう炭窒化物はＦｅとＣ，Ｎの析出物を除く、Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｚｒ，Ｃｒ等を含む微細炭化物を
意味する。この微細炭化物は溶接時に転位の動きを著し
く抑制し、再結晶を抑える。７００℃以下、５００℃以
上で巻き取ることにより、このような微細析出物を得る
ことができる。 【００１５】冷延率を６０％以上、９５％以下と限定し
たのは、今後容器用原板として使用されると考えられる
板厚範囲である０．０５mmから０．２５mmの冷延鋼板を
製造するに当たって熱延で製造可能な板厚および実現可
能な冷延率ならびに缶強度の観点から決定したものであ
る。 【００１６】 【実施例】表１に本発明鋼と比較鋼の化学成分を示す。
これらの鋼は転炉精練を行なった連続鋳造材である。表
２はこれらの鋼種を用いて容器用原板を製造した時の製
造条件と、この原板を用いてラボの製缶機で１００缶溶
接缶を製缶し、フランジ加工を行なった時の割れの発生
頻度を、その際の不良缶発生率として％で示した。 【００１７】熱延は２５０mm厚のスラブを１１００℃か
ら１２５０℃の間で加熱し、熱延を行なっている。錫め
っき量は１平方メーター当たり１ｇである。溶接はラッ
プ代０．５mm、加圧力４５kgf 、溶接速度４０ｍ/minで
行ない、溶接電流はチリが発生しない限界電流に近い値
を用い、２００Ａ前後であった。ネック加工はスピンネ
ッカーを用いて行なった。また、フランジ加工にはスピ
ンフランジアーを用いた。 【００１８】 【表１】 【００１９】 【表２】【００２０】本発明の範囲内である実験番号１，２，
３，４，５，１０，１１，１２，１３，１４，１５，１
６，１７，２０はフランジ加工に割れがみられず良好で
ある。一方、仕上温度がＡｒ3 変態点以下となった実験
番号６では割れの発生頻度が高かった。これは組織が粗
大化したことと圧延中に析出物が粗大に析出したことが
原因と思われる。巻取温度が高かった実験番号７では析
出物が大きくなり溶接時にＨＡＺ部が顕著に軟化したた
め割れの発生頻度が高かったものと思われる。逆に、巻
取温度の低かった実験番号８では温度が低すぎて再結晶
を抑制する微細析出物が生成しなかったことが原因で割
れの発生率が高くなったと思われる。冷延率が９６％と
本発明の範囲外である実験番号９では加工度が高いため
にフランジ割れが起こる頻度が高かった。また、成分が
本発明の範囲外であった実験番号１８，１９，２１もフ
ランジ割れが起こる頻度が高くなった。 【００２１】 【発明の効果】本発明により、容器用原板の製造におい
て焼鈍工程を省略でき、かつ缶材のさらなる薄手化が可
能になり省エネルギー、省資源に結びつき、工業的意味
は大きい。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平６−248332（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−212353（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−70838（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−345925（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−36215（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/02
C21D 8/04
C21D 9/46
C21D 9/48
Claims (1)
- (57)【特許請求の範囲】 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０２％以上、０．１％以下、 Ｍｎ：０．１５％以上、１．５％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．５％以下、 Ｎ ：０．１％以下、 Ｎｂ，Ｔｉ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｃｒ，Ｂの内、１種ある
いは２種以上を０．１％＜１０（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｚｒ）＋
２００Ｂ＋２Ｖ＋Ｃｒ＋Ｍｏ＜１％の条件式を満足する
ように添加し、残部が不可避的不純物からなる鋼をＡｒ
3 変態点以上で熱延し、７００℃以下、５００℃以上の
温度で巻き取り、酸洗後、６０％以上、９５％以下の冷
延を行なって、板厚を０．０５mm以上、０．２５mm以下
とし、その後、焼鈍を行なわないことを特徴とする溶接
缶用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23577094A JP3434905B2 (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 溶接缶用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23577094A JP3434905B2 (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 溶接缶用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892641A JPH0892641A (ja) | 1996-04-09 |
| JP3434905B2 true JP3434905B2 (ja) | 2003-08-11 |
Family
ID=16990986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23577094A Expired - Fee Related JP3434905B2 (ja) | 1994-09-29 | 1994-09-29 | 溶接缶用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3434905B2 (ja) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2761594B2 (ja) * | 1989-07-03 | 1998-06-04 | 東洋鋼鈑 株式会社 | 面内異方性の優れた缶用高強度極薄鋼板の製造方法 |
| JPH0570838A (ja) * | 1991-09-13 | 1993-03-23 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り用熱延鋼板の製造方法 |
| JPH05345925A (ja) * | 1992-05-25 | 1993-12-27 | Nippon Steel Corp | フランジ加工性に優れたｄｗｉ缶用極薄鋼板の製造法 |
| JPH06212353A (ja) * | 1993-01-11 | 1994-08-02 | Nippon Steel Corp | 高剛性容器用鋼板及びその製造方法 |
| JPH06248332A (ja) * | 1993-02-26 | 1994-09-06 | Nippon Steel Corp | 容器用鋼板の製造方法 |
-
1994
- 1994-09-29 JP JP23577094A patent/JP3434905B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0892641A (ja) | 1996-04-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100627430B1 (ko) | 용기용 강판 및 이를 제조하는 방법 | |
| CN111295458A (zh) | 铁素体系不锈钢板及其制造方法 | |
| JP2571166B2 (ja) | Ｄｉ缶用表面処理鋼板の製造方法 | |
| JP2001335888A (ja) | 軽量２ピース缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP2000017387A (ja) | 形状維持性に優れる缶用鋼板およびその製造方法 | |
| WO2003069010A1 (en) | Steel sheet for container excellent in formability and properties at weld, and method for producing the same | |
| JP3434905B2 (ja) | 溶接缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3379375B2 (ja) | フランジ加工性の優れた溶接缶用極薄鋼板、溶接缶、および溶接缶用極薄鋼板の製造方法 | |
| JP3422852B2 (ja) | 缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3108615B2 (ja) | フランジ加工性およびネック成形性に優れる溶接缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3282887B2 (ja) | 深絞り性、溶接性に優れた薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP3224265B2 (ja) | ネックドイン加工性に優れた非時効性容器用鋼板 | |
| JPH10237550A (ja) | 成形性に優れた高強度な極薄溶接缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS63134645A (ja) | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 | |
| JP5803510B2 (ja) | 高強度高加工性缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP3474647B2 (ja) | 薄手容器用鋼板の製造方法 | |
| JPH08127816A (ja) | 耐しわ性にすぐれた容器用原板の製造方法 | |
| JPH086143B2 (ja) | 板取り性が優れた極薄溶接缶用鋼板の製造法 | |
| JPS6330969B2 (ja) | ||
| JP3351284B2 (ja) | ネック成形性に優れた溶接缶用極薄鋼板の製造方法 | |
| JP3331504B2 (ja) | ネックドイン加工性に優れた非時効性容器用鋼板 | |
| JP2816358B2 (ja) | Ｄｉ缶用鋼板の製造方法 | |
| JPH08218146A (ja) | フランジ加工性及びネック成形性に優れた溶接缶用鋼板とその製造方法 | |
| JP5464223B2 (ja) | 溶接缶用表面処理鋼板及びその製造方法 | |
| JP3262940B2 (ja) | 耐疲労性に優れた鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030506 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080530 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090530 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |