JPS5848632A - 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5848632A JPS5848632A JP14606481A JP14606481A JPS5848632A JP S5848632 A JPS5848632 A JP S5848632A JP 14606481 A JP14606481 A JP 14606481A JP 14606481 A JP14606481 A JP 14606481A JP S5848632 A JPS5848632 A JP S5848632A
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- steel
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- steel plate
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
、「父り用欽質冷ｉ＊鋼板の製造方法に係つ、耐時匁牡
の優れた軟り用軟質冷ｉ＃．鋼板を遵絖焼鈍材により安
定して製造することのできる方法を提供しようとするも
のである・ 近年、生産性の優れた連続焼鈍炉で、絞り用軟質冷延鋼
板を製造する技術が開発され、現在、かなりの実績をあ
げている。
の優れた軟り用軟質冷ｉ＃．鋼板を遵絖焼鈍材により安
定して製造することのできる方法を提供しようとするも
のである・ 近年、生産性の優れた連続焼鈍炉で、絞り用軟質冷延鋼
板を製造する技術が開発され、現在、かなりの実績をあ
げている。
ｆ７ｔ，一方では製鋼での連続鋳造化が進むＫつれ、冷
延製品に占めるＭキルド鋼の比率が急速に高まりつつあ
る。従って、今後、コスト、生産性の面から、絞り用軟
質冷延鋼板ｔ−製造するＫは、低炭素Ｍキルド鋼を用い
て、連続焼鈍炉で製造する方法が最も望ましいものと言
える。ところでこの低炭素Ｍキルド鋼を用いて連続焼鈍
で絞り用軟質冷延鋼板を製造するために、これまで成分
、熱サイクル等の種々の検討が行なわれて米た結果，材
質レベルは、従来の低次３ＩＭキルド鋼の箱焼鈍材と同
等程度のものが製造できるようになったが、連続焼鈍で
は、加熱、均熱後に急速冷却されるｔめ低炭素Ｍキルド
鋼のような強力な炭化物形成元素（例えばｎ）が含まれ
てない鋼では、箱焼鈍材に比べ最終製品に固溶ｃが多く
残留し、耐時効性が劣るという致命的な欠点がある。こ
の危め製造直後では、箱焼鈍材と同等な材質レベルを有
していても数夕月後のプレス加工時には、時効による材
質劣化及び降伏点伸びの回復が生じ、割れやストレッチ
ャーストレイン等のブレス上のトラブルが生じる場合が
多い。即ち材質レベルがＭキルド鋼の箱焼鈍材と同等で
、しかも耐時効性の優れた低炭素Ｍキルド鋼の連続焼鈍
材を安定して製造し得る決定的な技術は開発されていな
い。
延製品に占めるＭキルド鋼の比率が急速に高まりつつあ
る。従って、今後、コスト、生産性の面から、絞り用軟
質冷延鋼板ｔ−製造するＫは、低炭素Ｍキルド鋼を用い
て、連続焼鈍炉で製造する方法が最も望ましいものと言
える。ところでこの低炭素Ｍキルド鋼を用いて連続焼鈍
で絞り用軟質冷延鋼板を製造するために、これまで成分
、熱サイクル等の種々の検討が行なわれて米た結果，材
質レベルは、従来の低次３ＩＭキルド鋼の箱焼鈍材と同
等程度のものが製造できるようになったが、連続焼鈍で
は、加熱、均熱後に急速冷却されるｔめ低炭素Ｍキルド
鋼のような強力な炭化物形成元素（例えばｎ）が含まれ
てない鋼では、箱焼鈍材に比べ最終製品に固溶ｃが多く
残留し、耐時効性が劣るという致命的な欠点がある。こ
の危め製造直後では、箱焼鈍材と同等な材質レベルを有
していても数夕月後のプレス加工時には、時効による材
質劣化及び降伏点伸びの回復が生じ、割れやストレッチ
ャーストレイン等のブレス上のトラブルが生じる場合が
多い。即ち材質レベルがＭキルド鋼の箱焼鈍材と同等で
、しかも耐時効性の優れた低炭素Ｍキルド鋼の連続焼鈍
材を安定して製造し得る決定的な技術は開発されていな
い。
本発明は上記したような実情に鑑み検討を沖ねて創案さ
れたものであって、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｍｎ：
Ｑ、１５１以下、５ｏＬｕ：０、０２０〜ｏ、 ｔ ｏ
ｏ嗟、Ｎ：０．００５０嘔以下で残部がｈおよび不可
避不純物からなる調音スラブとし、熱砥してから６５０
℃以上で巻取り、常法で冷延し連続焼鈍で再結晶温度以
上に加熱し１０秒間以上均熱し、６００〜５００℃の温
度より２００℃／戴以上の冷却速度で急冷し、３００〜
５００℃で過時効処理することを提案するものである。
れたものであって、Ｃ：０．０１〜０．０５％、Ｍｎ：
Ｑ、１５１以下、５ｏＬｕ：０、０２０〜ｏ、 ｔ ｏ
ｏ嗟、Ｎ：０．００５０嘔以下で残部がｈおよび不可
避不純物からなる調音スラブとし、熱砥してから６５０
℃以上で巻取り、常法で冷延し連続焼鈍で再結晶温度以
上に加熱し１０秒間以上均熱し、６００〜５００℃の温
度より２００℃／戴以上の冷却速度で急冷し、３００〜
５００℃で過時効処理することを提案するものである。
即ちこのような本発明について更に説明すると、一般的
に時効性を秤価するためには時効指数（ＡＩ）が用いら
れ、このＡＩが高い＃など時効速度が早く、耐時効性の
劣ることはよく知られたところである。しかしこのＡＩ
値が具体的にどれだけ以下であれば実用上時効の問題を
回避できるかｋついては未だ明確でない、そこで本発明
者等は通常の低炭素Ｍキルド鋼を用い、ＡＩの異る冷延
鋼板を製造して３８℃で８日間（室温では約２カ月に相
当）の時効試験を行った結果を要約して示すと第１図の
如くであって、ＡＩ≦３ゆ／−であれば降伏点伸びの回
復は起らす略実用上の時効問題を回避できることを知り
友。そこでこのような結果をベースとして本発明者壽は
ＡＩ≦３ゆ／−を目標となし低炭素Ｍキルド鋼を素材と
じ九連続焼鈍による絞り用冷砥鋼板の耐時効性改善策を
種々に追求し几結果、ＭｊＩｔと連続焼鈍における均熱
後の急冷開始温度およびその後の冷却速度の適正な組合
わせＫより前記のようにＡＩ≦３ゆ／−で、しかも蝋件
の劣化を招くことのない、（Ｅｔ〉４７嗟、ＥＬ：全伸
び）条件を見出し穴。
に時効性を秤価するためには時効指数（ＡＩ）が用いら
れ、このＡＩが高い＃など時効速度が早く、耐時効性の
劣ることはよく知られたところである。しかしこのＡＩ
値が具体的にどれだけ以下であれば実用上時効の問題を
回避できるかｋついては未だ明確でない、そこで本発明
者等は通常の低炭素Ｍキルド鋼を用い、ＡＩの異る冷延
鋼板を製造して３８℃で８日間（室温では約２カ月に相
当）の時効試験を行った結果を要約して示すと第１図の
如くであって、ＡＩ≦３ゆ／−であれば降伏点伸びの回
復は起らす略実用上の時効問題を回避できることを知り
友。そこでこのような結果をベースとして本発明者壽は
ＡＩ≦３ゆ／−を目標となし低炭素Ｍキルド鋼を素材と
じ九連続焼鈍による絞り用冷砥鋼板の耐時効性改善策を
種々に追求し几結果、ＭｊＩｔと連続焼鈍における均熱
後の急冷開始温度およびその後の冷却速度の適正な組合
わせＫより前記のようにＡＩ≦３ゆ／−で、しかも蝋件
の劣化を招くことのない、（Ｅｔ〉４７嗟、ＥＬ：全伸
び）条件を見出し穴。
本発明において用いる鋼の成分組成限定理由を適宜にそ
の製造条件と共に説明すると、以下の通りである。
の製造条件と共に説明すると、以下の通りである。
Ｃは、０．０１１以下では製鋼時に特別な脱ガス処理を
行うことが必要となり大量生産材としてはコスト高とな
って好ましくない、又００５４以上では硬質、低嫉性と
なり、又深絞り性感低下するので好ましくない。
行うことが必要となり大量生産材としてはコスト高とな
って好ましくない、又００５４以上では硬質、低嫉性と
なり、又深絞り性感低下するので好ましくない。
−は、連続焼鈍における均熱後の急冷開始＆［およびそ
の後の冷却速度と共に本発明における王＊ｍ成因子であ
り、０．１５４以下とする。即ち第２図に各急冷開始温
度（急冷開始後の冷却速度は２００℃／就以上）Ｋおけ
るＭ＋ｓ献と連＆焼鈍後のＡＩおよびＥｌの関係を示す
が、急冷開始温度が６５０℃では何れの−においてもＡ
Ｉ≦３ゆ／−であるけれども、ＥＡ（４７１で絞り用軟
質冷延鋼板としては延性不足であって、この延性不足の
原因は高温からの急冷により過時効処理時に多数の微細
カーバイトが生ずる几めと考えられる。
の後の冷却速度と共に本発明における王＊ｍ成因子であ
り、０．１５４以下とする。即ち第２図に各急冷開始温
度（急冷開始後の冷却速度は２００℃／就以上）Ｋおけ
るＭ＋ｓ献と連＆焼鈍後のＡＩおよびＥｌの関係を示す
が、急冷開始温度が６５０℃では何れの−においてもＡ
Ｉ≦３ゆ／−であるけれども、ＥＡ（４７１で絞り用軟
質冷延鋼板としては延性不足であって、この延性不足の
原因は高温からの急冷により過時効処理時に多数の微細
カーバイトが生ずる几めと考えられる。
然して急冷開始温度が６００〜５００℃の場合は一≦０
．１５４であればＡＩ≦３ ｋｇ／ −。
．１５４であればＡＩ≦３ ｋｇ／ −。
Ｅｌ≧４７４となる。−量を低下するとこのように比較
的低温から急冷開始するととｋより低ＡＩ化、高延性化
が得られる事由は、低−化によりフェライト中に固溶す
るＣ量が増え、それが急冷直後にもそのま＼維持され、
過時効処理前に固溶ＣＪｉの多いことはその後の過時効
処理時でのＣ析出・のドライビングオースが畠まり、最
終製品における固溶Ｃ量が低減してＡＩが低下すること
、又急冷開始温度が低いため急冷直後にＣの析出サイト
となる格子欠陥が急冷開始温度の高い場合に比較して多
く導入されないこととなり、仁のため過時効処理時に析
出するカーバイトは砥性劣化を大きく招く＃チど微細に
ならないことなどによるものと認められる。
的低温から急冷開始するととｋより低ＡＩ化、高延性化
が得られる事由は、低−化によりフェライト中に固溶す
るＣ量が増え、それが急冷直後にもそのま＼維持され、
過時効処理前に固溶ＣＪｉの多いことはその後の過時効
処理時でのＣ析出・のドライビングオースが畠まり、最
終製品における固溶Ｃ量が低減してＡＩが低下すること
、又急冷開始温度が低いため急冷直後にＣの析出サイト
となる格子欠陥が急冷開始温度の高い場合に比較して多
く導入されないこととなり、仁のため過時効処理時に析
出するカーバイトは砥性劣化を大きく招く＃チど微細に
ならないことなどによるものと認められる。
史に急冷開始温度が４００℃以下では何れのＭ４におい
てもＥｌ〉４７％で高延性であるがＡＩは３ｋｇ／−以
下で耐時効性が劣り絞り用冷延鋼板としては好ましくな
い。即ち急冷開始温度がこのように低くなると、急冷直
後の格子欠陥導入量が著しく少くなるため過時効処理時
のＣ析出ドライビングフォースか低下してＡＩ値が高く
なり、又格子欠陥の導入−が少いため微細カーバイトの
童が少いので高延性になるものと考えられる。
てもＥｌ〉４７％で高延性であるがＡＩは３ｋｇ／−以
下で耐時効性が劣り絞り用冷延鋼板としては好ましくな
い。即ち急冷開始温度がこのように低くなると、急冷直
後の格子欠陥導入量が著しく少くなるため過時効処理時
のＣ析出ドライビングフォースか低下してＡＩ値が高く
なり、又格子欠陥の導入−が少いため微細カーバイトの
童が少いので高延性になるものと考えられる。
以上のような結果からして、−≦０．１５４で、急冷開
始温度を６００〜５００℃とし、又その後の冷却速度ｆ
：２００℃／臓以上とすることが耐時効性の優れた絞り
用軟質冷延鋼板を製造する上において枢要である。
始温度を６００〜５００℃とし、又その後の冷却速度ｆ
：２００℃／臓以上とすることが耐時効性の優れた絞り
用軟質冷延鋼板を製造する上において枢要である。
ｓｏｌ、 Ａｉは、２１１Ｉ常のＭキルド鋼の範囲、即
ち００２０〜０．１００１とすることか必要であり、即
ちｓｏｌ、 ＡＩ（０，０２０４ではＡｔＮの析出が遅
くなり、析出しても微細に析出する゛ため連続焼鈍時の
フェライト粒成長性が悪くなり硬質にな９易い。一方こ
の、＠ｌ、 Ｍが０．１００鳴以上ではコスト高となる
と共ＫＡｔの固溶硬化によりやはり若干硬質となるので
好ましくない。
ち００２０〜０．１００１とすることか必要であり、即
ちｓｏｌ、 ＡＩ（０，０２０４ではＡｔＮの析出が遅
くなり、析出しても微細に析出する゛ため連続焼鈍時の
フェライト粒成長性が悪くなり硬質にな９易い。一方こ
の、＠ｌ、 Ｍが０．１００鳴以上ではコスト高となる
と共ＫＡｔの固溶硬化によりやはり若干硬質となるので
好ましくない。
Ｎは、低ければ低い＃ｌと好ましいが、最大ｔ−０，０
０５０４とする。即ちこのＮが０．００５０憾を超える
ときはＡＩＮの析出量が多くなって硬質となるため好ま
しくない。
０５０４とする。即ちこのＮが０．００５０憾を超える
ときはＡＩＮの析出量が多くなって硬質となるため好ま
しくない。
本発明ては上記したような成分系の鋼を連続鋳造し、或
いは造塊−分塊圧延によってスラブとなし、次いで熱間
圧延をなすが、この熱間圧延を行うに当って仕上温度は
通常行われているＡｓ齋１１点以上の高温仕上圧延を行
い、又巻取温度はカーバイドの粗大化、 ＡＩＮの析出
凝集化を完全にするため６５０℃以上の高温巻取９をな
す。
いは造塊−分塊圧延によってスラブとなし、次いで熱間
圧延をなすが、この熱間圧延を行うに当って仕上温度は
通常行われているＡｓ齋１１点以上の高温仕上圧延を行
い、又巻取温度はカーバイドの粗大化、 ＡＩＮの析出
凝集化を完全にするため６５０℃以上の高温巻取９をな
す。
又酸洗あるいは機械的脱スケール処理をなしてから冷間
圧延を行う。
圧延を行う。
この冷間圧娘後の連続焼鈍は、再結晶温度以上の温度に
完全再結晶をさせるべく１０秒以上均熱し、前記−量の
限定理由で述べた理由により６００〜５００℃の温度か
ら２００℃／ ｓｅｅ以上の冷却速度で急冷し、その後
３００〜５００℃の温度で３０秒以上保持し固＠Ｃの析
出を図る新組過時効処理を行うＯ 絃で急冷開始温度からの冷却速度を規定した理由は、そ
の後の過時効処理でのＣ析出全促進すべく、急冷直後の
固溶Ｃｔおよび格子欠陥ｖｔ確保する交めである。１例
として笛３図に１量が０．１０憾の試料を急冷開始温度
５５０℃から種々の冷却速度で急冷し九ときの過時効処
理後におけるＡＩを示し友。即ちこの第３図から明らか
なように２００℃／戴以上の冷却速度で急冷すれば、Ａ
Ｉ≦３ ｋｇ／−となり、漬れた耐時効性の得られるこ
とＩま明かである。なお過時効処理ＯｆＡ度は３００℃
よりｔ温では固溶Ｃの析出を光分に図ることカニできず
、一方５００℃より高温ではエネルギーコストが高くな
るので３００〜５００℃とする。処理時間は固溶Ｃの析
出を光分に図るＫは３０秒以上とすることが必要である
。
完全再結晶をさせるべく１０秒以上均熱し、前記−量の
限定理由で述べた理由により６００〜５００℃の温度か
ら２００℃／ ｓｅｅ以上の冷却速度で急冷し、その後
３００〜５００℃の温度で３０秒以上保持し固＠Ｃの析
出を図る新組過時効処理を行うＯ 絃で急冷開始温度からの冷却速度を規定した理由は、そ
の後の過時効処理でのＣ析出全促進すべく、急冷直後の
固溶Ｃｔおよび格子欠陥ｖｔ確保する交めである。１例
として笛３図に１量が０．１０憾の試料を急冷開始温度
５５０℃から種々の冷却速度で急冷し九ときの過時効処
理後におけるＡＩを示し友。即ちこの第３図から明らか
なように２００℃／戴以上の冷却速度で急冷すれば、Ａ
Ｉ≦３ ｋｇ／−となり、漬れた耐時効性の得られるこ
とＩま明かである。なお過時効処理ＯｆＡ度は３００℃
よりｔ温では固溶Ｃの析出を光分に図ることカニできず
、一方５００℃より高温ではエネルギーコストが高くな
るので３００〜５００℃とする。処理時間は固溶Ｃの析
出を光分に図るＫは３０秒以上とすることが必要である
。
本発明によるものの具体的な実施例について述べると以
下の通りである。
下の通りである。
次の第１表に示すような各供試鋼を溶製後連続鋳造して
スラブとじ九〇 第１表 供試鋼の化学成分 即ちＯ印を附しｆｃ虜２〜６が本発明範囲内のものであ
るが、これらの鋼は仕上温度８７０℃で仕上板厚２．８
■Ｊξ熱間圧延し、巻取温度６８０℃でコイルに巻取っ
た。これらの＊ａミコイル塩＃／酸洗して脱スケール後
、冷間タンデムミルで板厚０．８■まで７１１の冷間圧
ｉｎｋなし、次いで第２表に示すような連続焼鈍条件で
ｉＩＡ続焼鈍した。なおこの第２表に示した以外の連続
条件は、ラインスピード：１００ｍ／ｍｌ−過時効処理
＝４００〜３００℃Ｘ ２ ｍ１Ｎｓ調質圧祉ｉ：０．
８〜１．０優である。
スラブとじ九〇 第１表 供試鋼の化学成分 即ちＯ印を附しｆｃ虜２〜６が本発明範囲内のものであ
るが、これらの鋼は仕上温度８７０℃で仕上板厚２．８
■Ｊξ熱間圧延し、巻取温度６８０℃でコイルに巻取っ
た。これらの＊ａミコイル塩＃／酸洗して脱スケール後
、冷間タンデムミルで板厚０．８■まで７１１の冷間圧
ｉｎｋなし、次いで第２表に示すような連続焼鈍条件で
ｉＩＡ続焼鈍した。なおこの第２表に示した以外の連続
条件は、ラインスピード：１００ｍ／ｍｌ−過時効処理
＝４００〜３００℃Ｘ ２ ｍ１Ｎｓ調質圧祉ｉ：０．
８〜１．０優である。
前記ｇｇ２表には機械的試験値も併せて示し友が、本発
明材である２Ｂ、３Ａ、４Ｂ。
明材である２Ｂ、３Ａ、４Ｂ。
５Ａ、６Ａは何れもＡＩ≦３ｋｌｌｌ／−１Ｅｌ≧４７
４であり、しかも軟質で７値も高く、耐時効性の優れた
絞り用軟質冷砥鋼板として光分に満足すべきであり、従
来のＭギルド鋼による箱焼鈍材に比しても遜色のないも
のである。
４であり、しかも軟質で７値も高く、耐時効性の優れた
絞り用軟質冷砥鋼板として光分に満足すべきであり、従
来のＭギルド鋼による箱焼鈍材に比しても遜色のないも
のである。
これら本発明材の中で、２Ｂ、３Ａおよび５Ａの試料を
、３８℃で８日間の促進時効処理し７を後における機械
的試験値は別に第３表に示す通りであるが、降伏伸びの
回復は全く起らず、材質劣化量も殆んどないことが確認
され、本発明材の耐時効性は著しく優れているものであ
ることが理解される。
、３８℃で８日間の促進時効処理し７を後における機械
的試験値は別に第３表に示す通りであるが、降伏伸びの
回復は全く起らず、材質劣化量も殆んどないことが確認
され、本発明材の耐時効性は著しく優れているものであ
ることが理解される。
以上説明したような本発明によるときには耐時効性の優
れた絞り用軟質冷姓鋼板を工業的に有利な連続焼鈍処理
によって安定且つ的確に製造することができるものであ
って工業的にその効果の大きい発明である。
れた絞り用軟質冷姓鋼板を工業的に有利な連続焼鈍処理
によって安定且つ的確に製造することができるものであ
って工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は低臭ｌＬＭキルド鋼の促進時効処理（３８℃×８日間
）後の降伏点伸び回復とＡＩとの関係を示した図表、第
２図は急冷開始温間からの冷却速度とＡＩとの関係金示
した図表、第３図はＡＩ％Ｅｌに及ぼすＭＦＩ １１と
急冷開始温度の影醤を示した図表であって、この第３図
において斜線５０施された範囲はＡＩ≦３ゆ／−１Ｅｔ
≧４７４を満足する１皺と急冷開始温度との関係を示す
ものであり、又各側定点についての急冷開始温度はその
上部に併せて示す通りである。 ヤ ２ ′同 Ｍ７＋量（ＶχＺ） 驚 ／ 町 ｖｉ、、Ｊ ■ 冷却：＋ｔ＄ （”ｃ／ｉｅＣ） 手続補正書（色組） 昭和 ５＆１ｏ、ｚｇ ＩＪ 特許庁長官ム 川 春 樹 殿 １、 事件の表示 昭和５ｂ年特 許願第ｔｌｂｏｂ４ｔ−号２、発１
１１ ｙ名称 事件との関係特許出願人 ￥； ＃（［、） Ｙ、本鋼管株式会社４、代理人 ５、 の１１寸 −゛−
昭和 年 月 日イｊｊ２ｉ ｔｔ８ 止 の 内 尋 乙＋−−明細書中第１貞２０灯目から２廁１４丁目ｌこ
かげて「連続焼鈍＃ｌこより」と多るのｔｆ連峰規鋺に
より」と訂正する０
は低臭ｌＬＭキルド鋼の促進時効処理（３８℃×８日間
）後の降伏点伸び回復とＡＩとの関係を示した図表、第
２図は急冷開始温間からの冷却速度とＡＩとの関係金示
した図表、第３図はＡＩ％Ｅｌに及ぼすＭＦＩ １１と
急冷開始温度の影醤を示した図表であって、この第３図
において斜線５０施された範囲はＡＩ≦３ゆ／−１Ｅｔ
≧４７４を満足する１皺と急冷開始温度との関係を示す
ものであり、又各側定点についての急冷開始温度はその
上部に併せて示す通りである。 ヤ ２ ′同 Ｍ７＋量（ＶχＺ） 驚 ／ 町 ｖｉ、、Ｊ ■ 冷却：＋ｔ＄ （”ｃ／ｉｅＣ） 手続補正書（色組） 昭和 ５＆１ｏ、ｚｇ ＩＪ 特許庁長官ム 川 春 樹 殿 １、 事件の表示 昭和５ｂ年特 許願第ｔｌｂｏｂ４ｔ−号２、発１
１１ ｙ名称 事件との関係特許出願人 ￥； ＃（［、） Ｙ、本鋼管株式会社４、代理人 ５、 の１１寸 −゛−
昭和 年 月 日イｊｊ２ｉ ｔｔ８ 止 の 内 尋 乙＋−−明細書中第１貞２０灯目から２廁１４丁目ｌこ
かげて「連続焼鈍＃ｌこより」と多るのｔｆ連峰規鋺に
より」と訂正する０
Claims (1)
- Ｃ：０．０１〜０．０５憾、＆ ： ０．１ ５４以
下、ｍｏｌ、 ＡＬ ： ０．０２０〜０．１００４、
Ｎ：０．００５０優以下で残部がｈおよび不可避不純物
からなる。ｍ’ｔスラブとし、熱延してから６５０℃以
−トで巻取り、常法で冷延し連続焼鈍で再結晶温度以上
に加熱し１０秒間以上均熱し、６００〜５００℃の温度
より２００℃／５１１ｅ以上の冷却速度で急冷し、３０
０〜５００℃で過時効処理すること′ｋｑＯ！ｆ徴とす
る連続焼鈍による耐時効性の榎れた絞り用軟質冷延鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14606481A JPS6044377B2 (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14606481A JPS6044377B2 (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5848632A true JPS5848632A (ja) | 1983-03-22 |
| JPS6044377B2 JPS6044377B2 (ja) | 1985-10-03 |
Family
ID=15399259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14606481A Expired JPS6044377B2 (ja) | 1981-09-18 | 1981-09-18 | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6044377B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6082618A (ja) * | 1983-10-08 | 1985-05-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法 |
| JPS62234149A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-10-14 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ホトレジスト記録媒体 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6212080A (ja) * | 1985-07-09 | 1987-01-21 | 日本電信電話株式会社 | コネクタ |
-
1981
- 1981-09-18 JP JP14606481A patent/JPS6044377B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6082618A (ja) * | 1983-10-08 | 1985-05-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐歪時効性に優れた棒鋼線材の製造法 |
| JPS62234149A (ja) * | 1985-12-23 | 1987-10-14 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | ホトレジスト記録媒体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6044377B2 (ja) | 1985-10-03 |
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