JPS6024325A - リジングが少なく成形性にすぐれるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
リジングが少なく成形性にすぐれるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPS6024325A JPS6024325A JP13024083A JP13024083A JPS6024325A JP S6024325 A JPS6024325 A JP S6024325A JP 13024083 A JP13024083 A JP 13024083A JP 13024083 A JP13024083 A JP 13024083A JP S6024325 A JPS6024325 A JP S6024325A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0405—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
技術分野
フェライト系ステンレス鋼板の製造法に関してこの明細
書に述べる技術内容は、製造工程をとくに簡略化して、
しかも従来法により製造された製品と比べて同等もしく
は、それ以上の、リジング性ならびに成形性確保を月相
した開発成果に関連している。
書に述べる技術内容は、製造工程をとくに簡略化して、
しかも従来法により製造された製品と比べて同等もしく
は、それ以上の、リジング性ならびに成形性確保を月相
した開発成果に関連している。
問 題 点
フェライト系ステンレス鋼板の冷間圧延製品は、従来鋼
塊から分塊圧延されたスラブや連続鋳造法によるスラブ
（連鋳スラブ）を熱間圧延して得られた熱間圧延鋼帯を
、コイル状に巻いた状態でバッチ方式により、普通６５
０〜８５０°Ｃで長時間焼なましく通常ベル焼なましと
呼ばれている）を行った後、−回の冷間圧延（−回冷延
法）か又は中間焼なましをはさんだ２回の冷間圧延（２
回冷延法）により最終の板厚に冷延し、ついで最終仕上
焼なましを行って製造されている。
塊から分塊圧延されたスラブや連続鋳造法によるスラブ
（連鋳スラブ）を熱間圧延して得られた熱間圧延鋼帯を
、コイル状に巻いた状態でバッチ方式により、普通６５
０〜８５０°Ｃで長時間焼なましく通常ベル焼なましと
呼ばれている）を行った後、−回の冷間圧延（−回冷延
法）か又は中間焼なましをはさんだ２回の冷間圧延（２
回冷延法）により最終の板厚に冷延し、ついで最終仕上
焼なましを行って製造されている。
しかしベル焼なましは通常４０時間以上にも及ぷ在炉時
間を要し、コスト低減の観点から熱延板焼なましの短時
間化が図られるようになった。
間を要し、コスト低減の観点から熱延板焼なましの短時
間化が図られるようになった。
フェライト系ステンレス鋼の熱間圧延銅帯を従来のコイ
ル状のままの焼なましにかえて、コイルを展開し、炉内
を連続的に通過させる間に、短時間（生産能率の点から
２０分以内）で焼なましするいわゆる連続焼なましと呼
ばれる焼なましが近年各種提案されている。
ル状のままの焼なましにかえて、コイルを展開し、炉内
を連続的に通過させる間に、短時間（生産能率の点から
２０分以内）で焼なましするいわゆる連続焼なましと呼
ばれる焼なましが近年各種提案されている。
短時間で連続焼なましを行うためには、焼なまし温度は
８５０°Ｃ以上の高温で行われる例が多℃・。
８５０°Ｃ以上の高温で行われる例が多℃・。
しかるにその後の冷間圧延・仕上焼なましを経て得られ
る製品は、リジング軽減はなされ得ても成形性の劣下な
伴い易く、このため従来の連続焼なまし法は、なかなか
実用化されるに至っていないのが現状である。
る製品は、リジング軽減はなされ得ても成形性の劣下な
伴い易く、このため従来の連続焼なまし法は、なかなか
実用化されるに至っていないのが現状である。
従来技術とその難点
ここに例えば特開昭５７−１３４７２’７号公報におけ
る開示のように、スラブの熱間圧延の粗圧延開始温度を
１２００°Ｃ以下とする方法では、圧延機に対する負荷
が大きくなり、疵の発生や光面性状の低下などの問題が
あり、さらに設備的にも経済的負担が大きい難点があっ
た。
る開示のように、スラブの熱間圧延の粗圧延開始温度を
１２００°Ｃ以下とする方法では、圧延機に対する負荷
が大きくなり、疵の発生や光面性状の低下などの問題が
あり、さらに設備的にも経済的負担が大きい難点があっ
た。
発明の目的
そこでフェライト系ステンレス鋼の熱間圧延鋼帯を従来
のバッチ方式ベル焼なましに代え、短時間の連続方式で
焼なましする場合において、従来法により製造した製品
に比してリジングがより少くてしかも成形性では同等又
はそれ以上のものを得ることを可能ならしめる、フェラ
イト系ステンレス鋼板の製造法を提案することがこの発
明の目的である。
のバッチ方式ベル焼なましに代え、短時間の連続方式で
焼なましする場合において、従来法により製造した製品
に比してリジングがより少くてしかも成形性では同等又
はそれ以上のものを得ることを可能ならしめる、フェラ
イト系ステンレス鋼板の製造法を提案することがこの発
明の目的である。
発明の栂成
上記目的を達成するために、スラブ加熱湯度ｒび圧延条
件、熱延板焼なまし条件ならびに成分組成について詳し
い研究を行った結果、次の事項を充足することによって
上掲した間ｍ点を有利に克服することができた。
件、熱延板焼なまし条件ならびに成分組成について詳し
い研究を行った結果、次の事項を充足することによって
上掲した間ｍ点を有利に克服することができた。
０ ： ０．０８重量％（以下単に％で示す）以下、Ｓ
ｉ ： １．０％以下、Ｍｎ ： １．０％以下、０ｒ
＝１２〜２０％、Ｎ ： ０．０２５％以下、 を含有する組成のフェライト系ステンレス鋼スラブを、
１２００〜１２８０°Ｃに加熱保時し、しかる後、粗圧
延機と仕上圧延様による熱間圧延工程において、粗圧延
開始ｔ’Ａ ｊＬＪｌ １２８０℃以下にて粗圧延時の
全圧下率７０％以上、仕上圧延開始温度９５０ ”Ｃ以
上にてこの際圧延パスの圧下率が少くとも２５％で複数
回にわたる繰返し圧延を経て、最終仕上圧延温度９００
°Ｃ以下、最終圧下率１５％以上、とする条件の圧延を
行い、 つぎに熱延板焼なましを、８００〜１１００℃の湿度に
て２０分間以内の短時間で施し、その後最終製品板厚に
冷間圧延し、仕上げ焼なましを行うことからなる、リジ
ングが少なく成形性にすぐれるフェライト系ステンレス
鋼板の８ｍ方法（第１発明）。
ｉ ： １．０％以下、Ｍｎ ： １．０％以下、０ｒ
＝１２〜２０％、Ｎ ： ０．０２５％以下、 を含有する組成のフェライト系ステンレス鋼スラブを、
１２００〜１２８０°Ｃに加熱保時し、しかる後、粗圧
延機と仕上圧延様による熱間圧延工程において、粗圧延
開始ｔ’Ａ ｊＬＪｌ １２８０℃以下にて粗圧延時の
全圧下率７０％以上、仕上圧延開始温度９５０ ”Ｃ以
上にてこの際圧延パスの圧下率が少くとも２５％で複数
回にわたる繰返し圧延を経て、最終仕上圧延温度９００
°Ｃ以下、最終圧下率１５％以上、とする条件の圧延を
行い、 つぎに熱延板焼なましを、８００〜１１００℃の湿度に
て２０分間以内の短時間で施し、その後最終製品板厚に
冷間圧延し、仕上げ焼なましを行うことからなる、リジ
ングが少なく成形性にすぐれるフェライト系ステンレス
鋼板の８ｍ方法（第１発明）。
ｃ ： ｏ、ｏｓ％以下、Ｓｉ ： １．０％以下、Ｍ
ｎ；１．０％以下、０ｒ１２〜２０％、Ｎ ： ０．０
２５％以下を含み、さらにＡＡ Ｏ，４％以下を含有す
る組成のフェライト系ステンレス鋼スラブを、１２００
〜１２８０°Ｃに加熱保持し、しかる後、粗圧延機と仕
上圧延機による熱間圧延工程において、粗圧延開始温度
１２８０°Ｃ以下にて徂圧延時の全圧下率７０％以上、
仕上圧延開始温度９５０℃以上にてこの際圧延パスの圧
下率が少くとも２５％で複数回にわたる繰返し圧延を経
て最終仕上圧延清見度９００°Ｃ以下、最終圧下率１５
％以上とする条件の圧延を行い、 つぎに熱延板焼なましを、８００〜１１００ ’Ｃの温
度にて２０分間以内の短Ｒ間で施し、その後最終製品板
厚に冷間圧延し、仕上り′）尭なましな１１つことを特
徴とするりジングカ１少なく、１戊形性にすぐれるフェ
ライト系ステンレス金岡板の製造方法（第２発明）。
ｎ；１．０％以下、０ｒ１２〜２０％、Ｎ ： ０．０
２５％以下を含み、さらにＡＡ Ｏ，４％以下を含有す
る組成のフェライト系ステンレス鋼スラブを、１２００
〜１２８０°Ｃに加熱保持し、しかる後、粗圧延機と仕
上圧延機による熱間圧延工程において、粗圧延開始温度
１２８０°Ｃ以下にて徂圧延時の全圧下率７０％以上、
仕上圧延開始温度９５０℃以上にてこの際圧延パスの圧
下率が少くとも２５％で複数回にわたる繰返し圧延を経
て最終仕上圧延清見度９００°Ｃ以下、最終圧下率１５
％以上とする条件の圧延を行い、 つぎに熱延板焼なましを、８００〜１１００ ’Ｃの温
度にて２０分間以内の短Ｒ間で施し、その後最終製品板
厚に冷間圧延し、仕上り′）尭なましな１１つことを特
徴とするりジングカ１少なく、１戊形性にすぐれるフェ
ライト系ステンレス金岡板の製造方法（第２発明）。
ますフェライト系ステンレスぐ岡につＬＡて成分序且成
を限定する理由は仄のとおりである。
を限定する理由は仄のとおりである。
Ｑ ： ０．０８％以下
Ｃは強度を上昇させるのに大Ｕ）に効果のある元素であ
る。しかし０．０８％をこえる多量の含有により、強度
の上昇は得られても（ＴＩ’び及び成）杉惰ミの１氏下
な来すので上限を０．０８％にした。
る。しかし０．０８％をこえる多量の含有により、強度
の上昇は得られても（ＴＩ’び及び成）杉惰ミの１氏下
な来すので上限を０．０８％にした。
Ｓｉ ： １．０％以下
Ｓｌは、脱酸元素として寄与するカ’−１，０％をこえ
ると８１０２系の介在物が残存して成り１杉性に／ｌＩ
子ましくないので上限を１．０％とし六二。
ると８１０２系の介在物が残存して成り１杉性に／ｌＩ
子ましくないので上限を１．０％とし六二。
Ｍｎ ： １．０％以下
Ｍｎは脱酸元素として役立つが、１．０％をこえる多量
の添加は鋼の脆化をもたらすのでその上限を１．０％と
した。
の添加は鋼の脆化をもたらすのでその上限を１．０％と
した。
Ｏｒ：１２〜２０％
Ｏｒはステンレス鋼としての耐食性を付与するのに欠か
せない成分であって、１２％未満でに′！、その耐食性
が不十分であり、一方２０％をこえると（３ｒ増加に見
合う程の耐食性の増加は得らｔしイしてコスト上昇が著
しいので、１２〜２０％の範囲とした。
せない成分であって、１２％未満でに′！、その耐食性
が不十分であり、一方２０％をこえると（３ｒ増加に見
合う程の耐食性の増加は得らｔしイしてコスト上昇が著
しいので、１２〜２０％の範囲とした。
Ｎ ： ０．０２５％以下
ＮはＣと同じく強度上昇に犬き℃・効果を有する元素で
あるが、０．０２５％をこえると、イ申び、成形性の低
下を生じるので０．０２５％以下に限定した。
あるが、０．０２５％をこえると、イ申び、成形性の低
下を生じるので０．０２５％以下に限定した。
以上のべたところのほか、鋼に脱酸元素として夕凪のＡ
ｌが含有される場合も含め、とくに０．４％以下のＡ／
の含有は、一層成形性の向上に役立ち得る。
ｌが含有される場合も含め、とくに０．４％以下のＡ／
の含有は、一層成形性の向上に役立ち得る。
すなわち第２発明において、０．４％以下のＡｌは、ス
ラブ加熱温度をとくに１２００〜１２８０°Ｃとするこ
とにより、Ａ１１＝Ｅよびｈｌ’ｓとして完全に固溶し
、熱間粗圧延時には、これらＡｌ及びｉＮは析出してい
ない状態で圧延され、引続く熱［昌」仕上圧延工程にお
ける温度低下に応じてＡ１７）”−ＡＩＮとして析出す
るが、この際、圧延歪７′＋−イ寸刀口されながら、析
出か進行するため、析出カー均−力）つ微細に出現する
。このため続く再結晶過程におし・てｔ数組な析出物が
再結晶の核となり、做細な結晶粒よりなる再結晶組織が
得られるために、成プ杉４生σ）向上をもたらす。
ラブ加熱温度をとくに１２００〜１２８０°Ｃとするこ
とにより、Ａ１１＝Ｅよびｈｌ’ｓとして完全に固溶し
、熱間粗圧延時には、これらＡｌ及びｉＮは析出してい
ない状態で圧延され、引続く熱［昌」仕上圧延工程にお
ける温度低下に応じてＡ１７）”−ＡＩＮとして析出す
るが、この際、圧延歪７′＋−イ寸刀口されながら、析
出か進行するため、析出カー均−力）つ微細に出現する
。このため続く再結晶過程におし・てｔ数組な析出物が
再結晶の核となり、做細な結晶粒よりなる再結晶組織が
得られるために、成プ杉４生σ）向上をもたらす。
さらに８００〜１１００°Ｃの短時間焼なましを施す場
合、ＡＡを含有することにより、α（フェライト）相→
γ（オーステナイト）；泪の変ノ一温度が上昇するので
ｌを含有しな（・場合にＪｔべてγ相の生成力が抑制さ
れ、これにより冷１１過４呈においてもγ相から生じる
硬い相がより少１．Ｃ＜なっているため、続く冷延工程
での冷延づ生カー向上すると同時に仕上焼なましにおい
てしま、ＡＩを含有しない場合に比べてより短時間でｒ
相方１消失する。このためＡＩの添加により成形性の向
上が得られる。
合、ＡＡを含有することにより、α（フェライト）相→
γ（オーステナイト）；泪の変ノ一温度が上昇するので
ｌを含有しな（・場合にＪｔべてγ相の生成力が抑制さ
れ、これにより冷１１過４呈においてもγ相から生じる
硬い相がより少１．Ｃ＜なっているため、続く冷延工程
での冷延づ生カー向上すると同時に仕上焼なましにおい
てしま、ＡＩを含有しない場合に比べてより短時間でｒ
相方１消失する。このためＡＩの添加により成形性の向
上が得られる。
これらの結果を得るためには、Ａｌは０．０２％以上の
添加がのぞましく、一方０．４％をこえるとその効果は
飽和するとともに経済的にも好ましくないことからその
上限を０．４％とした。
添加がのぞましく、一方０．４％をこえるとその効果は
飽和するとともに経済的にも好ましくないことからその
上限を０．４％とした。
またフェライト系ステンレス鋼スラブの〃Ｄ熱温度範囲
を１２００〜１２８０″ＣＫ規定したのは、０、Ｎなら
びに炭化物、窒化物を完全に固溶させ、引き続く熱間圧
延以降の工程において炭化物や窒化物を微細に析出させ
、成形性を向上させるのに効果を有するために、スラブ
加熱は１２００°Ｃ以上の必要があることに加えて、１
２００ ’Ｃ未満の加熱による熱間圧延においてはスケ
ール疵と称される欠陥が発生し易くなるため、スラブ加
熱は１２００″Ｃ以上の必要がある一方、１２８０ ”
Ｃを超えての加熱は結晶粒の粗大化を生じ℃冷延後の特
性が低下するため、上限湯度を１２８０°ＣＫ規定した
。
を１２００〜１２８０″ＣＫ規定したのは、０、Ｎなら
びに炭化物、窒化物を完全に固溶させ、引き続く熱間圧
延以降の工程において炭化物や窒化物を微細に析出させ
、成形性を向上させるのに効果を有するために、スラブ
加熱は１２００°Ｃ以上の必要があることに加えて、１
２００ ’Ｃ未満の加熱による熱間圧延においてはスケ
ール疵と称される欠陥が発生し易くなるため、スラブ加
熱は１２００″Ｃ以上の必要がある一方、１２８０ ”
Ｃを超えての加熱は結晶粒の粗大化を生じ℃冷延後の特
性が低下するため、上限湯度を１２８０°ＣＫ規定した
。
次に熱１間粗圧延開始温度な１２８０°Ｃ以下としたの
は、上述のスラブ加熱温度に関して、述べたのと同じ理
由によるものであり、この粗圧延の全圧下車を７０％以
上としたのは、続く仕上圧延において適切な圧下配分を
得るため及び仕上圧延時に疵の発生を抑えるには、全圧
下率が７０％以上必要であることによるものである。
は、上述のスラブ加熱温度に関して、述べたのと同じ理
由によるものであり、この粗圧延の全圧下車を７０％以
上としたのは、続く仕上圧延において適切な圧下配分を
得るため及び仕上圧延時に疵の発生を抑えるには、全圧
下率が７０％以上必要であることによるものである。
続く熱間仕上圧延上＆！において圧延開始温度を９５０
°Ｃ以上としたのは、高温で存在するｒ（オーステナイ
ト）相が、α′（マルテンサイト）相もしくはα（フェ
ライト）相十炭化ｌし１に変態する温度は、はぼ８５０
〜１Ｇ５０°Ｃの間に存在するため、この温度範囲で熱
間圧延を行うことにより、。
°Ｃ以上としたのは、高温で存在するｒ（オーステナイ
ト）相が、α′（マルテンサイト）相もしくはα（フェ
ライト）相十炭化ｌし１に変態する温度は、はぼ８５０
〜１Ｇ５０°Ｃの間に存在するため、この温度範囲で熱
間圧延を行うことにより、。
再結晶および相変態を連続して生じさせることが可能で
あり、その際も予めスラブ加熱温度を１２００〜１２８
０°Ｃにしであることにより、その後の熱間圧延工程に
おい℃微細な析出物が均一に析出していることも相まっ
て再結晶と相変Ｊルの連続的発生により組織のランダム
化と微細化が併わせ得られ、そのためにリジング性なら
びに成形性の向上に著しい効果が得られることの知見に
よるもので、この効果を発揮するには、熱間仕上圧延開
始温度を９５０ ’Ｃ以上とすることが必要である。
あり、その際も予めスラブ加熱温度を１２００〜１２８
０°Ｃにしであることにより、その後の熱間圧延工程に
おい℃微細な析出物が均一に析出していることも相まっ
て再結晶と相変Ｊルの連続的発生により組織のランダム
化と微細化が併わせ得られ、そのためにリジング性なら
びに成形性の向上に著しい効果が得られることの知見に
よるもので、この効果を発揮するには、熱間仕上圧延開
始温度を９５０ ’Ｃ以上とすることが必要である。
熱間仕上圧延において圧下率−ｙ：＋；２５％／パス以
上の圧延を複数回行い、最終圧延を９００°Ｃ以下で１
５％以上の圧下率で行うのは、熱間圧延中に倣細な再結
晶組織を得るためには２５％／パス以上の圧延が複数回
必要であることの知見によるものであり、さらに続く熱
延板の焼なまし時に短時間で再結晶を効果的に得るため
には、９００°Ｃ以下で１５％以上の圧下率で圧延を行
い圧延歪を与える必要があり、１５％未満の圧下率では
、この再結晶の進行が不十分となるためである。
上の圧延を複数回行い、最終圧延を９００°Ｃ以下で１
５％以上の圧下率で行うのは、熱間圧延中に倣細な再結
晶組織を得るためには２５％／パス以上の圧延が複数回
必要であることの知見によるものであり、さらに続く熱
延板の焼なまし時に短時間で再結晶を効果的に得るため
には、９００°Ｃ以下で１５％以上の圧下率で圧延を行
い圧延歪を与える必要があり、１５％未満の圧下率では
、この再結晶の進行が不十分となるためである。
ここでこれらの条件を設定した根拠となった実験の結果
を、第１図〜第８図に示す。
を、第１図〜第８図に示す。
第１図は、熱間仕上圧延を９５０〜１０５０°Ｃで、ｌ
パス圧延にて試行した場合の圧延後の再結晶率を該パス
での圧下脇の関数として示したものである。
パス圧延にて試行した場合の圧延後の再結晶率を該パス
での圧下脇の関数として示したものである。
この温度範囲では高温の方が再結晶が生じやすいこと、
１．バスあたりの圧下率が２５％以上あれば９５０°Ｃ
以上の温度で１０％以上の再結晶が生じることか分る。
１．バスあたりの圧下率が２５％以上あれば９５０°Ｃ
以上の温度で１０％以上の再結晶が生じることか分る。
第２図は、熱１？ｌ仕上圧延開始温度な１０００℃とし
て１パスあたりそれぞれ２０％、２５％。
て１パスあたりそれぞれ２０％、２５％。
８０％の圧下率で１〜４・バス圧延したときの熱間圧延
後の再結晶率を示したものである。熱間圧延ままで２０
％イｑ度以上の再結晶率を得るためには、２５％／パス
の圧延を２回以上行う必要があることが分る。
後の再結晶率を示したものである。熱間圧延ままで２０
％イｑ度以上の再結晶率を得るためには、２５％／パス
の圧延を２回以上行う必要があることが分る。
槙８図は熱間圧延ろｊ１０５０℃で開始し、２５％／パ
スの圧延を２回行った後、歯長圧延を９５０〜８５０”
Ｃの間で圧下率ｌＯ〜２５％の範囲で行い、熱延仮焼な
ましを９５０°Ｃで１分行った場合の再結晶率を示した
ものである。この結果から十分な再結晶組織を得るため
には９００”Ｃ以下の温度で１５％以上の最終臣下率を
与える必要がメｂることが分る。
スの圧延を２回行った後、歯長圧延を９５０〜８５０”
Ｃの間で圧下率ｌＯ〜２５％の範囲で行い、熱延仮焼な
ましを９５０°Ｃで１分行った場合の再結晶率を示した
ものである。この結果から十分な再結晶組織を得るため
には９００”Ｃ以下の温度で１５％以上の最終臣下率を
与える必要がメｂることが分る。
ここで最終圧延温度を低くする程熱延板焼なまし工程に
おいて、再結晶を進行させるには望ましいが、圧延負荷
が増大するので圧延機の能力に応じて、上記条件を満た
す適切な温度範囲を選ぶとよい。
おいて、再結晶を進行させるには望ましいが、圧延負荷
が増大するので圧延機の能力に応じて、上記条件を満た
す適切な温度範囲を選ぶとよい。
次に熱延板焼なまし条件の限定理由について述べる。
焼なまし温度を８００℃以上に限定したのは、８００°
Ｃ未満の温度では、この発明のスラブ加熱温度、熱間圧
延温度、圧下率の絹合わせ内において２０分間の短時間
で十分な再結晶が得られず、このためリジングの減少及
び成形性改善の効果も得られないためである。一方熱延
板焼なまし温度を１１００°Ｃ以下と限定したのは、こ
の温度を超えると結晶粒の粗大化が見られ、成形性、リ
ジング性が低下するためである。
Ｃ未満の温度では、この発明のスラブ加熱温度、熱間圧
延温度、圧下率の絹合わせ内において２０分間の短時間
で十分な再結晶が得られず、このためリジングの減少及
び成形性改善の効果も得られないためである。一方熱延
板焼なまし温度を１１００°Ｃ以下と限定したのは、こ
の温度を超えると結晶粒の粗大化が見られ、成形性、リ
ジング性が低下するためである。
焼なまし時間を２０分以内と限定したのは、上記工程を
経た場合、２０分を超える時間の焼なましを行っても、
リジング性、成形性ともそれ以上向上しなくなること及
び長時間の焼なましはコスト増になるからである。
経た場合、２０分を超える時間の焼なましを行っても、
リジング性、成形性ともそれ以上向上しなくなること及
び長時間の焼なましはコスト増になるからである。
実施例
以下にこの発明を実施例により詳７１曲に説明する。
実施例 １
表１に示した化学成分のフェライト系ステンレス鋼４種
（Ａ） 、 （Ｂ） 、 （０）および（ＤＪについて
厚み２００ｎの連鋳スラブを１２６０ ”Ｃに加熱後熱
間粗圧延機にて２３１１１１１１まで圧延した。引き続
き熱間仕上圧延を圧延開始温度１０５０°Ｃで第１．第
２スタンドの圧下率をそれぞれ３０％、３５％で最終圧
延は、８４０°Ｃで圧下率は１９％で行い、合計６バス
にて圧延した。この工程で得られた熱延板を９００°Ｃ
で１分間の熱延板焼なましを行い、ショ゛ット酸洗後冷
間圧延により０．７＝厚の冷延板を作製した。さらに８
５０°Ｃで３０秒間の仕上焼なましを行って最終製品板
とした。このよう圧して得られた製品のりジング性評価
と成形性の指標となる７値を表２に示す。
（Ａ） 、 （Ｂ） 、 （０）および（ＤＪについて
厚み２００ｎの連鋳スラブを１２６０ ”Ｃに加熱後熱
間粗圧延機にて２３１１１１１１まで圧延した。引き続
き熱間仕上圧延を圧延開始温度１０５０°Ｃで第１．第
２スタンドの圧下率をそれぞれ３０％、３５％で最終圧
延は、８４０°Ｃで圧下率は１９％で行い、合計６バス
にて圧延した。この工程で得られた熱延板を９００°Ｃ
で１分間の熱延板焼なましを行い、ショ゛ット酸洗後冷
間圧延により０．７＝厚の冷延板を作製した。さらに８
５０°Ｃで３０秒間の仕上焼なましを行って最終製品板
とした。このよう圧して得られた製品のりジング性評価
と成形性の指標となる７値を表２に示す。
表１
＊ Ａｌ ＜ ０．０１
表２に示される如く、スラブ加熱Ｍを１２００°Ｃ以上
で行い、この発明に基づく熱間圧延を行った場合、従来
のベル焼なまし法にて製造された特性と同等以上に、リ
ジングは少く、？値も優れ、熱延板の表面性状も良好で
あった。
で行い、この発明に基づく熱間圧延を行った場合、従来
のベル焼なまし法にて製造された特性と同等以上に、リ
ジングは少く、？値も優れ、熱延板の表面性状も良好で
あった。
しかし試験Ａ５〜９の比較例で示したようにスラブを１
２００°Ｃ未満で加熱して粗圧延を開始したときは、熱
間仕上圧延以降の工程の適合（Ａ５゜６）、不適合（ｓ
、’ｔ〜９）に拘らずＡ；２ 、３ 、４に比べてリジ
ング性評価、Ｆ値とも劣っていた。
２００°Ｃ未満で加熱して粗圧延を開始したときは、熱
間仕上圧延以降の工程の適合（Ａ５゜６）、不適合（ｓ
、’ｔ〜９）に拘らずＡ；２ 、３ 、４に比べてリジ
ング性評価、Ｆ値とも劣っていた。
一方Ａ１０〜１２の比較例に示すようにスラブ加熱を１
２００°Ｃ以上で行った場合でも熱間仕上圧延開始温度
が低すぎると仕上圧延終了温度、熱延板節なまし条件の
適合に拘らず１．リジング性及びＦ値とも劣り、しかも
熱延板の表面性状が不良となる。
２００°Ｃ以上で行った場合でも熱間仕上圧延開始温度
が低すぎると仕上圧延終了温度、熱延板節なまし条件の
適合に拘らず１．リジング性及びＦ値とも劣り、しかも
熱延板の表面性状が不良となる。
実施例 ２
表３に示した化学成分のフェライト系ステンレス鋼の厚
さ２００闘の連鋳スラブを１２１０°Ｃに加熱後粗熱間
圧延機にて２３＋＋＋ｍまで圧延した。続いて９８０°
Ｃで仕上圧延を開始し、６パスで圧延した。この仕上圧
延において２５％以上／パスの圧下率とした圧延の回数
と最終圧延の圧下率との組み合せを表４に示すように行
った。
さ２００闘の連鋳スラブを１２１０°Ｃに加熱後粗熱間
圧延機にて２３＋＋＋ｍまで圧延した。続いて９８０°
Ｃで仕上圧延を開始し、６パスで圧延した。この仕上圧
延において２５％以上／パスの圧下率とした圧延の回数
と最終圧延の圧下率との組み合せを表４に示すように行
った。
表８ 供試材の化学成分
＊＊ ＡＩ ＜ ０．０１
表４示したように熱間仕上圧延において圧下率２５％以
上／パスの圧延を複数回行い、最終圧延の圧下率が１５
％以上の場合は、その後高温短時間の連続焼なましを行
うことにより、リジング性。
上／パスの圧延を複数回行い、最終圧延の圧下率が１５
％以上の場合は、その後高温短時間の連続焼なましを行
うことにより、リジング性。
Ｆ値とも優れており、熱延後の表面性状も良好である。
しかし比較法で示したように熱間仕上圧延において圧下
率２５％以上／バスの圧延が一回の場合か又は最終圧延
の圧下率が１５％未満の場合はりジング性、７値とも発
明鋼より劣る。
率２５％以上／バスの圧延が一回の場合か又は最終圧延
の圧下率が１５％未満の場合はりジング性、７値とも発
明鋼より劣る。
以上、この発明を連鋳スラブを例にして説明したが、銅
塊を用いた場合にも適用できることは云うまでもない。
塊を用いた場合にも適用できることは云うまでもない。
第１図は熱間仕上圧延を９５０〜１０５０°Ｃで１パス
圧延で試みた場合の圧延後の再結晶率な示すグラフ、 第２図は圧延開始温度を１０００°Ｃとして１パス当り
、２０％、２５％、３０％で１〜４回圧延したときの熱
間圧延後の再結晶率を示すグラフ、第８図は、ｌ Ｏ５
０”Ｃで熱間圧延を開始し、２５％／１パスの圧延を２
回行った後最終圧延を９５０〜８５０°Ｃの間で圧下率
１０〜２５％の範囲内で行い、９５０°Ｃで１分間焼鈍
したときの再結晶率を示したグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 ｆへ°ス圧７車（％） 第２図 ｒ積圧下＊（％）
圧延で試みた場合の圧延後の再結晶率な示すグラフ、 第２図は圧延開始温度を１０００°Ｃとして１パス当り
、２０％、２５％、３０％で１〜４回圧延したときの熱
間圧延後の再結晶率を示すグラフ、第８図は、ｌ Ｏ５
０”Ｃで熱間圧延を開始し、２５％／１パスの圧延を２
回行った後最終圧延を９５０〜８５０°Ｃの間で圧下率
１０〜２５％の範囲内で行い、９５０°Ｃで１分間焼鈍
したときの再結晶率を示したグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 ｆへ°ス圧７車（％） 第２図 ｒ積圧下＊（％）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＯ：０．０８重量％以下、 Ｓｉ ： １．０爪量％
以下、 Ｍｎ ： １．０重量％以下、Ｏｒ：１２〜２
０重凰％、 Ｎ ： ０．０．２５重量％以下を含有す
る組成のフェライト系ステンレス鋼スラブを、１２００
〜１２８０°Ｃに加熱保持し、しかる後、粗圧延機と仕
上圧延機による熱間圧延工程において、 粗圧延開始温度１２８０°Ｃ以下にて粗圧延時の全圧下
率７０％以上、 仕上圧延開始温度９５０°Ｃ以上にてこの際圧延バスの
圧下率が少くとも２５％で複数回にわたる繰返し圧延を
経て、最終仕上圧延温度９００°Ｃ以下、最終圧下率１
５％以上 とする条件の圧延を行い、 つぎに熱延仮焼なましを、８００〜１１００°Ｃの温度
域にて２０分間以内の短時間で施し、 その後最終製品板厚に冷間圧延し、仕上げ焼なましを行
う ことを特徴とするりジングが少なく成形性にすぐれるフ
ェライト系ステンレス鋼飯の＃遣方法。 ２、Ｏ： ０．０８重幻％以下、 Ｓｉ ： １゜θ風
景％以下、 Ｉｎ ： １．０重量％以下、Ｏｒ：１２
〜ｚＯ重量％、 Ｎ ： ０．０２５重量％以下を含み
、さらにＡ７ ： ０．４ ＠ｍ％以下 を含有する組成のフェライト系ステンレス鋼スラブを、
１２００〜１２８０ ”Ｃに加熱保持し、しかる後、粗
圧延機と仕上圧延機による熱間圧延工程において、 粗圧延開始温度１２８０°Ｃ以下にて粗圧延時の全圧下
率７０％以上、 仕上圧延開始温度９５０℃以上にてこの際圧延パスの圧
下率が少くとも２５％で複数−回にわたる繰返し圧延を
経て最終仕上圧延温度９００℃以下、最終圧下率１５％
以上とする条件の圧延を行い、 つぎに熱延板焼なましを、８００〜１１００°Ｃの温度
にて２０分間以内の媛時間で施し、その後最終製品板厚
に冷間圧延し、仕上げ焼なましを行う ことを特徴とするりジンクが少なく成形性にすぐれるフ
ェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13024083A JPS6024325A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-19 | リジングが少なく成形性にすぐれるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13024083A JPS6024325A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-19 | リジングが少なく成形性にすぐれるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6024325A true JPS6024325A (ja) | 1985-02-07 |
Family
ID=15029470
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13024083A Pending JPS6024325A (ja) | 1983-07-19 | 1983-07-19 | リジングが少なく成形性にすぐれるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6024325A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61190022A (ja) * | 1985-02-16 | 1986-08-23 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS61253324A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Kawasaki Steel Corp | クロム系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPS6369921A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-30 | Kawasaki Steel Corp | 成形加工性および耐リジング性に優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| CN105506472A (zh) * | 2014-09-26 | 2016-04-20 | 鞍钢股份有限公司 | 560MPa级深海管线用热轧钢板及其生产方法 |
-
1983
- 1983-07-19 JP JP13024083A patent/JPS6024325A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61190022A (ja) * | 1985-02-16 | 1986-08-23 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH0366370B2 (ja) * | 1985-02-16 | 1991-10-17 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61253324A (ja) * | 1985-04-30 | 1986-11-11 | Kawasaki Steel Corp | クロム系ステンレス鋼板の製造方法 |
| JPH0564212B2 (ja) * | 1985-04-30 | 1993-09-14 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS6369921A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-30 | Kawasaki Steel Corp | 成形加工性および耐リジング性に優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
| CN105506472A (zh) * | 2014-09-26 | 2016-04-20 | 鞍钢股份有限公司 | 560MPa级深海管线用热轧钢板及其生产方法 |
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