JPS6240313A - 極厚調質鋼材の製造方法 - Google Patents
極厚調質鋼材の製造方法Info
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- JPS6240313A JPS6240313A JP17998785A JP17998785A JPS6240313A JP S6240313 A JPS6240313 A JP S6240313A JP 17998785 A JP17998785 A JP 17998785A JP 17998785 A JP17998785 A JP 17998785A JP S6240313 A JPS6240313 A JP S6240313A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、極厚調質鋼材の製造方法に係り、特に高強度
、高靭性が要求される肉厚１００ｍｍ以上の極厚鋼材の
製造方法に関し、極厚圧力容器製造分野で有効に利用さ
れる。
、高靭性が要求される肉厚１００ｍｍ以上の極厚鋼材の
製造方法に関し、極厚圧力容器製造分野で有効に利用さ
れる。
圧力容器などに使用される極厚調質鋼では、肉厚中心ま
で十分均一なる機械的性質が要求される。
で十分均一なる機械的性質が要求される。
しかしながらかかろ極厚鋼では厚内化に伴い調質焼入時
の焼入冷却速度が低下するため均一な機械的性質を得る
ことが困難であり、特に降伏強度の確保が困難となる。
の焼入冷却速度が低下するため均一な機械的性質を得る
ことが困難であり、特に降伏強度の確保が困難となる。
従来より極厚調質鋼で肉厚中心まで十分な降伏強度を得
る方法として次の２方法が採用されていた。
る方法として次の２方法が採用されていた。
（、イ）鋼成分として多量の合金元素を添加する。
（ロ）特殊熱処理方法を採用する。
（イ）の方法は焼入能を向上させる元素を添加するか、
もしくは焼もどし時に析出硬化させろ合金元素を多量添
加する方法であり、（ロ）の方法は熱処理に工夫を加丸
ることによって降伏強度を高めようとするものであり、
例えば「鉄と鋼」第６９年Ｆ １９８３年）第３号ｐ、
４６２〜４６９に記載されている「５．５ Ｎ ｉ系鋼
における焼もどし温度からの徐冷による脆化」なる技術
報告にある如く、焼もどし温度からの冷却速度を徐冷す
ることによって降伏強度を高める方法が知られている。
もしくは焼もどし時に析出硬化させろ合金元素を多量添
加する方法であり、（ロ）の方法は熱処理に工夫を加丸
ることによって降伏強度を高めようとするものであり、
例えば「鉄と鋼」第６９年Ｆ １９８３年）第３号ｐ、
４６２〜４６９に記載されている「５．５ Ｎ ｉ系鋼
における焼もどし温度からの徐冷による脆化」なる技術
報告にある如く、焼もどし温度からの冷却速度を徐冷す
ることによって降伏強度を高める方法が知られている。
しかしながら、上記従来の極厚調質鋼における降伏強度
を高める方法は、いずれも次の如き欠点がある。
を高める方法は、いずれも次の如き欠点がある。
（イ）合金元素の増量はコストの上昇をもｔこらずのみ
ならず、炭素当量および溶接割れ感受性を高めることと
なり溶接性を劣化させる。
ならず、炭素当量および溶接割れ感受性を高めることと
なり溶接性を劣化させる。
（ロ）焼もどし温度からの徐冷却方法は、降伏強度の向
上には有効であるが、靭性の著しい低下を招 く 。
上には有効であるが、靭性の著しい低下を招 く 。
本発明の目的は、極厚調質鋼における降伏強度を確保す
る上記従来技術の欠点を解消し、合金元素の増量などに
よらず、しかも靭性の低下を来たすことなく高い降伏強
度を確保することができる極厚調質鋼材の製造方法を提
供しようとするものである。
る上記従来技術の欠点を解消し、合金元素の増量などに
よらず、しかも靭性の低下を来たすことなく高い降伏強
度を確保することができる極厚調質鋼材の製造方法を提
供しようとするものである。
本発明の要旨とするところは次の如くである。
すなわち、重量比にて
Ｃ：０．０６〜０．１８％
Ｓｉ：０．１０％以下
Ｍｎ： １．００％以下
Ｎｉ：３．００〜１２００％
Ｃｒ： ０．４０〜３． ００％
Ｍｏ： ０．２０〜２． ００％
Ｐ：０．０１０％以下
Ｖ：０．．０’３〜０２０％
Ａｌ：０．００５〜００４０％
Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％
を含有する錆をＡｃ、変態点以上の温度範囲で焼入れす
る工程と、前記焼入れ鋼を５５０〜６８０℃の温度範囲
で１次焼もどし処理した後、３００〜４５０℃の温度範
囲で２次焼もどし処理を施す工程と、を有して成ること
を特徴とする極厚調質鋼材の製造方法である。
る工程と、前記焼入れ鋼を５５０〜６８０℃の温度範囲
で１次焼もどし処理した後、３００〜４５０℃の温度範
囲で２次焼もどし処理を施す工程と、を有して成ること
を特徴とする極厚調質鋼材の製造方法である。
本発明者らは合金元素の増加に依存することなく降伏強
度を高め得る熱処理方法について研究を重ねた結果、次
の新事実を見出した。
度を高め得る熱処理方法について研究を重ねた結果、次
の新事実を見出した。
（Ａｌ特定の組成を有する調質鋼において、所定の焼入
れ、焼もどし処理を行った後、更に低温で再度焼もどし
処理を加えることにより降伏強度を上昇させることがで
きる。
れ、焼もどし処理を行った後、更に低温で再度焼もどし
処理を加えることにより降伏強度を上昇させることがで
きる。
（Ｂ）低温焼もどし中に懸念される焼もどし脆化は、鋼
材の組成、特にＰ、Ｓ ｉの抑制と、焼もどし処理温度
の限定によってほとんど影響のない程度に回避すること
ができる。
材の組成、特にＰ、Ｓ ｉの抑制と、焼もどし処理温度
の限定によってほとんど影響のない程度に回避すること
ができる。
本発明者らは上記新事実を基本として研究を重ねた結果
、本発明を完成することができたものである。
、本発明を完成することができたものである。
本発明において素材の化学組成の限定理由について説明
する。
する。
Ｃ：
Ｃは強度の向上に有効な元素であり、本発明の所要強度
を確保するためには少くとも０．０６％を必要とするが
、０１８％を越えると溶接性、靭性を低下させるので０
０６〜０１８％の範囲に限定した。
を確保するためには少くとも０．０６％を必要とするが
、０１８％を越えると溶接性、靭性を低下させるので０
０６〜０１８％の範囲に限定した。
Ｓｌ：
ＳｉはＰと共に焼もどし脆化感受性を著しく高める元素
であり、低温焼もどし中における脆化を防止するために
は、その含有量は少ない方が望ましいが、本発明によっ
て規制するＰ：０．０１０％以下、Ｍｏ： ０．２０％
以上の場合はＳｉは０．１０％以下であれば脆化を生じ
ないので０，１０％以下に限定した。
であり、低温焼もどし中における脆化を防止するために
は、その含有量は少ない方が望ましいが、本発明によっ
て規制するＰ：０．０１０％以下、Ｍｏ： ０．２０％
以上の場合はＳｉは０．１０％以下であれば脆化を生じ
ないので０，１０％以下に限定した。
Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ：
Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒの３元素はいずれも低温焼もどしによ
り降伏強度を向上させる本発明の目的に有効な元素であ
るが、この効果を期待するためには少なくともＮｉ：３
．００％以上、Ｃｒ：０．４０％以上が必要である。し
かしＭｎが１．００％、Ｎｉは１２００％、Ｃｒが３．
００％を越して過度に添加されると靭性、溶接性を低下
させるｔ！けではなく、焼もどし脆化感受性を高めるの
でこれを上限とし、Ｍｎ： １． Ｏ０％以下、Ｎｉ
： ３． ００〜１２．００％、Ｃｒ：０．４０〜３０
０％の範囲に限定した。
り降伏強度を向上させる本発明の目的に有効な元素であ
るが、この効果を期待するためには少なくともＮｉ：３
．００％以上、Ｃｒ：０．４０％以上が必要である。し
かしＭｎが１．００％、Ｎｉは１２００％、Ｃｒが３．
００％を越して過度に添加されると靭性、溶接性を低下
させるｔ！けではなく、焼もどし脆化感受性を高めるの
でこれを上限とし、Ｍｎ： １． Ｏ０％以下、Ｎｉ
： ３． ００〜１２．００％、Ｃｒ：０．４０〜３０
０％の範囲に限定した。
Ｍ 〇二
Ｍｏは焼もどし脆化の抑制に有効な元素であるが、本発
明の低温焼もどし中における焼もどし脆化を抑制するた
めには少くとも０２０％以上必要である。しかし２．
Ｏ０％を越す過度の添加は、却って焼もとし脆化感受性
を高めるので０２０〜２００％の範囲に限定した。
明の低温焼もどし中における焼もどし脆化を抑制するた
めには少くとも０２０％以上必要である。しかし２．
Ｏ０％を越す過度の添加は、却って焼もとし脆化感受性
を高めるので０２０〜２００％の範囲に限定した。
Ｐ ：
Ｐは焼もと（７脆化感受性を著しく高める元素であるの
で少ない方が望ましいが、００１０％以下であれば脆化
を生じないので００１０％以下に限定した。
で少ない方が望ましいが、００１０％以下であれば脆化
を生じないので００１０％以下に限定した。
■ ：
■は強度を向上させる元素であり、そのために少くとも
００３％以上を必要とするが、０２０％を越丸−ｃ ａ
多となると靭性を低下するので、００３〜０２０％の範
囲に限定した。
００３％以上を必要とするが、０２０％を越丸−ｃ ａ
多となると靭性を低下するので、００３〜０２０％の範
囲に限定した。
ＡＩ、Ｎ：
ＡｌおよびＮｔ、ｔｌＮを形成し結晶粒の微細化を介し
て靭性向上、焼もどし脆化抑制に有効に作用する。この
作用を有効ならしめろためにはＡｌ：０００５％以上、
Ｎ：０．０Ｏ１０％以上を必要とする。しかし、Ａ、
ｌが００４０％を越左るか、もしくはＮが０． Ｏｌ
５０％を越えろと靭性を低下するのでＡｌ：０．００５
〜０．０４０％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％の
範囲に限定した。
て靭性向上、焼もどし脆化抑制に有効に作用する。この
作用を有効ならしめろためにはＡｌ：０００５％以上、
Ｎ：０．０Ｏ１０％以上を必要とする。しかし、Ａ、
ｌが００４０％を越左るか、もしくはＮが０． Ｏｌ
５０％を越えろと靭性を低下するのでＡｌ：０．００５
〜０．０４０％、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％の
範囲に限定した。
次に上記限定組成の鋼の調質条件の限定理由について説
明する。
明する。
本発明では上記限定組成の鋼をＡｃ、変態点以上の温度
範囲で焼入れな後、５５０〜６８０℃の、２度範囲で１
次焼もどし処理をする。
範囲で焼入れな後、５５０〜６８０℃の、２度範囲で１
次焼もどし処理をする。
これは焼入温度がＡｃ、変態点未満の温度では十分の降
伏強度が得られず、また５５０℃未満の焼もどしては焼
もどし脆化の危険があり、かつ６８０℃を越す過度に高
温の焼もどし温度て；よ十分の強度が得られないからで
ある。
伏強度が得られず、また５５０℃未満の焼もどしては焼
もどし脆化の危険があり、かつ６８０℃を越す過度に高
温の焼もどし温度て；よ十分の強度が得られないからで
ある。
かくの如く１次焼もどし処理を終了した鋼を、本発明で
は更に３００〜４５０℃の低温で２次焼もどし処理する
のが大きな特徴どあるが、２次焼もどし処理に関し、本
発明者らが行った実験結果について記載する。
は更に３００〜４５０℃の低温で２次焼もどし処理する
のが大きな特徴どあるが、２次焼もどし処理に関し、本
発明者らが行った実験結果について記載する。
第１表に示す組成を有する肉厚２００間の鋼材をＡｃ３
変態点以上の９００℃で焼入れし、６００℃で１次焼も
どし処理を施した後、種々の温度でいずれも６０時間２
次填めどし処理を行い、２次焼もどし温度の降伏強度お
よび靭性に及ぼす影響について比較試験した。
変態点以上の９００℃で焼入れし、６００℃で１次焼も
どし処理を施した後、種々の温度でいずれも６０時間２
次填めどし処理を行い、２次焼もどし温度の降伏強度お
よび靭性に及ぼす影響について比較試験した。
第１表
結果は第１図に示すとおりである。第１図の靭性値ｖＴ
ｒｓおよび降伏強度（Ｙ、Ｓ、）測定の試験片はいずれ
も供試材肉厚中心から採取した。
ｒｓおよび降伏強度（Ｙ、Ｓ、）測定の試験片はいずれ
も供試材肉厚中心から採取した。
第１図から明らかな如く、１次焼もどし処理直後の該供
試材の降伏強度はＰ点で表わされ８４ｋｇｆＺ閤２であ
るが、２次焼もどし処理により降伏強度が増加し、４０
０℃の２次焼もどしによって約８８ｋｇｆ／ｍｍ２に達
し、Ｐ点に比し実に４ ｋｇ ｆ／ｎ＋ｍ２強度を増加
することができた。しかし４５０℃を越す高温の２次焼
もどしによって急激に降伏強度が劣化することが判明し
た。
試材の降伏強度はＰ点で表わされ８４ｋｇｆＺ閤２であ
るが、２次焼もどし処理により降伏強度が増加し、４０
０℃の２次焼もどしによって約８８ｋｇｆ／ｍｍ２に達
し、Ｐ点に比し実に４ ｋｇ ｆ／ｎ＋ｍ２強度を増加
することができた。しかし４５０℃を越す高温の２次焼
もどしによって急激に降伏強度が劣化することが判明し
た。
一方、遷移温度ｖＴｒｓは１次焼もどしのままのＱ点で
一９５℃であり、その後２次焼もどし処理によっても４
５０℃の２次焼もどし処理まではほとんど靭性値が変化
しないが、４５０℃を越す５００〜５５０℃の２次焼も
どしにより焼もとし脆化現象の存在が認められた。従っ
て本発明では第１図の試験結果から２次焼もどしの温度
範囲を３００〜４５０℃の範囲に限定した。この処理に
より靭性の劣化を来たすことなく、焼入後５５０〜６８
０℃の温度範囲における１次焼もどし処理直後の降伏強
度に比し３ ｋｇ ｒ／ｍｎ＋２以上の向上が可能であ
ることが判明した。
一９５℃であり、その後２次焼もどし処理によっても４
５０℃の２次焼もどし処理まではほとんど靭性値が変化
しないが、４５０℃を越す５００〜５５０℃の２次焼も
どしにより焼もとし脆化現象の存在が認められた。従っ
て本発明では第１図の試験結果から２次焼もどしの温度
範囲を３００〜４５０℃の範囲に限定した。この処理に
より靭性の劣化を来たすことなく、焼入後５５０〜６８
０℃の温度範囲における１次焼もどし処理直後の降伏強
度に比し３ ｋｇ ｒ／ｍｎ＋２以上の向上が可能であ
ることが判明した。
なお、上記本発明におけろ１次焼もどし、２次焼もどし
における供試材全体が均一な焼もどし温度に到達後の保
持時間および冷却速度については影響が小さいので特に
限定の要はない。
における供試材全体が均一な焼もどし温度に到達後の保
持時間および冷却速度については影響が小さいので特に
限定の要はない。
第２表にて示す如き本発明による限定組成を有する供試
鋼Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄおよび本発明による限定外組成を有す
る供試鋼Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈの各鋼塊を圧延もしくは鍛造に
よって肉厚１００市以上の鋼材とし、第３表にて示す本
発明による限定要件および本発明の限定各条件にてそれ
ぞれ調質処理し各供試材の肉厚中心部の降伏強度および
靭性値を測定し、その変化量ΔＹ、ＳおよびΔｖＴｒｓ
を第３表に同時に示した。
鋼Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄおよび本発明による限定外組成を有す
る供試鋼Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈの各鋼塊を圧延もしくは鍛造に
よって肉厚１００市以上の鋼材とし、第３表にて示す本
発明による限定要件および本発明の限定各条件にてそれ
ぞれ調質処理し各供試材の肉厚中心部の降伏強度および
靭性値を測定し、その変化量ΔＹ、ＳおよびΔｖＴｒｓ
を第３表に同時に示した。
上記各供試鋼の調質時の焼入れ加熱時間は５〜８時間で
あり、１次焼もどし時の加熱時間は５〜１０時間、２次
焼もどし時の加熱時間は８０時間であった。第２、第３
表において本発明による限定要件外の数値にはアンダー
ラインを付した。
あり、１次焼もどし時の加熱時間は５〜１０時間、２次
焼もどし時の加熱時間は８０時間であった。第２、第３
表において本発明による限定要件外の数値にはアンダー
ラインを付した。
３表に示した結果から明らかなとおり、供試材ｏ、 １
、Ｎｏ、２はいずれも鋼成分組成は本発明にる要件を満
足するものの、２次焼もどし温度が、れぞれ２００℃、
５５０℃と本発明の要件を満しないために十分な降伏強
度の増加効果がみらない。供試材Ｎｏ、３は調質処理条
件は本発明の件を満足するものの、供試鋼記号はＥにて
Ｓｉ１が過多であるため△Ｙ 、Ｓ、が大で降伏強度の
増加忍められるものの靭性の低下が大である。供試〜ｏ
４は供試鋼はＦにてＮｉ含有量が過少のため、２供試材
Ｎｏ、５は供試鋼はＧにてＣｒ含有量が過つため、いず
れも降伏強度の向上はほとんど認られない。また供試材
Ｎｏ、６ば調質条件は適正）るものの、供試鋼はＨにて
Ｃ，Ｃｒが過多のた）伏強度の向上は顕著であるが靭性
の低下値が７く大である。
、Ｎｏ、２はいずれも鋼成分組成は本発明にる要件を満
足するものの、２次焼もどし温度が、れぞれ２００℃、
５５０℃と本発明の要件を満しないために十分な降伏強
度の増加効果がみらない。供試材Ｎｏ、３は調質処理条
件は本発明の件を満足するものの、供試鋼記号はＥにて
Ｓｉ１が過多であるため△Ｙ 、Ｓ、が大で降伏強度の
増加忍められるものの靭性の低下が大である。供試〜ｏ
４は供試鋼はＦにてＮｉ含有量が過少のため、２供試材
Ｎｏ、５は供試鋼はＧにてＣｒ含有量が過つため、いず
れも降伏強度の向上はほとんど認られない。また供試材
Ｎｏ、６ば調質条件は適正）るものの、供試鋼はＨにて
Ｃ，Ｃｒが過多のた）伏強度の向上は顕著であるが靭性
の低下値が７く大である。
二記比較例に反し、本発明のすべての要件を満−る供試
材Ｎｏ、７．８，９，１０，１１．１２の本発１は靭性
値はほとんど変化はないが、降伏強度］上が顕著であっ
て本発明の効果を裏付けしている。
材Ｎｏ、７．８，９，１０，１１．１２の本発１は靭性
値はほとんど変化はないが、降伏強度］上が顕著であっ
て本発明の効果を裏付けしている。
本発明者らは更に供試材Ｎｏ、８について、本発明によ
る２次焼もどしの効果を確認するため、従来法によって
９００℃にて焼入、６００℃で１次焼もどしのみの場合
と、更に本発明により４００℃Ｘ ６０ｈｒの２次焼も
どし処理を加えた供試材について、肉厚断面の板厚表面
からの距離ごとに、それぞれ靭性値ｖＴ ｒｓ （℃）
および降伏強度を測定し、その結果を第２図に示した。
る２次焼もどしの効果を確認するため、従来法によって
９００℃にて焼入、６００℃で１次焼もどしのみの場合
と、更に本発明により４００℃Ｘ ６０ｈｒの２次焼も
どし処理を加えた供試材について、肉厚断面の板厚表面
からの距離ごとに、それぞれ靭性値ｖＴ ｒｓ （℃）
および降伏強度を測定し、その結果を第２図に示した。
第２図においてへ曲線は従来法によるものであり、８曲
線は本発明法によるものの結果である。
線は本発明法によるものの結果である。
第２図に示す結果から明らかな如く、本発明による低温
による２次焼もどしによって次の効果が得られたことを
示している。
による２次焼もどしによって次の効果が得られたことを
示している。
（イ）降伏強度は３〜４ ｋｇ ｆ ／ｗ＋ｖａ２向上
したが、特に肉厚中心部において顕著な向上が認められ
、その結果、肉厚断面において均質向上化した降伏強度
を示す。
したが、特に肉厚中心部において顕著な向上が認められ
、その結果、肉厚断面において均質向上化した降伏強度
を示す。
（ロ）靭性値については向上効果は少いが、しかもなお
肉厚断面における靭性値の均等化効果が認められる。
肉厚断面における靭性値の均等化効果が認められる。
（ハ）（イ）、（ロ）の結果、本発明による２次焼もど
し処理１．ｆ肉厚中心部の強化に特に有効である。
し処理１．ｆ肉厚中心部の強化に特に有効である。
上記実施例より明らかなとおり、本発明による極厚調質
鋼材の製造方法は、先ず鋼成分組成を限定し特にＰ、Ｓ
ｉを抑制し、かつ焼入れ温度範囲をＡｅ、変態点り上と
し、その焼もどしに際しては５５０〜６８０℃の温度範
囲で１次焼もどしを行い、次いで３００〜４５０℃の低
温で更に２次焼もどし処理を施す方法をとったので次の
効果を挙げろことができた。
鋼材の製造方法は、先ず鋼成分組成を限定し特にＰ、Ｓ
ｉを抑制し、かつ焼入れ温度範囲をＡｅ、変態点り上と
し、その焼もどしに際しては５５０〜６８０℃の温度範
囲で１次焼もどしを行い、次いで３００〜４５０℃の低
温で更に２次焼もどし処理を施す方法をとったので次の
効果を挙げろことができた。
（イ）本発明によれば靭性を低下させることなく降伏強
度を３〜４ ｋｇ １７ｍｍ２高めろことが可能となり
、特に肉厚断面において均一な向上降伏強度が可能とな
ったので、従来の極厚調質鋼の最大問題点が解決できた
。
度を３〜４ ｋｇ １７ｍｍ２高めろことが可能となり
、特に肉厚断面において均一な向上降伏強度が可能とな
ったので、従来の極厚調質鋼の最大問題点が解決できた
。
（ロ）靭性値の特に著しい向上はないものの、低温焼も
どし脆化は全（ないほか、肉厚断面におけろ靭性値の均
質化が可能となった。
どし脆化は全（ないほか、肉厚断面におけろ靭性値の均
質化が可能となった。
第１図は本発明を得る実験におけろ鋼材の焼入ねおよび
１次焼もどし後の２次焼もどし処理温度の鋼材の靭性値
ｖＴｒＳ（℃）および降伏強度Ｙ、Ｓ、（ｋｇ １７ｍ
ｍ２）に及ぼす影響を示す線図、第２図は本発明の実施
例における肉厚断面における板厚表面からの距離による
鋼材の靭性値ｖＴｒｓ（℃ｌおよび降伏強度Ｙ、Ｓ、（
ｋｇ ｆ／＋ｎ＋＋＋２）の従来法による焼入れ焼もど
しのまま（Ａ曲線）と、本発明による２次焼もどし処理
を加えた場合（８曲線）との変化を示す線図である。
１次焼もどし後の２次焼もどし処理温度の鋼材の靭性値
ｖＴｒＳ（℃）および降伏強度Ｙ、Ｓ、（ｋｇ １７ｍ
ｍ２）に及ぼす影響を示す線図、第２図は本発明の実施
例における肉厚断面における板厚表面からの距離による
鋼材の靭性値ｖＴｒｓ（℃ｌおよび降伏強度Ｙ、Ｓ、（
ｋｇ ｆ／＋ｎ＋＋＋２）の従来法による焼入れ焼もど
しのまま（Ａ曲線）と、本発明による２次焼もどし処理
を加えた場合（８曲線）との変化を示す線図である。
Claims (1)
- （１）重量比にてＣ：０．０６〜０１８％ Ｓｉ：０．１０％以下 Ｍｎ：１．００％以下 Ｎｉ：３．００〜１２．００％ Ｃｒ：０．４０〜３．００％ Ｍｏ：０．２０〜２．００％ Ｐ：０．０１０％以下 Ｖ：０．０３〜０．２０％ Ａｌ：０．００５〜０．０４０％ Ｎ：０．００１０〜０．０１５０％ を含有する鋼をＡｃ＿３変態点以上の温度範囲で焼入れ
する工程と、前記焼入れ鋼を５５０〜６８０℃の温度範
囲で１次焼もどし処理した後、３００〜４５０℃の温度
範囲で２次焼もどし処理を施す工程と、を有して成るこ
とを特徴とする極厚調質鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17998785A JPS6240313A (ja) | 1985-08-15 | 1985-08-15 | 極厚調質鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17998785A JPS6240313A (ja) | 1985-08-15 | 1985-08-15 | 極厚調質鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6240313A true JPS6240313A (ja) | 1987-02-21 |
| JPH0535202B2 JPH0535202B2 (ja) | 1993-05-26 |
Family
ID=16075475
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17998785A Granted JPS6240313A (ja) | 1985-08-15 | 1985-08-15 | 極厚調質鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6240313A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2673197A1 (fr) * | 1991-01-31 | 1992-08-28 | Creusot Loire | Procede de fabrication de blocs ou pieces massives en acier et pieces obtenues. |
| JP2016138320A (ja) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | 株式会社日本製鋼所 | ＮｉＣｒＭｏ鋼およびＮｉＣｒＭｏ鋼材の製造方法 |
-
1985
- 1985-08-15 JP JP17998785A patent/JPS6240313A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2673197A1 (fr) * | 1991-01-31 | 1992-08-28 | Creusot Loire | Procede de fabrication de blocs ou pieces massives en acier et pieces obtenues. |
| JP2016138320A (ja) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | 株式会社日本製鋼所 | ＮｉＣｒＭｏ鋼およびＮｉＣｒＭｏ鋼材の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0535202B2 (ja) | 1993-05-26 |
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