JPS6360812B2 - - Google Patents
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- JPS6360812B2 JPS6360812B2 JP57219210A JP21921082A JPS6360812B2 JP S6360812 B2 JPS6360812 B2 JP S6360812B2 JP 57219210 A JP57219210 A JP 57219210A JP 21921082 A JP21921082 A JP 21921082A JP S6360812 B2 JPS6360812 B2 JP S6360812B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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- Thermal Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明はアルミキルド鋼の直接熱間圧延方法に
係り、連続鋳造されたアルミキルド鋼を簡易且つ
能率的に熱間圧延し、冷延焼鈍板におけるエツジ
部の深絞り性を低コスト且つ的確に向上させ、深
絞り用冷延鋼板として好ましい軟質製品を得るこ
とのできる方法を提供しようとするものである。 アルミキルド鋼を用いバツチ焼鈍された冷延鋼
板において優れた深絞り性(γ値)を得ることに
ついては従来から種々検討されているが、この場
合の製造上における要点は、化学成分の中、
sol.Al量を0.030〜0.060wt%、N量を0.0030〜
0.0060wt%とし、熱間圧延でスラブを1200〜
1300℃に4時間程度加熱し、鋳造後スラブ中に析
出したAlNを再溶解した後、仕上温度をスト
リツプのエツジ部までAr3変態点以上として圧延
し、巻取温度を600℃以下としてAlNの析出を
防止し、冷間圧延後バツチ焼鈍時の加熱速度を
最適化することなどである。ところで上記したよ
うな各要点に従つて行うようにした従来法ではそ
れら要点の中、のスラブ加熱に関しては連続鋳
造後室温まで冷却されたスラブを1200〜1300℃に
4時間程度加熱するものであつて、これはスラブ
を一旦室温まで冷却すると、その中心部分では
AlNが大きく成長し、これを完全に再溶解させ
るには高温での加熱が必要なためであり、又大寸
法スラブの中心部分まで高温に昇温させるには長
時間を必要とすることによるものである。然しこ
のように高温且つ長時間の加熱をなすことは加熱
のためのエネルギー費用が莫大となつて製造コス
トを高め、操業能率その他においても好ましくな
い不利がある。 本発明は上記したような従来法によるものの不
利を解消するように検討して創案されたものであ
つて、wt%(以下単に%という)で、C:0.10%
以下、Mn:0.22%未満、P:0.10%以下、sol.
Al:0.010〜0.100%、N:0.0010〜0.0100%を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる
アルミキルド鋼を連続鋳造して鋼片としたのち、
引続きスラブエツジ近傍を1150℃以上で5分間以
上、あるいは1200℃以上で1分間以上加熱し、そ
のまま熱間圧延することを提案するものであつ
て、連続鋳造直後の高温スラブが保有している潜
熱を有効に利用し、連続鋳造に熱間圧延を直結す
るものである。 即ちこのような本発明について更に説明する
と、本発明者等は上記したような従来法によるも
のの不利を避けるため連続鋳造後スラブを冷却す
ることなしにそのまま熱間圧延することについて
仔細に検討したが、連続鋳造されたスラブにおい
てその表層やエツジ部分が鋳造初期の凝固シエル
を形成させるように冷却される結果、それらの部
分においてAlNが析出しており、またこのまま
熱間圧延を行つたとしてもそれらの部分は低温仕
上げとなつて、冷延後バツチ焼鈍しても鋼板材質
が著しく低下することを確認した。蓋しこのこと
に関する1例として低C―Alキルド鋼を1.2mpm
の鋳造速度で連続鋳造した場合における鋳造直後
のAlN析出範囲とAIN析出寸法を測定した結果
は第1図に示す通りであつて、スラブコーナーか
ら45度方向に20√2mmの範囲ではAlNの直径は
0.1μm以下であるが、30√2〜50√2mmの範囲に
おいては0.2〜0.3μmである。また、このとき代
表的なAlN析出形態は第2図に示す通りである
が、50√2mmより内側ではAlNは析出していな
い。然してこのようなスラブを直接熱間圧延した
場合には、エツジから50mmの範囲では熱間圧延で
AlNが析出し、しかも仕上温度も低いこととな
るため、冷延後に入念にバツチ焼鈍を行つても鋼
板の材質は著しく低下することにならざるを得な
い。 そこで本発明では上記したような問題を解決す
るため、連続鋳造後のスラブの表層およびエツジ
部分を短時間加熱してスラブの温度を高め、析出
したAlNを再溶解させると共に、熱間圧延での
仕上温度をAr3変態点以上とするものであつて、
第3図には低C―Alキルド鋼のスラブエツジ付
近に析出したAlNを溶解させるため、スラブを
1100〜1250℃に1分間および5分間加熱した後に
通常の熱間圧延を行ない、さらに冷延して箱焼鈍
した鋼板のエツジ25mmにおける圧延方向のγ値
(γ0)を示すが、この結果よりAlNを完全に溶解
し、冷延焼鈍板の値を通常加熱材と等しくする
ためには1150℃で5分間以上、1200℃で1分間以
上の加熱が必要となる。又この場合の加熱温度に
ついては1100℃以下では5分間以上の加熱によつ
ても析出したAlNを充分に溶解することができ
ず従つてγ0値が適切に向上しないから、1150℃以
上とすることによつて効率的に向上し得ることは
明らかである。なお1200℃で5分間加熱したもの
と1250℃で5分間加熱したものは同等であつて、
このことはそれ以上に高温ないしは長時間の加熱
に対して、その加熱価格に見合う冷延後の深絞り
性向上効果をもたらし得ないことを示している。 本発明における鋼成分限定の理由は次の通りで
ある。C量が0.10%以上、Mn量が0.22%以上、
P量が0.10%以上のものでは冷延焼鈍後の材質で
強度が増加し、延性が劣化するためC,Mn,P
各量を上記量未満に限定しなければ深絞り用冷延
鋼板として好ましい軟質製品を得ることができな
い。例えばレードル成分が、C:0.02〜0.05%,
Si:0.01〜0.02%,P:0.010〜0.017%、S:
0.010〜0.020%,sol.Al:0.035〜0.058%,N:
0.0015〜0.0030%で、Mnを0.11%,0.15%,0.20
%,0.24%および0.31%としたA1キルド鋼を鋳造
速度1.5m/minで鋳造したスラブを鋳造直後に
おいてそのエツジから50mmの範囲にわたつて夫々
1200℃に1分間加熱し、次いで通常の方法で熱間
圧延し、その後75%の冷間圧延を行い、650℃の
箱焼鈍を行つた。これらのもののMn量による引
張強さ(T.S)の変化は次表の如くである。
係り、連続鋳造されたアルミキルド鋼を簡易且つ
能率的に熱間圧延し、冷延焼鈍板におけるエツジ
部の深絞り性を低コスト且つ的確に向上させ、深
絞り用冷延鋼板として好ましい軟質製品を得るこ
とのできる方法を提供しようとするものである。 アルミキルド鋼を用いバツチ焼鈍された冷延鋼
板において優れた深絞り性(γ値)を得ることに
ついては従来から種々検討されているが、この場
合の製造上における要点は、化学成分の中、
sol.Al量を0.030〜0.060wt%、N量を0.0030〜
0.0060wt%とし、熱間圧延でスラブを1200〜
1300℃に4時間程度加熱し、鋳造後スラブ中に析
出したAlNを再溶解した後、仕上温度をスト
リツプのエツジ部までAr3変態点以上として圧延
し、巻取温度を600℃以下としてAlNの析出を
防止し、冷間圧延後バツチ焼鈍時の加熱速度を
最適化することなどである。ところで上記したよ
うな各要点に従つて行うようにした従来法ではそ
れら要点の中、のスラブ加熱に関しては連続鋳
造後室温まで冷却されたスラブを1200〜1300℃に
4時間程度加熱するものであつて、これはスラブ
を一旦室温まで冷却すると、その中心部分では
AlNが大きく成長し、これを完全に再溶解させ
るには高温での加熱が必要なためであり、又大寸
法スラブの中心部分まで高温に昇温させるには長
時間を必要とすることによるものである。然しこ
のように高温且つ長時間の加熱をなすことは加熱
のためのエネルギー費用が莫大となつて製造コス
トを高め、操業能率その他においても好ましくな
い不利がある。 本発明は上記したような従来法によるものの不
利を解消するように検討して創案されたものであ
つて、wt%(以下単に%という)で、C:0.10%
以下、Mn:0.22%未満、P:0.10%以下、sol.
Al:0.010〜0.100%、N:0.0010〜0.0100%を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる
アルミキルド鋼を連続鋳造して鋼片としたのち、
引続きスラブエツジ近傍を1150℃以上で5分間以
上、あるいは1200℃以上で1分間以上加熱し、そ
のまま熱間圧延することを提案するものであつ
て、連続鋳造直後の高温スラブが保有している潜
熱を有効に利用し、連続鋳造に熱間圧延を直結す
るものである。 即ちこのような本発明について更に説明する
と、本発明者等は上記したような従来法によるも
のの不利を避けるため連続鋳造後スラブを冷却す
ることなしにそのまま熱間圧延することについて
仔細に検討したが、連続鋳造されたスラブにおい
てその表層やエツジ部分が鋳造初期の凝固シエル
を形成させるように冷却される結果、それらの部
分においてAlNが析出しており、またこのまま
熱間圧延を行つたとしてもそれらの部分は低温仕
上げとなつて、冷延後バツチ焼鈍しても鋼板材質
が著しく低下することを確認した。蓋しこのこと
に関する1例として低C―Alキルド鋼を1.2mpm
の鋳造速度で連続鋳造した場合における鋳造直後
のAlN析出範囲とAIN析出寸法を測定した結果
は第1図に示す通りであつて、スラブコーナーか
ら45度方向に20√2mmの範囲ではAlNの直径は
0.1μm以下であるが、30√2〜50√2mmの範囲に
おいては0.2〜0.3μmである。また、このとき代
表的なAlN析出形態は第2図に示す通りである
が、50√2mmより内側ではAlNは析出していな
い。然してこのようなスラブを直接熱間圧延した
場合には、エツジから50mmの範囲では熱間圧延で
AlNが析出し、しかも仕上温度も低いこととな
るため、冷延後に入念にバツチ焼鈍を行つても鋼
板の材質は著しく低下することにならざるを得な
い。 そこで本発明では上記したような問題を解決す
るため、連続鋳造後のスラブの表層およびエツジ
部分を短時間加熱してスラブの温度を高め、析出
したAlNを再溶解させると共に、熱間圧延での
仕上温度をAr3変態点以上とするものであつて、
第3図には低C―Alキルド鋼のスラブエツジ付
近に析出したAlNを溶解させるため、スラブを
1100〜1250℃に1分間および5分間加熱した後に
通常の熱間圧延を行ない、さらに冷延して箱焼鈍
した鋼板のエツジ25mmにおける圧延方向のγ値
(γ0)を示すが、この結果よりAlNを完全に溶解
し、冷延焼鈍板の値を通常加熱材と等しくする
ためには1150℃で5分間以上、1200℃で1分間以
上の加熱が必要となる。又この場合の加熱温度に
ついては1100℃以下では5分間以上の加熱によつ
ても析出したAlNを充分に溶解することができ
ず従つてγ0値が適切に向上しないから、1150℃以
上とすることによつて効率的に向上し得ることは
明らかである。なお1200℃で5分間加熱したもの
と1250℃で5分間加熱したものは同等であつて、
このことはそれ以上に高温ないしは長時間の加熱
に対して、その加熱価格に見合う冷延後の深絞り
性向上効果をもたらし得ないことを示している。 本発明における鋼成分限定の理由は次の通りで
ある。C量が0.10%以上、Mn量が0.22%以上、
P量が0.10%以上のものでは冷延焼鈍後の材質で
強度が増加し、延性が劣化するためC,Mn,P
各量を上記量未満に限定しなければ深絞り用冷延
鋼板として好ましい軟質製品を得ることができな
い。例えばレードル成分が、C:0.02〜0.05%,
Si:0.01〜0.02%,P:0.010〜0.017%、S:
0.010〜0.020%,sol.Al:0.035〜0.058%,N:
0.0015〜0.0030%で、Mnを0.11%,0.15%,0.20
%,0.24%および0.31%としたA1キルド鋼を鋳造
速度1.5m/minで鋳造したスラブを鋳造直後に
おいてそのエツジから50mmの範囲にわたつて夫々
1200℃に1分間加熱し、次いで通常の方法で熱間
圧延し、その後75%の冷間圧延を行い、650℃の
箱焼鈍を行つた。これらのもののMn量による引
張強さ(T.S)の変化は次表の如くである。
【表】
即ちMn量が0.20%のものはT.Sが32.5Kg/mm2で
あつて、深絞り用冷延鋼板として好ましい軟質製
品であるが、このMn%が0.24%となると33.4
Kg/mm2と相当に硬化しており、深絞り用冷延鋼板
としてはこのT.Sが33Kg/mm2未満であることが望
ましく、このためにはMn量を0.22%未満とする
必要がある。 また、酸可溶A1の量を0.010%以下か0.100%以
上のときおよびN量を0.0010%以下か0.0100%以
上とするときには冷延焼鈍後の深絞り性が劣化す
るために、sol.Alは0.010〜0.100%、Nは0.0010〜
0.0100%とした。 本発明によるものの実施例について説明すると
以下の通りである。 実施例 1 レードル成分が、C:0.05%,Si:0.01%,
Mn:0.20%,P:0.015%,S:0.020%,sol.
Al:0.050%、N:0.0050%のアルミキルド鋼を
鋳造速度1.2m/minで鋳造したスラブをその鋳
造直後に該スラブのエツジから50mmの範囲を1100
〜1250℃の範囲に1分間加熱した後通常の方法で
熱間圧延し、仕上温度を870℃巻取温度を560℃と
した。その後75%の冷間圧延を行い、650℃の箱
焼鈍をなし、この箱焼鈍後の板幅方向における
夫々の位置でのγ0値を測定した結果について、
1100℃、1150℃、1200℃の各加熱温度のものを代
表的に示すと第4図の通りである。即ち1150℃以
下で加熱した場合にはエツジ附近のγ0値がセンタ
ー部分より相当に低下するが、1200℃加熱の場合
にはこの1分間加熱でもエツジ付近のγ0値がセン
ター部のそれに近づき、幅方向の材質が均一とな
つていた。 実施例 2 レードル成分が、C:0.02%、Si:0.01%、
Mn:0.15%、P:0.010%、S:0.010%、sol.
Al:0.040%、N:0.0030%のアルミキルド鋼を
鋳造速度1.5m/minで鋳造したスラブを鋳造直
後においてそのエツジから50mmの範囲にわたつ
て、夫々1100〜1250℃に1分間加熱し、次いで通
常の方法で熱間圧延し、その後75%の冷間圧延を
行い、650℃の箱焼鈍を行つた。焼鈍板の幅方向
におけるγ0値変化を代表的に1100℃、1150℃およ
び1200℃のものについて示すと第5図の通りであ
り、スラブエツジ部を1150℃以上に加熱すること
によつてエツジ附近のγ0値をセンター附近のそれ
に近づかしめ板幅方向における材質が均一化され
ている。 以上説明したような本発明によるときは、冷延
向けのアルミキルド鋼を連続鋳造後直接熱間圧延
して好ましい製品を得しめるものであり、即ち鋳
造後スラブエツジおよび表層附近に析出した
AlNをエツジ近傍における加熱で有効に溶解さ
せ、これをAr3変態点以上で熱間圧延完了させる
ことによつて好ましい深絞り性向上を図ることが
でき、又この種深絞り用冷延鋼板として好ましい
軟質製品を提供し、しかもその加熱は部分的で又
比較的短時間であることから熱エネルギー的に頗
る有利であると共に能率的である等の作用効果を
有しており、工業的にその効果の大きい発明であ
る。
あつて、深絞り用冷延鋼板として好ましい軟質製
品であるが、このMn%が0.24%となると33.4
Kg/mm2と相当に硬化しており、深絞り用冷延鋼板
としてはこのT.Sが33Kg/mm2未満であることが望
ましく、このためにはMn量を0.22%未満とする
必要がある。 また、酸可溶A1の量を0.010%以下か0.100%以
上のときおよびN量を0.0010%以下か0.0100%以
上とするときには冷延焼鈍後の深絞り性が劣化す
るために、sol.Alは0.010〜0.100%、Nは0.0010〜
0.0100%とした。 本発明によるものの実施例について説明すると
以下の通りである。 実施例 1 レードル成分が、C:0.05%,Si:0.01%,
Mn:0.20%,P:0.015%,S:0.020%,sol.
Al:0.050%、N:0.0050%のアルミキルド鋼を
鋳造速度1.2m/minで鋳造したスラブをその鋳
造直後に該スラブのエツジから50mmの範囲を1100
〜1250℃の範囲に1分間加熱した後通常の方法で
熱間圧延し、仕上温度を870℃巻取温度を560℃と
した。その後75%の冷間圧延を行い、650℃の箱
焼鈍をなし、この箱焼鈍後の板幅方向における
夫々の位置でのγ0値を測定した結果について、
1100℃、1150℃、1200℃の各加熱温度のものを代
表的に示すと第4図の通りである。即ち1150℃以
下で加熱した場合にはエツジ附近のγ0値がセンタ
ー部分より相当に低下するが、1200℃加熱の場合
にはこの1分間加熱でもエツジ付近のγ0値がセン
ター部のそれに近づき、幅方向の材質が均一とな
つていた。 実施例 2 レードル成分が、C:0.02%、Si:0.01%、
Mn:0.15%、P:0.010%、S:0.010%、sol.
Al:0.040%、N:0.0030%のアルミキルド鋼を
鋳造速度1.5m/minで鋳造したスラブを鋳造直
後においてそのエツジから50mmの範囲にわたつ
て、夫々1100〜1250℃に1分間加熱し、次いで通
常の方法で熱間圧延し、その後75%の冷間圧延を
行い、650℃の箱焼鈍を行つた。焼鈍板の幅方向
におけるγ0値変化を代表的に1100℃、1150℃およ
び1200℃のものについて示すと第5図の通りであ
り、スラブエツジ部を1150℃以上に加熱すること
によつてエツジ附近のγ0値をセンター附近のそれ
に近づかしめ板幅方向における材質が均一化され
ている。 以上説明したような本発明によるときは、冷延
向けのアルミキルド鋼を連続鋳造後直接熱間圧延
して好ましい製品を得しめるものであり、即ち鋳
造後スラブエツジおよび表層附近に析出した
AlNをエツジ近傍における加熱で有効に溶解さ
せ、これをAr3変態点以上で熱間圧延完了させる
ことによつて好ましい深絞り性向上を図ることが
でき、又この種深絞り用冷延鋼板として好ましい
軟質製品を提供し、しかもその加熱は部分的で又
比較的短時間であることから熱エネルギー的に頗
る有利であると共に能率的である等の作用効果を
有しており、工業的にその効果の大きい発明であ
る。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ
て、第1図は連続直後スラブ断面におけるAlN
析出状況を示した説明図、第2図はそのエツジか
ら40mm、厚さ40mmの位置におけるスラブ中AlN
析出形態を示した倍率10000倍の顕微鏡写真、第
3図はスラブエツジ部の加熱温度如何による冷圧
焼鈍板に関するγ0値変化状態を示した図表、第4
図は低Cアルミキルド鋼焼鈍板の幅方向γ0値変化
を示した図表、第5図は0.02%Cアルミキルド鋼
焼鈍板についての幅方向γ0値変化を示した図表で
ある。
て、第1図は連続直後スラブ断面におけるAlN
析出状況を示した説明図、第2図はそのエツジか
ら40mm、厚さ40mmの位置におけるスラブ中AlN
析出形態を示した倍率10000倍の顕微鏡写真、第
3図はスラブエツジ部の加熱温度如何による冷圧
焼鈍板に関するγ0値変化状態を示した図表、第4
図は低Cアルミキルド鋼焼鈍板の幅方向γ0値変化
を示した図表、第5図は0.02%Cアルミキルド鋼
焼鈍板についての幅方向γ0値変化を示した図表で
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1C:0.10wt%以下、Mn:0.22wt%未満、 sol.Al:0.010〜0.100wt%、 P:0.10wt%以下、 N:0.0010〜0.0100wt% を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物から
なるアルミキルド鋼を連続鋳造し鋼片としたの
ち、引続きスラブエツジ近傍にわたつて1150℃以
上で5分間以上、あるいは1200℃以上で1分間以
上加熱し、そのまま熱間圧延することを特徴とす
るアルミキルド鋼の直接熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21921082A JPS59110722A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | アルミキルド鋼の直接熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21921082A JPS59110722A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | アルミキルド鋼の直接熱間圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59110722A JPS59110722A (ja) | 1984-06-26 |
JPS6360812B2 true JPS6360812B2 (ja) | 1988-11-25 |
Family
ID=16731927
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21921082A Granted JPS59110722A (ja) | 1982-12-16 | 1982-12-16 | アルミキルド鋼の直接熱間圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59110722A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4473411A (en) * | 1983-07-20 | 1984-09-25 | Armco Inc. | Process of making aluminum killed low manganese deep drawing steel |
JPS61288019A (ja) * | 1985-06-14 | 1986-12-18 | Kobe Steel Ltd | 伸線性の優れた冷間圧延鋼板の製造方法 |
JPS6318023A (ja) * | 1986-07-10 | 1988-01-25 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58100629A (ja) * | 1981-12-11 | 1983-06-15 | Nippon Steel Corp | 加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方法 |
-
1982
- 1982-12-16 JP JP21921082A patent/JPS59110722A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58100629A (ja) * | 1981-12-11 | 1983-06-15 | Nippon Steel Corp | 加工用連続鋳造冷延鋼板の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59110722A (ja) | 1984-06-26 |
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