JPS60190521A - 無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS60190521A JPS60190521A JP59043004A JP4300484A JPS60190521A JP S60190521 A JPS60190521 A JP S60190521A JP 59043004 A JP59043004 A JP 59043004A JP 4300484 A JP4300484 A JP 4300484A JP S60190521 A JPS60190521 A JP S60190521A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の分野）
本発明は、無方向性電磁鋼板の製造方法、特に、家庭用
または小型の汎用モータなどに利用されるある程度の鉄
損の上昇を許容した安価なしかも電磁性能にすぐれた無
方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
または小型の汎用モータなどに利用されるある程度の鉄
損の上昇を許容した安価なしかも電磁性能にすぐれた無
方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
（従来技術）
電磁鋼板は電気機器の鉄心材料として広く応用されてい
るが、鉄結晶の結晶方位が不特定方向（ランダム）に配
列された無方向性電磁鋼板にあっては、特に低級材の場
合、経済性と電磁性能が要求されるためそれらのかねあ
いが重要とされる。しかも、近年に至り家庭電気機器を
中心に汎用小型モータが多量に使用されるようになり、
安価な無方向性電磁鋼板が強く要望されるようになった
。特に、家庭用の場合、稼働時間が短く、負荷も小さい
ことから、より安価な材料がめられている。
るが、鉄結晶の結晶方位が不特定方向（ランダム）に配
列された無方向性電磁鋼板にあっては、特に低級材の場
合、経済性と電磁性能が要求されるためそれらのかねあ
いが重要とされる。しかも、近年に至り家庭電気機器を
中心に汎用小型モータが多量に使用されるようになり、
安価な無方向性電磁鋼板が強く要望されるようになった
。特に、家庭用の場合、稼働時間が短く、負荷も小さい
ことから、より安価な材料がめられている。
ところで、従来は電磁鋼板はＡＱＮの析出の制御と圧延
技術との組合せにより所要特性を１７でいた。例えば、
鋼組成の面からはＡＱは冷間圧延後、再結晶前に微細Ａ
ＱＮとなって析出し、再結晶温度の上昇またはその後の
結晶粒成長を抑制するため、かかるＡＱの悪影響を除去
するために、例えば、ｓｏｌ、ＡＱのないＳｉキルド鋼
を使用するか、あるいはへＱキルド鋼の場合てあっても
ＡＱ添加量をｏ、ｉｏｏ％以上と極度に多くして、しか
も大型のＡＱＮを形成させてその悪影響を除いていた。
技術との組合せにより所要特性を１７でいた。例えば、
鋼組成の面からはＡＱは冷間圧延後、再結晶前に微細Ａ
ＱＮとなって析出し、再結晶温度の上昇またはその後の
結晶粒成長を抑制するため、かかるＡＱの悪影響を除去
するために、例えば、ｓｏｌ、ＡＱのないＳｉキルド鋼
を使用するか、あるいはへＱキルド鋼の場合てあっても
ＡＱ添加量をｏ、ｉｏｏ％以上と極度に多くして、しか
も大型のＡＱＮを形成させてその悪影響を除いていた。
一方、固溶Ｃは電磁性能を劣化させるから、ｃＨも０．
０１０％以下に抑えるのが一般的であった。
０１０％以下に抑えるのが一般的であった。
しかしながら、以上からも分かるように、かかる従来技
術はいずれも費用のかかる処理工程を必要とするもので
あって、鰭痕１ストの上昇は免れず、前述のような今日
的要望を満足させることはない。
術はいずれも費用のかかる処理工程を必要とするもので
あって、鰭痕１ストの上昇は免れず、前述のような今日
的要望を満足させることはない。
例えば、特開昭５８−１７１５２７号には、やはり低級
電磁鋼板の製造方法として、Ｃ： ０．００５〜０．０
４０、Ｍｎ： ０．１５〜０．０４０板ｏｌ、ＡＱ：
０．００２〜０．０４０％、さらに必要によりＮ ：
８０ｐｐｍ以下に制限した鋼を仕上げ温度６４０〜８６
０℃、巻取温度６００〜７６０℃で連続熱間圧延するこ
とが開示されている。この場合の目的とする磁気特性は
、鉄損（Ｗ１５１５０）が９〜１８（ｗ／ｋｇ）、磁束
密度（Ｂ ５０）が１．５０〜１．８０ （Ｔ）である
。確かにここに提案された方法は安価な低級材を提供す
るには好ましいが、磁気特性があまりにも低下し過ぎで
あって、必ずしも満足のいくものではなかった。しかも
、実際にユーザーで使用される時点までに電磁特性の時
効をきたし一層の電磁性能劣化一方、ＡＱを積極的に添
加する同系統の鋼種には、例えば特開昭５４−１４３７
１９号に記載されている方法のように、Ｃ： ０．０３
％以下、Ｎ ： ２０〜６０ｐｐｍ 、 ｓｏｌ、ＡＱ
： ０．００５〜０．０２５％の鋼組成を有するものを
、熱間圧延後６００°Ｃ以上の巻取温度で巻取り放冷し
、むしろ積極的に微細なＡＱＮを析出した後、再結晶温
度以」二、３００℃以下の温度での中間焼鈍を含む２回
の冷間圧延を行う方法がすでに提案されている。しかし
、この方法は原理的にも微細なＡＱＮをむしろ積極的に
析出させるごとにより電磁特性の向上をはかっているの
であって、しかもかなり処理操作が複雑で、したがって
、得られた電磁鋼板も高価なものとなってしまう。
電磁鋼板の製造方法として、Ｃ： ０．００５〜０．０
４０、Ｍｎ： ０．１５〜０．０４０板ｏｌ、ＡＱ：
０．００２〜０．０４０％、さらに必要によりＮ ：
８０ｐｐｍ以下に制限した鋼を仕上げ温度６４０〜８６
０℃、巻取温度６００〜７６０℃で連続熱間圧延するこ
とが開示されている。この場合の目的とする磁気特性は
、鉄損（Ｗ１５１５０）が９〜１８（ｗ／ｋｇ）、磁束
密度（Ｂ ５０）が１．５０〜１．８０ （Ｔ）である
。確かにここに提案された方法は安価な低級材を提供す
るには好ましいが、磁気特性があまりにも低下し過ぎで
あって、必ずしも満足のいくものではなかった。しかも
、実際にユーザーで使用される時点までに電磁特性の時
効をきたし一層の電磁性能劣化一方、ＡＱを積極的に添
加する同系統の鋼種には、例えば特開昭５４−１４３７
１９号に記載されている方法のように、Ｃ： ０．０３
％以下、Ｎ ： ２０〜６０ｐｐｍ 、 ｓｏｌ、ＡＱ
： ０．００５〜０．０２５％の鋼組成を有するものを
、熱間圧延後６００°Ｃ以上の巻取温度で巻取り放冷し
、むしろ積極的に微細なＡＱＮを析出した後、再結晶温
度以」二、３００℃以下の温度での中間焼鈍を含む２回
の冷間圧延を行う方法がすでに提案されている。しかし
、この方法は原理的にも微細なＡＱＮをむしろ積極的に
析出させるごとにより電磁特性の向上をはかっているの
であって、しかもかなり処理操作が複雑で、したがって
、得られた電磁鋼板も高価なものとなってしまう。
（発明の目的）
本発明の目的は、安価な無方向性電磁鋼板の製造方法を
提供することである。
提供することである。
さらに、本発明の目的は、安価であるばかりでなく電磁
特性もかなり改善された無方向性電磁鋼板の製造方法を
提供することである。
特性もかなり改善された無方向性電磁鋼板の製造方法を
提供することである。
（発明の要約）
本発明者らは、上述の目的達成の手段について種々検Ｇ
・ｊをしたところ、まず、Ｓｉを０．０５％以下とする
ことにより酸化物系介在物の存在による再結晶の遅れあ
るいは表面酸化を防止し、同時にコスト低下をはかるこ
とが可１ｊヒになることに着目し、その場合の鋼組成と
製造条件との組合せについて実験を重ねたところ、ＡＱ
を低減した組成の場合、熱間圧延に先立つスラブ加熱温
度が磁気特性に大きく影響し、かかるスラブ加熱温度の
制御と鋼組成さらには熱間圧延条件および、焼鈍処理工
程における再結晶に引き続く過時効処理との組合せによ
る相乗効果により例えば鉄１１が従来の約１／２になる
などすぐれた改善が達成されることを見い出して、本発
明を完成したのである。
・ｊをしたところ、まず、Ｓｉを０．０５％以下とする
ことにより酸化物系介在物の存在による再結晶の遅れあ
るいは表面酸化を防止し、同時にコスト低下をはかるこ
とが可１ｊヒになることに着目し、その場合の鋼組成と
製造条件との組合せについて実験を重ねたところ、ＡＱ
を低減した組成の場合、熱間圧延に先立つスラブ加熱温
度が磁気特性に大きく影響し、かかるスラブ加熱温度の
制御と鋼組成さらには熱間圧延条件および、焼鈍処理工
程における再結晶に引き続く過時効処理との組合せによ
る相乗効果により例えば鉄１１が従来の約１／２になる
などすぐれた改善が達成されることを見い出して、本発
明を完成したのである。
ここに、本発明は、重量％で、
Ｃ： ０．０１５〜（１（ｏｏｏ％、Ｓｔ ： ０．０
５％以下、Ｍｎ：０．ＩＯ〜０．．１０％、 Ｐ ：
０．００５〜０．１５０％、Ｓ：０．０１５％以下、
Ｎ ： ０．００４０％以下、八Ｑ ： ０．００５
〜０．０４０ ％、ＡＱ／Ｎ：３以上、 残部Ｆｅおよび何階不純物 から成る鋼組成のスラブを、直送圧延にあっては少なく
とも９００°Ｃ以下にまで平均８０℃／分以下で徐冷し
た後、また、冷片または７００’Ｃ以下の熱片を再加熱
するにあたっては、１１５０℃以下に加熱後、Ａｒ３変
態点以下の仕上げ温度で熱間圧延し、次いで再結晶温度
以上で巻取り、その後、冷間圧延し、連続的に再結晶焼
鈍を行ったのち、引き続き過時効処理を３５０〜５００
℃で２〜１０分間行うことを特徴とする無方向性電磁鋼
板の製造方法である。
５％以下、Ｍｎ：０．ＩＯ〜０．．１０％、 Ｐ ：
０．００５〜０．１５０％、Ｓ：０．０１５％以下、
Ｎ ： ０．００４０％以下、八Ｑ ： ０．００５
〜０．０４０ ％、ＡＱ／Ｎ：３以上、 残部Ｆｅおよび何階不純物 から成る鋼組成のスラブを、直送圧延にあっては少なく
とも９００°Ｃ以下にまで平均８０℃／分以下で徐冷し
た後、また、冷片または７００’Ｃ以下の熱片を再加熱
するにあたっては、１１５０℃以下に加熱後、Ａｒ３変
態点以下の仕上げ温度で熱間圧延し、次いで再結晶温度
以上で巻取り、その後、冷間圧延し、連続的に再結晶焼
鈍を行ったのち、引き続き過時効処理を３５０〜５００
℃で２〜１０分間行うことを特徴とする無方向性電磁鋼
板の製造方法である。
ずなわぢ、ＡＱＮはスラブ加熱時に再固溶し、熱間圧延
後の巻取時あるいは冷間圧延後の焼鈍初期に析出するが
、本発明にあってはかかる微細へＱＮやＭｎＳの析出は
可及的に抑制する必要があるため、スラブ加熱時にあっ
ては、次の処置を行う。
後の巻取時あるいは冷間圧延後の焼鈍初期に析出するが
、本発明にあってはかかる微細へＱＮやＭｎＳの析出は
可及的に抑制する必要があるため、スラブ加熱時にあっ
ては、次の処置を行う。
■分塊あるいは連続鋳造工程からのスラブを直接または
復熱炉を経由して熱間圧延する直送圧延においては、少
なくとも９００℃まで、平均８０℃／分ツ下で徐冷し、
Ａ（７Ｎ 、 ＭｎＳなどの析出を促す。その後、熱間
圧延を行い、再結晶温度以上の高温巻取を行うが、これ
らの相乗効果により固溶ＡＱ、Ｎ、Ｓは大型のＡＱＮ
、 ＭｎＳとして析出することにより、電磁性能（鉄損
、磁束密度）の向上が得られるものである。
復熱炉を経由して熱間圧延する直送圧延においては、少
なくとも９００℃まで、平均８０℃／分ツ下で徐冷し、
Ａ（７Ｎ 、 ＭｎＳなどの析出を促す。その後、熱間
圧延を行い、再結晶温度以上の高温巻取を行うが、これ
らの相乗効果により固溶ＡＱ、Ｎ、Ｓは大型のＡＱＮ
、 ＭｎＳとして析出することにより、電磁性能（鉄損
、磁束密度）の向上が得られるものである。
■一方冷片または７００℃以下の熱片スラブを用いると
きば、所定の熱延仕上温度を得るためにスラブの再加熱
を行うが、このときの温度は最高温度を１１５０℃とし
、ＡＱＮ 、 ＭｎＳなどの析出物の再固溶を極力抑制
する。
きば、所定の熱延仕上温度を得るためにスラブの再加熱
を行うが、このときの温度は最高温度を１１５０℃とし
、ＡＱＮ 、 ＭｎＳなどの析出物の再固溶を極力抑制
する。
これらの処置により、電磁性能（鉄損、磁束密度）の向
上および電磁鋼板製造時の熱エネルギーの低下を図るこ
とができる。
上および電磁鋼板製造時の熱エネルギーの低下を図るこ
とができる。
さらに、本発明にあっては、鋼組成に関しては、ＡＱ
： ０．００５〜０．０４０％と少量添加し、脱酸によ
り介在物を除去するのである。一方、ＡＱ添加によるへ
ＱＮ析出はＮ ：ｏ、ｏｏ４ｏ％以下に制限するととも
に、ΔＱ／Ｎの比を３以上とすることによって、且つ前
述のスラブ熱履歴と高温巻取を行うことにより、少量析
出するＡＱＮ 、、ＭｎＳを大型にすることで、その悪
影響を除去している。さらに、Ｈ結晶粒を、電磁性能に
好ましい面方位に制御するために、熱間圧延仕上げ温度
をＡｒ３点以下のフェライト十オーステナイト域または
フェライト域とする。かかる低温仕上げと再結晶温度以
上での巻取により（２００）面が優先的に発生し、これ
により冷間圧延後の再結晶集合組織も（２００）面の密
度が増し、磁束密度の向上および鉄損の低下を図ること
ができる。なお、高温巻取は、ＡＱＮ、、 ＭｎＳおよ
び炭化物などの析出物を大型にし、焼鈍時粒成長を良く
する。また、再結晶焼鈍後引き続き過時効処理を行うが
、炭化物の大型化との相乗的作用効果により、固？′８
Ｃの減少を図り、得られた無方向性電磁鋼板の電磁性能
が、時効劣化することを、最低域に抑制することができ
るのである。
： ０．００５〜０．０４０％と少量添加し、脱酸によ
り介在物を除去するのである。一方、ＡＱ添加によるへ
ＱＮ析出はＮ ：ｏ、ｏｏ４ｏ％以下に制限するととも
に、ΔＱ／Ｎの比を３以上とすることによって、且つ前
述のスラブ熱履歴と高温巻取を行うことにより、少量析
出するＡＱＮ 、、ＭｎＳを大型にすることで、その悪
影響を除去している。さらに、Ｈ結晶粒を、電磁性能に
好ましい面方位に制御するために、熱間圧延仕上げ温度
をＡｒ３点以下のフェライト十オーステナイト域または
フェライト域とする。かかる低温仕上げと再結晶温度以
上での巻取により（２００）面が優先的に発生し、これ
により冷間圧延後の再結晶集合組織も（２００）面の密
度が増し、磁束密度の向上および鉄損の低下を図ること
ができる。なお、高温巻取は、ＡＱＮ、、 ＭｎＳおよ
び炭化物などの析出物を大型にし、焼鈍時粒成長を良く
する。また、再結晶焼鈍後引き続き過時効処理を行うが
、炭化物の大型化との相乗的作用効果により、固？′８
Ｃの減少を図り、得られた無方向性電磁鋼板の電磁性能
が、時効劣化することを、最低域に抑制することができ
るのである。
かくして、本発明によれば、スラブ加熱温度、鋼組成さ
らには熱間圧延条件および連続焼鈍後の過時効処理の組
合せによる相乗効果により粒成長性の向上、磁区壁の移
動容易化が図られ、電磁性能が飛躍的に改善されるので
ある。
らには熱間圧延条件および連続焼鈍後の過時効処理の組
合せによる相乗効果により粒成長性の向上、磁区壁の移
動容易化が図られ、電磁性能が飛躍的に改善されるので
ある。
（発明の態様）
次に、本発明において、鋼組成およびその製造条件を上
述のように限定した理由について説明する。
述のように限定した理由について説明する。
炭素（Ｃ）：
Ｃはその含有量が増加すると鉄損が増加するため、得ら
れた電磁鋼板が実用に供し得る上限として、本発明にあ
ってはＣを０．０８％以下に制限する。一方、Ｃ含有量
が０．０１５％未満になると、磁気時効が大きくなるた
め、下限は０．０１５％とする。
れた電磁鋼板が実用に供し得る上限として、本発明にあ
ってはＣを０．０８％以下に制限する。一方、Ｃ含有量
が０．０１５％未満になると、磁気時効が大きくなるた
め、下限は０．０１５％とする。
ケイ素（Ｓｔ） ：
Ｓｔは０．０５％を越えて含有されると、スラブ加熱時
あるいは圧延時にゲイ素スケールが発生し、表面性状の
劣化をもたらすばかりでなく、場合によ゛っては板厚精
度が著しく低下してしまう。したがって、本発明にあっ
ては、その上限を０．０５％とする。
あるいは圧延時にゲイ素スケールが発生し、表面性状の
劣化をもたらすばかりでなく、場合によ゛っては板厚精
度が著しく低下してしまう。したがって、本発明にあっ
ては、その上限を０．０５％とする。
マンガン（Ｍｎ） ：
Ｍｎは一種の脱酸剤として添加し、溶製時の出鋼歩留の
低下防止を図るとともにＦｅＳによる赤熱脆性の防止を
図るために、さらに熱間圧延前のスラブ温度で固溶する
Ｓを減じ結果的に熱間圧延後析出する微細ＭｎＳを抑制
するため、０．１０％以上の添加を要する。
低下防止を図るとともにＦｅＳによる赤熱脆性の防止を
図るために、さらに熱間圧延前のスラブ温度で固溶する
Ｓを減じ結果的に熱間圧延後析出する微細ＭｎＳを抑制
するため、０．１０％以上の添加を要する。
一方、０．４０％を越えると細粒による電磁性能劣化が
顕著になるため、上限は０．４０％とする。
顕著になるため、上限は０．４０％とする。
リン（Ｐ）：
Ｐ含有量は少なければ少ない程よいが、しかし、需要家
における打抜き性を確保するためには、ある程度の硬さ
が要求されるため、その硬さ調整用にある程度の電磁性
能劣化を犠牲としてＰを添加することができる。但し、
Ｐが０．１５％を越えると鉄ｍレベルが著しく劣化する
ので０．１５％を上限とした。また、Ｐは溶製時に不可
避的に入ってきてしまい、これを除去するのは困難なた
め下限を０．００５％とする。
における打抜き性を確保するためには、ある程度の硬さ
が要求されるため、その硬さ調整用にある程度の電磁性
能劣化を犠牲としてＰを添加することができる。但し、
Ｐが０．１５％を越えると鉄ｍレベルが著しく劣化する
ので０．１５％を上限とした。また、Ｐは溶製時に不可
避的に入ってきてしまい、これを除去するのは困難なた
め下限を０．００５％とする。
硫黄（Ｓ）：
ＳはＭｎＳ 、 ＦｃＳの析出を防止するため０．０１
５％以下に制限する。
５％以下に制限する。
アルミニウム（ＡＱ） ：
ＡＱは脱酸剤として添加するため０．００５％以上′の
添加を必要とする。一方、０．０４０％を越えるとＡＱ
Ｎの析出が増加して結晶粒の成長を抑制するため、本発
明にあっては、その上限を０．０４０％に制限する。
添加を必要とする。一方、０．０４０％を越えるとＡＱ
Ｎの析出が増加して結晶粒の成長を抑制するため、本発
明にあっては、その上限を０．０４０％に制限する。
窒素（Ｎ）；
Ｎは０．００４０％を越えて存在するとＡＱＮの析出量
が増加するため、０．００４０％以下に制限する。また
、固溶Ｎの存在を可及的に少なくするためにＡＱ／Ｈの
比を３以上とする。
が増加するため、０．００４０％以下に制限する。また
、固溶Ｎの存在を可及的に少なくするためにＡＱ／Ｈの
比を３以上とする。
次に、本発明におりる各処理条件についてさらに具体的
に説明する。
に説明する。
本発明にあっては、１１５０°Ｃを越えた温度にまで再
加熱することなくスラブを熱間圧延するが、かかるスラ
ブは分塊あるいは連続鋳造工程のいずれの方法で得られ
たものであってもよい。成分調整には溶製時に真空脱ガ
ス法などを併用してもよい。
加熱することなくスラブを熱間圧延するが、かかるスラ
ブは分塊あるいは連続鋳造工程のいずれの方法で得られ
たものであってもよい。成分調整には溶製時に真空脱ガ
ス法などを併用してもよい。
スラブの熱間圧延に当たっては、例えばＣＣスラブをそ
のまま熱間装入することも、直接連続的に熱間圧延工程
に送ってもよく、あるいは復熱炉を経由して送ってもよ
い。これらの場合にはいずれも９００℃以下まで８０°
Ｃ／ｍｉｎ以下の冷却速度でスラブを徐冷することによ
りＡＩＮの析出を図る。一旦冷却したものを再加熱する
場合には、１１５０℃を越えないよう後に続く熱間圧延
に必要な温度に見合うよう８８０〜１１５０’ｃに均熱
保１ろする。このようにしてスラブの加熱段階で析出し
たＡＱＮおよびＭｎＳの溶体化を極力防止するためであ
る。
のまま熱間装入することも、直接連続的に熱間圧延工程
に送ってもよく、あるいは復熱炉を経由して送ってもよ
い。これらの場合にはいずれも９００℃以下まで８０°
Ｃ／ｍｉｎ以下の冷却速度でスラブを徐冷することによ
りＡＩＮの析出を図る。一旦冷却したものを再加熱する
場合には、１１５０℃を越えないよう後に続く熱間圧延
に必要な温度に見合うよう８８０〜１１５０’ｃに均熱
保１ろする。このようにしてスラブの加熱段階で析出し
たＡＱＮおよびＭｎＳの溶体化を極力防止するためであ
る。
次いで、熱間圧延は仕上げ温度がＡｒ３変態点以下、一
般的には０％に応じて８８０〜７４０℃の範囲の温度で
行う。通常、熱闘圧延ばＡｒ３変態点を越えた温度で行
うが、本発明によればＡｒ３変態点以下で圧延すること
により、再結晶温度以上の温度での巻取との組合せで１
１１大粒、粗大析出物（へＱＮ８ＭｎＳ＋セメンタイト
）を生成させるためである。なお、再結晶温度以上の温
度とは一般的には５４０℃以上である。
般的には０％に応じて８８０〜７４０℃の範囲の温度で
行う。通常、熱闘圧延ばＡｒ３変態点を越えた温度で行
うが、本発明によればＡｒ３変態点以下で圧延すること
により、再結晶温度以上の温度での巻取との組合せで１
１１大粒、粗大析出物（へＱＮ８ＭｎＳ＋セメンタイト
）を生成させるためである。なお、再結晶温度以上の温
度とは一般的には５４０℃以上である。
かくして熱間圧延により得られた鋼板は冷間圧延により
所定１法に加工されるが、その場合、板厚精度および平
均度を向上させるには、冷間圧延率を圧下量で４０％以
」−とするのが好ましい。
所定１法に加工されるが、その場合、板厚精度および平
均度を向上させるには、冷間圧延率を圧下量で４０％以
」−とするのが好ましい。
１ｆｆｌ當冷間圧延に続いて焼鈍を行うが、半加工品（
セミプロセス月）として利用する場合にはこの焼鈍工程
は必ずしも必要ではない。焼鈍をおこなう場合には連続
焼鈍を行うのが好ましく、一般には再結晶温度以上、９
００℃以下の温度で行い、再結晶を促進し、冷却後、３
５０〜５００℃で２〜１０分間以分間ニー１−５効処理
を行う。かかる再結晶焼鈍により再結晶粒は容易に粗大
化し、良好な電磁性能を１！７るごとができる。再結晶
温度は高温度である程、得られる電磁性能は向上するが
、９００℃以上は、設備建設」二きわめて費用増大をき
たす。なお、焼鈍中に固／８Ｃが増加するため、これが
原因となって焼鈍後に電磁特性の時効劣化をきたす傾向
にある。このため優れたＩＳＪＳ仕材が得られても実際
にユーザーで使用される時点では、性能が劣化している
危険性が大きい。
セミプロセス月）として利用する場合にはこの焼鈍工程
は必ずしも必要ではない。焼鈍をおこなう場合には連続
焼鈍を行うのが好ましく、一般には再結晶温度以上、９
００℃以下の温度で行い、再結晶を促進し、冷却後、３
５０〜５００℃で２〜１０分間以分間ニー１−５効処理
を行う。かかる再結晶焼鈍により再結晶粒は容易に粗大
化し、良好な電磁性能を１！７るごとができる。再結晶
温度は高温度である程、得られる電磁性能は向上するが
、９００℃以上は、設備建設」二きわめて費用増大をき
たす。なお、焼鈍中に固／８Ｃが増加するため、これが
原因となって焼鈍後に電磁特性の時効劣化をきたす傾向
にある。このため優れたＩＳＪＳ仕材が得られても実際
にユーザーで使用される時点では、性能が劣化している
危険性が大きい。
これを抑止するため、再結晶焼鈍に引き続き過時効処理
を、３５０〜５００℃の間２〜１０分間、好ましくは４
００〜ｂ 時効劣化が最低となり、これより高・低温ではいずれも
固溶Ｃが増加する。また時間は、２分以下では固溶Ｃの
減少が不十分であり、１０分以上では効果が飽和してし
まう。
を、３５０〜５００℃の間２〜１０分間、好ましくは４
００〜ｂ 時効劣化が最低となり、これより高・低温ではいずれも
固溶Ｃが増加する。また時間は、２分以下では固溶Ｃの
減少が不十分であり、１０分以上では効果が飽和してし
まう。
実施玉
第１表に示す鋼組成の供試鋼を第２表に示す条件下で加
工して無方向性電磁鋼板を製造した。得られた無方向性
電（ａ ｉＭ ｔｉの各磁気特性を同じく第２表にまと
めて示す。
工して無方向性電磁鋼板を製造した。得られた無方向性
電（ａ ｉＭ ｔｉの各磁気特性を同じく第２表にまと
めて示す。
第２表に示す結果からも明らかなように、本発明による
方法により得られた電磁Ｂｌ板の特性は例えばスラブ加
熱温度制御を行わなかった従来例と比較して１ｈ段にず
ぐれゾこものであることが明らかである。
方法により得られた電磁Ｂｌ板の特性は例えばスラブ加
熱温度制御を行わなかった従来例と比較して１ｈ段にず
ぐれゾこものであることが明らかである。
これはスラブ加４！５温度制御と鋼組成さらには熱間圧
延条件との組合−仕による相乗的効果と考えられるもの
である。
延条件との組合−仕による相乗的効果と考えられるもの
である。
次に、鋼番号２の組成を基本組成としてＣ含有量を種々
変えて同様にして製造した供試鋼に連続焼鈍をした後、
２００°Ｃで１００時間時効処理したときの鉄損の劣化
を測定した。得られた結果をＣ含有量についてグラフに
まとめて第１図に示す。Ｃ； ０．０１５％以上で４．
０〜３．０の鉄損の劣化がみられることが分かる。しか
し、これに対し、本発明にしたがって、連続焼鈍後４３
０°Ｃで４分間の適時すＪ処理を行ったものの鉄損の劣
化は、同じく第１図にグラフでまとめて示すように、は
とんどみられなかった。
変えて同様にして製造した供試鋼に連続焼鈍をした後、
２００°Ｃで１００時間時効処理したときの鉄損の劣化
を測定した。得られた結果をＣ含有量についてグラフに
まとめて第１図に示す。Ｃ； ０．０１５％以上で４．
０〜３．０の鉄損の劣化がみられることが分かる。しか
し、これに対し、本発明にしたがって、連続焼鈍後４３
０°Ｃで４分間の適時すＪ処理を行ったものの鉄損の劣
化は、同じく第１図にグラフでまとめて示すように、は
とんどみられなかった。
また、第２図には本例の鋼番号２の供試鋼についてスラ
ブ加熱温度を種に変えたときの鉄損との関係をグラフで
示す。スラブ加熱温度が１１５０℃を越えると鉄１１が
著しく太き（なるのが分かる。これは焼鈍材、冷間圧延
まま祠のいずれについても同様であった。
ブ加熱温度を種に変えたときの鉄損との関係をグラフで
示す。スラブ加熱温度が１１５０℃を越えると鉄１１が
著しく太き（なるのが分かる。これは焼鈍材、冷間圧延
まま祠のいずれについても同様であった。
第１図は、０％と鉄損の時効劣化との関係を示゛邊グラ
フ；および 第２図は、スラブ加熱温度と鉄ｍとの関係を示すグラフ
である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − ＃Ｉ閉 ＃２図
フ；および 第２図は、スラブ加熱温度と鉄ｍとの関係を示すグラフ
である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − ＃Ｉ閉 ＃２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、 Ｃ： ０．０１５〜０．０８０％、Ｓｔ ： ０．０５
％以下、Ｍｌｌ： ０．１０〜０．４０％、 Ｐ ：
０．００５〜０．１５０％、Ｓ ： ０．０１５％以下
、 Ｎ ： ０．００４０％以下、八Ｑ ７ ０．００
５ 〜０．０４０ ％、ＡＱ／Ｎ：３ 以」二、 残部Ｆｅおよび付随不純物 から成る鋼組成のスラブを、直送圧延にあっては少なく
とも９００℃以下にまで平均８０℃／分以下で徐冷した
後、また、冷片または７００℃以下の熱片を再加熱する
にあたっては、１１５０℃以下に加熱後、Ａｒ３変態点
以下の仕上げ温度で熱間圧延し、次いで再結晶温度以上
で巻取り、その後、冷間圧延し、連続的に再結晶焼鈍を
行ったのち、引き続き過時効処理を３５０〜５００℃で
２〜１０分間行うことを特徴とする無方向性電磁鋼板の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59043004A JPS60190521A (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59043004A JPS60190521A (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60190521A true JPS60190521A (ja) | 1985-09-28 |
| JPH0580527B2 JPH0580527B2 (ja) | 1993-11-09 |
Family
ID=12651846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59043004A Granted JPS60190521A (ja) | 1984-03-08 | 1984-03-08 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60190521A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02179823A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-12 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH0463228A (ja) * | 1990-07-02 | 1992-02-28 | Nippon Steel Corp | 磁性焼鈍前後の磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH05105955A (ja) * | 1991-04-25 | 1993-04-27 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた磁気特性を有する無方向性電磁鋼板の熱間圧延方法 |
| CN109338216A (zh) * | 2018-10-24 | 2019-02-15 | 辽宁工业大学 | 一种高性能发电机爪极用钢的制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5618045A (en) * | 1979-07-24 | 1981-02-20 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Fuel injection device |
| JPS5629628A (en) * | 1979-08-20 | 1981-03-25 | Nippon Steel Corp | Manufacture of electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics |
| JPS5837122A (ja) * | 1981-08-29 | 1983-03-04 | Nippon Steel Corp | 低級電磁鋼板の製造方法 |
-
1984
- 1984-03-08 JP JP59043004A patent/JPS60190521A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5618045A (en) * | 1979-07-24 | 1981-02-20 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | Fuel injection device |
| JPS5629628A (en) * | 1979-08-20 | 1981-03-25 | Nippon Steel Corp | Manufacture of electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics |
| JPS5837122A (ja) * | 1981-08-29 | 1983-03-04 | Nippon Steel Corp | 低級電磁鋼板の製造方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02179823A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-12 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れたセミプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH0463228A (ja) * | 1990-07-02 | 1992-02-28 | Nippon Steel Corp | 磁性焼鈍前後の磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH0742501B2 (ja) * | 1990-07-02 | 1995-05-10 | 新日本製鐵株式会社 | 磁性焼鈍前後の磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH05105955A (ja) * | 1991-04-25 | 1993-04-27 | Nippon Steel Corp | 極めて優れた磁気特性を有する無方向性電磁鋼板の熱間圧延方法 |
| CN109338216A (zh) * | 2018-10-24 | 2019-02-15 | 辽宁工业大学 | 一种高性能发电机爪极用钢的制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0580527B2 (ja) | 1993-11-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |