JP7052934B2 - 無方向性電磁鋼板用熱延鋼板 - Google Patents
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Description
本願は、2020年2月20日に、日本に出願された特願2020-027497に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
なお、無方向性電磁鋼板用熱延鋼板とは、無方向性電磁鋼板の材料であり、以下、単に「熱延鋼板」と称される場合がある。熱延鋼板に冷間圧延、及び仕上焼鈍を施すことにより、無方向性電磁鋼板を得ることができる。上述の工程を経た無方向性電磁鋼板の機械特性及び金属組織は、熱延鋼板のそれらとは全く相違している。一般に、無方向性電磁鋼板の方が、熱延鋼板よりも軟質である。加工組織よりも再結晶組織の方が軟質であり、且つ、無方向性電磁鋼板においては仕上焼鈍によって再結晶組織の量が増大しているからである。
本実施形態に係る熱延鋼板の加工組織とは、熱間圧延によって延伸された組織を意味する。また、本実施形態に係る熱延鋼板の再結晶組織とは、熱間圧延によって一旦延伸された後、自己焼鈍によって再結晶した組織を意味する。なお、加工組織と再結晶組織との判別は、当業者であれば容易にすることができる。例えば「鉄鋼の組織制御」(牧正志著、2015年、内田老鶴圃)第30頁の図2.22「冷間加工材の焼なまし(焼鈍)による組織と性質の変化(回復→再結晶→粒成長)」には、加工組織と再結晶組織との視覚的な相違点が模式的に説明されている。本実施形態に係る熱延鋼板は冷間加工材ではないが、本実施形態に係る熱延鋼板における加工組織及び再結晶組織は、上記文献に説明される加工組織及び再結晶組織と同様の様相を呈する。
また、本実施形態に係る熱延鋼板の課題の一つは、上述の工程を経て電磁鋼板となった段階で優れた磁気特性を発揮することであるが、熱延鋼板自体の磁気特性については考慮する必要がない。以下、本実施形態に係る熱延鋼板の説明において、磁気特性とは、熱延鋼板自体の磁気特性ではなく、熱延鋼板を上述の工程に供して得られる無方向性電磁鋼板の磁気特性を意味する。
まず、本実施形態に係る無方向性電磁鋼板用熱延鋼板の成分の限定理由について述べる。以下、熱延鋼板の成分についての「%」は「質量%」を意味する。
Cは、粒界に偏析して靱性を強化させるため、0.0010%以上含有させることが好ましい。一方で、鉄損を劣化させる有害な成分で、磁気時効の原因ともなるので、C含有量は0.0050%以下とする。C含有量は、さらに好ましくは0.0015%以上、0.0020%以上、又は0.0025%以上である。C含有量は、好ましくは0.0040%以下、0.0035%以下、又は0.0030%以下である。
Siは、電気抵抗を増大させて渦電流損を減少させることにより、鉄損を低減する作用のある成分であり、また、降伏比を増大させることにより、鉄心への打ち抜き加工性を向上させる作用も有する。これらの作用を奏するためには、1.90%以上のSiを含有させる必要がある。一方、Siの含有量が増えると、磁束密度が低下し、かつ、無方向性電磁鋼板の製造工程そのものにおいても、冷延等の作業性の低下、コスト高ともなるので、Si含有量は3.50%以下とする。Si含有量は、好ましくは2.00%以上、2.20%以上、又は2.50%以上とする。Si含有量は、好ましくは3.20%以下、3.00%以下、又は2.80%以下である。
Alも、Siと同様に電気抵抗を増大させて渦電流損を減少させることにより、鉄損を低減する作用のある成分である。しかし、Siに比較し、Alによる硬度の上昇量は少ない。そのため、0.10%以上のAlを含有させる必要がある。一方、Alの含有量が増えると、飽和磁束密度が低下し、磁束密度の低下を招き、さらには、降伏比の減少を招いて、打ち抜き精度をも劣化させるので、Al含有量は3.00%以下とする。好ましくは2.50%以下とする。
Mnは、電気抵抗を増大させて渦電流損を減少させるとともに、一次再結晶集合組織を改善して圧延方向磁気特性の向上に望ましい{110}<001>結晶方位を発達させる効果を有する。さらに、Mnは、スラブ中に含まれるMnSの溶解度を下げる効果を有する。これにより、スラブ加熱の際に溶解するMnS量が減少し、スラブの冷却の際に再度現れる微細なMnSの析出量が減少する。すなわち、Mn添加により、結晶粒成長に有害なMnS等の微細硫化物の析出を抑制する。
これらの目的のためには、0.05%以上のMnを含有させる必要がある。しかし、Mnの含有量が増えると、焼鈍時の結晶粒成長性そのものが低下し、鉄損が増大するので、Mn含有量は2.00%以下とする。Mn含有量は、好ましくは0.20%以上、0.40%以上、又は0.80%以上である。Mn含有量は、好ましくは1.50%以下、1.20%以下、又は1.00%以下である。
Pは、打ち抜き精度を上げる効果があり、熱延鋼板に含有させてもよい。しかし、Pの含有量が増えると、2%以上のSiを含有する鋼板は非常に脆くなる。そのため、P含有量は0.100%以下、好ましくは0.10%以下、0.080%以下、0.05%以下、0.050%以下、又は0.030%以下とする。P含有量は0%であってもよいが、精錬コストの高騰を回避するために、例えば0.001%以上、0.002%以上、又は0.003%以上としてもよい。
Sは、MnS等の硫化物の微細析出により、仕上焼鈍時等における再結晶及び結晶粒成長を阻害する。そのため、S含有量は0.005%以下、好ましくは0.004%以下、0.003%以下、又は0.002%以下とする。S含有量は0%であってもよいが、精錬コストの高騰を回避するために、例えば0.0001%以上、0.0002%以上、又は0.0003%以上としてもよい。
Nは、熱延板焼鈍や仕上焼鈍時に生成するAlN等の窒化物の微細析出により、熱延板表面の内部酸化層の被覆率を下げ、さらに仕上焼鈍時等における再結晶及び結晶粒成長を阻害する。そのため、N含有量は0.0040%以下、好ましくは0.0030%以下、0.0020%以下、又は0.0010%以下とする。N含有量は0%であってもよいが、精錬コストの高騰を回避するために、例えば0.0001%以上、0.0002%以上、又は0.0003%以上としてもよい。
Bは、BN等の窒化物の微細析出により、仕上焼鈍時等における再結晶及び結晶粒成長を阻害する。そのため、B含有量は0.0060%以下、好ましくは0.0040%以下、0.0030%以下、又は0.0020%以下とする。B含有量は0%であってもよいが、精錬コストの高騰を回避するために、例えば0.0001%以上、0.0002%以上、又は0.0003%以上としてもよい。
Sb:0~0.50%
Sn、及びSbは、必須の元素ではないが、鋼板の一次再結晶集合組織を改善して、圧延方向磁気特性の向上に望ましい{110}<001>集合組織に発達させ、かつ、磁気特性に望ましくない{111}<112>集合組織等を抑制する効果を有する。そのため、Sn、及びSbを必要に応じて熱延鋼板に含有させてもよい。これらの目的のためには、Sn及びSbの一方又は両方を、それぞれ0.01%以上含有させるのが好ましい。一方、Sn及びSbの含有量が増えても作用は飽和し、むしろ、熱延板の靱性を低下させることがある。そのため、Sn及びSbを含有させる場合も、Sn及びSbの含有量は、それぞれ0.50%以下とする。Sn含有量の下限値、及びSb含有量の下限値は、それぞれ0.02%、0.03%、又は0.05%であってもよい。Sn含有量の上限値、及びSb含有量の上限値は、それぞれ0.45%、0.40%、又は0.20%であってもよい。
Cuは必須の元素ではないが、鋼中に析出して強度を向上させる作用を呈するので、必要に応じて熱延鋼板に含有させてもよい。この作用を得るためには、0.01%以上のCuが含まれることが好ましい。その一方で、Cuが0.50%を超えて含有されると、圧延時に割れおよび疵が生じたりすることがある。したがって、Cuの含有量は0.50%以下が好ましい。Cu含有量は0.02%以上、0.03%以上、又は0.05%以上であってもよい。Cu含有量は0.40%以下、0.30%以下、又は0.20%以下であってもよい。
Ca:0~0.0400%以下
Mg:0~0.0400%以下
REM、Ca、Mgは必須の元素ではないが、粒成長を促進する元素であり、必要に応じて熱延鋼板に含有させてもよい。この効果を得るためには、REM、Ca、及びMgからなる群から選択される一種以上の元素それぞれの含有量を0.0005%以上とすることが好ましく、さらに好ましくは0.0010%以上、一層好ましくは0.0050%以上又は0.0100%以上である。一方、REM、Ca、Mgそれぞれの含有量が0.0400%を超えると、磁気特性が劣化するので、0.0040%以下とする。好ましくは、いずれの元素の含有量も0.0300%以下、より好ましくは0.0200%以下又は0.0150%以下である。
なお「REM」との用語は、Sc、Yおよびランタノイドからなる合計17元素を指し、上記「REMの含有量」とは、これらの17元素の合計含有量を意味する。ランタノイドをREMとして用いる場合、工業的には、REMはミッシュメタルの形で添加される。
次に、本実施形態の熱延鋼板は、板厚中心部(1/2t位置)の加工組織の硬度HDがHv220以下であることが特徴である。ここで「t」は板厚を意味する。
圧子=対面角136°のビッカース四角錐ダイヤモンド圧子、
押し込み荷重=10gf、
押し込み時間=20sec
である。
なお、熱延鋼板においては、表層の方が中心部よりも硬いことが通常である。熱延鋼板においては、表層における再結晶組織の量の方が、中心部よりも多いからである。以上の事情を考慮し、本実施形態に係る熱延鋼板では、最も硬質であると予想される中心部の硬さを所定値以下に制御している。一方、熱延鋼板に冷間圧延及び仕上焼鈍をして得られる無方向性電磁鋼板においては、表層と中心部との間の硬度差は小さいか、又はほとんど存在しないことが通常である。
次に、本実施形態の無方向性電磁鋼板用熱延鋼板の製造方法について説明する。本実施形態の無方向性電磁鋼板用熱延鋼板の製造方法は、
前記の成分を有する溶鋼を連続鋳造してスラブを得る工程と、
スラブを1080~1200℃の温度範囲内に加熱する工程と、
1080~1200℃の温度範囲内にあるスラブを、仕上温度850~1000℃で熱間圧延して熱延板を得る工程と、
巻取り温度700~850℃で、熱延板を巻取る工程と、
保熱温度670℃以上、及び保持時間1分以上2時間以下で、熱延板に自己焼鈍を生じさせる工程と、
熱間圧延後の巻取り温度から400℃までの平均冷却速度CR1、および/または、自己焼鈍の後の600~400℃の温度範囲の平均冷却速度CR2を30~120℃/hrとして、自己焼鈍を生じさせた熱延板を冷却する工程と、
を有する。
次いで、スラブを、好ましくは1080~1200℃に加熱し、熱間圧延に供する。加熱温度を1080℃以上とするのが好ましいのは、仕上温度を850℃以上とし、後述するように、巻取り後の再加熱による焼鈍を省略するためである。加熱温度を1200℃以下とするのが好ましいのは、硫化物等の不純物の固溶及び微細析出を防ぎ、鉄損を増大させないためである。
次いで、仕上圧延終了後の熱延鋼板を700~850℃で巻取る。700~850℃で巻取ることにより、巻取ったコイルが蓄積している熱により自己焼鈍を行うことが可能となる。この自己焼鈍によれば、熱延鋼板において再結晶率を高め、さらに、再加熱による焼鈍を省略しても、磁気特性に悪影響を及ぼす{111}方位の結晶粒の発達を抑制することが可能となる。磁気特性、特に磁束密度を向上させるために、冷間圧延前の熱延鋼板の組織の再結晶領域を増やすことが好ましいが、焼鈍温度が高いと再結晶率が60%を超え、加工組織が少なくなり、靱性向上の効果が得られない。そのため、巻取り温度は850℃以下とすることが好ましい。
冷間圧延前の熱延鋼板の結晶粒径を粗大化させるために、巻取り後のコイルに保熱カバーをかぶせて保熱する。熱延板の加工組織の硬度を下げる観点から、保熱の温度は670℃以上、保持時間は1分以上とする。一方、再結晶率が高くなりすぎると、酸洗工程及び冷延工程で、破断が生じやすくなるので、保持時間は2時間以下が好ましい。なお、保持時間とは、保熱カバーをコイルにかぶせている時間のことである。
なお、保熱カバーを用いることなく保熱工程を実施してもよい。この場合、保熱工程とは、熱延鋼板を巻き取り、コイルを形成した時点から、コイルの温度が下がり始める時点までを意味する。コイルを形成した時点とは、一帯の熱延鋼板から一巻きのコイルを巻き終えた時点である。また、コイルの温度が下がり始める時点とは、コイルの冷却速度が変化する時点であり、換言すれば冷却速度曲線上の変曲点である。保熱温度によっては、コイルを巻き終えた時点から所定の時間は、コイルの温度変化が極めて小さい場合があり、所定の時間を過ぎるとコイルの温度が急速に下がり始める。
本実施形態においては、加工組織の硬度を下げるため、冷却速度を制御することが重要である。具体的には、熱間圧延後の巻取り温度から400℃までの平均冷却速度CR1、および/または、保熱工程における保持後の600~400℃の温度範囲の平均冷却速度CR2を30~120℃/hrとするのが好ましい。
ここで、「熱間圧延後の巻取り温度から400℃までの平均冷却速度CR1」とは、巻取から保熱開始までの期間、及び、保熱終了からコイル温度が400℃になるまでの期間の冷却速度の平均値である。換言すると、「熱間圧延後の巻取り温度から400℃までの平均冷却速度CR1」は、下記式によって算出される値である。
CR1=(巻取り温度-400℃)/(巻取温度から400℃に至るまでの時間-保熱カバーをかぶせている時間)
また、「保熱工程における保持後の600~400℃の温度範囲の平均冷却速度CR2」とは、コイル温度が600℃から400℃になるまでの期間の冷却速度の平均値である。換言すると、「保熱工程における保持後の600~400℃の温度範囲の平均冷却速度CR2」とは、下記式によって算出される値である。
CR2=(600℃-400℃)/(600℃から400℃に至るまでの時間)
なお、保熱工程における保持後の冷却は、上述したカバーを取り外した直後に開始することが好ましい。あるいは、冷却工程は、コイルの温度が下がり始める時点までの間に開始することが好ましい。
しかし本発明者らは、熱延鋼板の加工組織の硬さを小さくするためには、保熱後のコイルを徐冷する必要があると知見した。平均冷却速度CR1および/またはCR2が大きすぎると、十分に加工組織の硬度を下げることができない。また、平均冷却速度が小さすぎると、自己焼鈍の時間が長くなり、加工組織が失われ靱性が劣化する。したがって、平均冷却速度CR1および/またはCR2は30℃/hr以上、120℃/hr以下とするのが好ましい。
なお、鋼板にSn、Sbを添加した場合には、これらの元素は、低鉄損、高磁束密度化に寄与するので、保熱温度を低くすることができ、結果的に、靭性向上させることができる。このとき、保熱の温度を850℃以下、好ましくは800℃以下、より好ましくは750℃以下とすることにより、適切な靭性と、低鉄損化、高磁束密度化を高度に両立させることができる。
表1に示す成分で鋼を鋳造し、熱延し、板厚2.0mmの熱延板を作製した。その後、表2に記載の条件で、コイルに巻取り、保熱した後、冷却した。なお、製造符号B0は、コイル巻取り、冷却後に、窒素100%雰囲気で熱延板焼鈍を施した参考例である。作成した熱延板の端部における熱延板加工組織の硬度、靱性評価のため行ったシャルピー試験における破面遷移温度の測定結果を表3に示す。
表1に示す鋼、表2に示す製造方法を用いて、同様に、無方向性電磁鋼板用熱延鋼板を作製し、その後、無方向性電磁鋼板を得た。
表3に開示された発明例C1及び比較例c16に、冷間圧延条件を圧下率75%、仕上焼鈍条件における均熱条件を1000℃×30秒として、冷間圧延及び仕上焼鈍を実施し、無方向性電磁鋼板とした。これら無方向性電磁鋼板の、板幅方向端部における板厚中心部(1/2t位置)の硬さを測定した。
無方向性電磁鋼板の端部の硬度測定は以下の手順で行った。鋼板の板幅方向端面から板幅方向中心部へ10mmの位置(板幅方向端部)、かつ、圧延方向に平行な断面を測定面とした。この測定面において、板厚中心部(1/2t位置)の硬度を、圧延方向と平行な方向に、10μm間隔で、10点測定した。ビッカース硬さは、JIS Z 2244(2009年)に準拠してHV10を測定した。具体的な測定条件は、圧子=対面角136°のビッカース四角錐ダイヤモンド圧子、押し込み荷重=10gf、押し込み時間=20secである。測定結果を表5に示す。
Claims (3)
- 質量%で、
C :0.0010~0.0050%、
Si:1.90%~3.50%、
Al:0.10%~3.00%、
Mn:0.05~2.00%、
P :0.100%以下、
S :0.005%以下、
N :0.0040%以下、
B :0.0060%以下、
Sn:0~0.50%、
Sb:0~0.50%、
Cu:0~0.50%、
REM:0~0.0400%、
Ca:0~0.0400%、及び
Mg:0~0.0400%
を含有し、残部がFeおよび不純物である無方向性電磁鋼板用熱延鋼板であって、
前記無方向性電磁鋼板用熱延鋼板の板幅方向端部において、板厚中心部(1/2t位置)の加工組織の硬度HDがHv220以下であることを特徴とする無方向性電磁鋼板用熱延鋼板。 - 前記加工組織の硬度HDと、前記無方向性電磁鋼板用熱延鋼板の板幅方向端部における板厚表層部(1/8t位置)の再結晶組織の硬度HUとの硬度差HS=HD-HUがHv20以内であることを特徴とする請求項1に記載の無方向性電磁鋼板用熱延鋼板。
- 質量%で、Sn:0.01%以上0.50%以下、Sb:0.01%以上0.50%以下、Cu:0.01以上0.50%以下、REM:0.0005%以上、0.0400%以下、Ca:0.0005%以上、0.0400%以下、Mg:0.0005%以上、0.0400%以下の1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1又は2に記載の無方向性電磁鋼板用熱延鋼板。
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