JPS60165321A - 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS60165321A JPS60165321A JP1934384A JP1934384A JPS60165321A JP S60165321 A JPS60165321 A JP S60165321A JP 1934384 A JP1934384 A JP 1934384A JP 1934384 A JP1934384 A JP 1934384A JP S60165321 A JPS60165321 A JP S60165321A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の技術分野）
本発明は、製鋼での真空税ガスによる悦炭や、Ｔｉ、Ｎ
ｂなどの元素を使わないで、非時効性の冷延鋼板を、連
続焼鈍にて製造する方法に関するものである。
ｂなどの元素を使わないで、非時効性の冷延鋼板を、連
続焼鈍にて製造する方法に関するものである。
（従来技術）
軟質冷延鋼板は、その良加工性のために、自動車用を中
心として厳しい成形ＩＪＩＩ工を経て、最終製品とされ
る鋼板として使用されている。ところが、この加工性は
経時劣化する場合かあり、この経時劣化を時効性と称し
ている。軟質冷４１Ｅ ｆｌｌ１４板のうちでも、特に
厳しい成形を受ける用途に使われるもの（は、この時効
性はあってはならない。
心として厳しい成形ＩＪＩＩ工を経て、最終製品とされ
る鋼板として使用されている。ところが、この加工性は
経時劣化する場合かあり、この経時劣化を時効性と称し
ている。軟質冷４１Ｅ ｆｌｌ１４板のうちでも、特に
厳しい成形を受ける用途に使われるもの（は、この時効
性はあってはならない。
この時効性は、鋼中に侵入型に固溶したＣ〜、Ｎが最終
工程の調質圧延で、導入された可動転位を固着するだめ
に生ずるもので、降伏点の上昇、破断伸びの低下、降伏
点伸びの発生といつだ劣化を生ずるからである。
工程の調質圧延で、導入された可動転位を固着するだめ
に生ずるもので、降伏点の上昇、破断伸びの低下、降伏
点伸びの発生といつだ劣化を生ずるからである。
この時効性の原因であるＣ、Ｈのうち、Ｎは微敞故にア
ルミニウムキルド鋼とすることで、窒化アルミニウムの
形で固定したり、まだはＢ添加により、窒化はう素とし
て固定することができるので、Ｎによる時効は回避でき
る。
ルミニウムキルド鋼とすることで、窒化アルミニウムの
形で固定したり、まだはＢ添加により、窒化はう素とし
て固定することができるので、Ｎによる時効は回避でき
る。
一方、固溶Ｃは、低温でのセメンタイト固溶限が極めて
小さいので、箱焼鈍のように時間をかけて冷却すれば、
はとんど残留しない。しかし連続焼鈍では、短時間で冷
却するだめに固溶Ｃが残留し、そのだめ大きなＣ時効が
生ずる。この固溶Ｃを低減するため、一般に連続焼鈍処
理冷して過冷度を高め、その後過時効と呼ばれるセメン
タイト析出処理を施す。
小さいので、箱焼鈍のように時間をかけて冷却すれば、
はとんど残留しない。しかし連続焼鈍では、短時間で冷
却するだめに固溶Ｃが残留し、そのだめ大きなＣ時効が
生ずる。この固溶Ｃを低減するため、一般に連続焼鈍処
理冷して過冷度を高め、その後過時効と呼ばれるセメン
タイト析出処理を施す。
このセメンタイト析出処理は、核生成段階と成長段階と
からなり、しかも実用鋼の場合、不純物が多く含まれて
いるので、核生成も不純物等をサイトとした不均一核生
成が生じていると考えられる。焼鈍後の冷却速度を極め
て大きくとれば、結晶粒内に微細なセメンタイトが生成
することは多く報告されている。
からなり、しかも実用鋼の場合、不純物が多く含まれて
いるので、核生成も不純物等をサイトとした不均一核生
成が生じていると考えられる。焼鈍後の冷却速度を極め
て大きくとれば、結晶粒内に微細なセメンタイトが生成
することは多く報告されている。
例えば、鉄と鋼第６２年（１９’７６）第６号６２４〜
６４３ページに記載の論文中のｐｈｏｔｏ、 １゜（Ｃ
）には、２０００℃／Ｓ で７００℃から水冷し、次い
で過時効処理を行った鋼板に、微細な炭化物が認められ
る由が報告されている。炭化物密度が大きければ、その
成長のだめに要する拡散距離が少なくなり、固溶炭素の
低減が速やかに進行するが、一方この微細炭化物による
析出硬化や分散硬化により、鋼自身が硬質、低延性とな
る。
６４３ページに記載の論文中のｐｈｏｔｏ、 １゜（Ｃ
）には、２０００℃／Ｓ で７００℃から水冷し、次い
で過時効処理を行った鋼板に、微細な炭化物が認められ
る由が報告されている。炭化物密度が大きければ、その
成長のだめに要する拡散距離が少なくなり、固溶炭素の
低減が速やかに進行するが、一方この微細炭化物による
析出硬化や分散硬化により、鋼自身が硬質、低延性とな
る。
従って、この粒内炭化物密度は、ある適当な範囲にコン
トロールする必要があるが、上記報告ではそのことに考
慮を払っていない。また、２０００℃／Ｓ という急冷
では焼入歪のか、め鋼板形状がくずれるという欠点があ
り、さらに、このような急冷では水冷が必然となり、そ
のため水温オで冷却の後、過時効温度まで昇温しなけれ
ばならないという熱エネルギー上のロスや、水冷のだめ
の表面酸化の問題が残る。
トロールする必要があるが、上記報告ではそのことに考
慮を払っていない。また、２０００℃／Ｓ という急冷
では焼入歪のか、め鋼板形状がくずれるという欠点があ
り、さらに、このような急冷では水冷が必然となり、そ
のため水温オで冷却の後、過時効温度まで昇温しなけれ
ばならないという熱エネルギー上のロスや、水冷のだめ
の表面酸化の問題が残る。
結晶粒内微細セメンタイトの析出コントロールに関し、
その核生成段階を認識し、これを顯慮したものと１７て
、特開昭５１−２０’ｉ’１５号公報と、特開昭５５−
４４５８４号公報に提案がある。セメンタイト核生成処
理として、前者は焼鈍後２０℃／Ｓ 以上の冷却速度で
急冷して、２００〜３５０℃の温度範囲に１０秒以上保
持する。また後者は、２５０〜４００℃の温度にすくな
くとも６００℃以下の温度範囲を、３５℃／Ｓ以上の冷
却速度で冷却し、その温度で１０秒以下保持する。
その核生成段階を認識し、これを顯慮したものと１７て
、特開昭５１−２０’ｉ’１５号公報と、特開昭５５−
４４５８４号公報に提案がある。セメンタイト核生成処
理として、前者は焼鈍後２０℃／Ｓ 以上の冷却速度で
急冷して、２００〜３５０℃の温度範囲に１０秒以上保
持する。また後者は、２５０〜４００℃の温度にすくな
くとも６００℃以下の温度範囲を、３５℃／Ｓ以上の冷
却速度で冷却し、その温度で１０秒以下保持する。
しかしながらこれだけの条件では、核生成コントロール
としては不十分で、特に本発明の目指す非時効性鋼板を
得ることは困難である。時効性は時効指数（ＡＩ）また
は１００℃、６０分の促進時効での降伏点伸び（ＹＰ−
Ｅｉ）で示されることが多いが、非時効性とみなすため
には、少なくともＡＩで３ Ｋｐ ｆ／ＩＩ＋Ｊ以下、
かつＹＰ −Ｅ４で０４チ以下、好寸しくはＭで２Ｋｇ
ｆ／ｌｘＡ以下かつＹＰ −Ｅ２で０でなければならな
い。
としては不十分で、特に本発明の目指す非時効性鋼板を
得ることは困難である。時効性は時効指数（ＡＩ）また
は１００℃、６０分の促進時効での降伏点伸び（ＹＰ−
Ｅｉ）で示されることが多いが、非時効性とみなすため
には、少なくともＡＩで３ Ｋｐ ｆ／ＩＩ＋Ｊ以下、
かつＹＰ −Ｅ４で０４チ以下、好寸しくはＭで２Ｋｇ
ｆ／ｌｘＡ以下かつＹＰ −Ｅ２で０でなければならな
い。
これに対してギ「開昭５１−２．０’７１４５号公報で
は、その実施例によると、ＡＩは−“許小さくてＭキル
ド鋼の場合で３８にｇｆ／ｍＪ１であり、また特開昭！
５５−４４５８４号公報においても、同じ（Ａ１１．キ
ルド鋼の場合で、ＹＰ−Ｅ４が下がってもせいぜい０５
％である。これらは、上述のセメンタイト核生成コント
ロールの不十分さを裏付けている。
は、その実施例によると、ＡＩは−“許小さくてＭキル
ド鋼の場合で３８にｇｆ／ｍＪ１であり、また特開昭！
５５−４４５８４号公報においても、同じ（Ａ１１．キ
ルド鋼の場合で、ＹＰ−Ｅ４が下がってもせいぜい０５
％である。これらは、上述のセメンタイト核生成コント
ロールの不十分さを裏付けている。
このような事情から連続焼鈍処理をしたもので、真に軟
質非時効性冷延鋼板と云われるものは、いわゆるＩＦ鋼
（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ鋼）と呼ばれる
ものしかない。ＩＦ鋼とは、製鋼時に真空脱ガスにより
Ｃを５０ｐｐｍ程度以下まで低め、さらにＴ１や訛など
の強力な炭窒化物形成元素をＣ，Ｎの化学量論釣針以上
に加えて製造したもので、この鋼は完全に非時効である
が、しかし々からこのＩＦ鋼の製造には、上述のように
特殊な製鋼設備および作業を必要とする上に高価な合金
を使用するため、製潰価格が高いという経済上の欠点が
ある。
質非時効性冷延鋼板と云われるものは、いわゆるＩＦ鋼
（Ｉｎｔｅｒｓｔｉｔｉａｌ Ｆｒｅｅ鋼）と呼ばれる
ものしかない。ＩＦ鋼とは、製鋼時に真空脱ガスにより
Ｃを５０ｐｐｍ程度以下まで低め、さらにＴ１や訛など
の強力な炭窒化物形成元素をＣ，Ｎの化学量論釣針以上
に加えて製造したもので、この鋼は完全に非時効である
が、しかし々からこのＩＦ鋼の製造には、上述のように
特殊な製鋼設備および作業を必要とする上に高価な合金
を使用するため、製潰価格が高いという経済上の欠点が
ある。
（発明の目的）
本発明は上記欠点を解消し、特殊な製鋼設備や処理を必
要とせずに、また高価なＴｊ 、 Ｎｂなとの合金を行
なわずに、連続焼鈍中に、硫化マンガン（ＭｎＳ ）
を主とした不糾い勿−Ｌへのセメンタイト核生成をＩ＋
！４し、適度なセメンタイト粒数が得られるように、成
分および連続焼鈍後の冷却・過時効条件を限定すること
によって、実質箱焼鈍により製造したものと同程度の軟
質、非時効性冷延鋼板を、連続焼鈍にて製造する方法を
提供することを目的とする。
要とせずに、また高価なＴｊ 、 Ｎｂなとの合金を行
なわずに、連続焼鈍中に、硫化マンガン（ＭｎＳ ）
を主とした不糾い勿−Ｌへのセメンタイト核生成をＩ＋
！４し、適度なセメンタイト粒数が得られるように、成
分および連続焼鈍後の冷却・過時効条件を限定すること
によって、実質箱焼鈍により製造したものと同程度の軟
質、非時効性冷延鋼板を、連続焼鈍にて製造する方法を
提供することを目的とする。
（発明の構成）
本発明の骨子はＣ０，０１−０，０５％、 Ｍｎ ０．
０５〜０２５チ ｓ ｏ、ｏ Ｏ３−０，Ｃ） １５％、 ／Ｖ、０．０
０５−０．１０係。
０５〜０２５チ ｓ ｏ、ｏ Ｏ３−０，Ｃ） １５％、 ／Ｖ、０．０
０５−０．１０係。
Ｎ Ｏ，ＯＯ５０係以下、必要に応じてＢＯ，ＯＯＯ！
５〜０．００４０チを含有し、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱延し、６
５０℃以上の温度で巻取り、その後冷延し、次いで連続
焼鈍を行うにあたり、７００〜８５０℃の温度で再結晶
焼鈍後、６５０℃以上の温度から急冷し、続いて温度Ｔ
（℃）で、１０〜６０秒保定してセメンタイトの核生成
を行わせるが、このは上記急冷速昨（℃／Ｓ ）で１０
００℃／Ｓ匂下とする）の温度とすることにより、４Ｘ
１０’〜２ Ｘ ］、 ０’個０’のセメンタイト核を
生ぜしめ、しかるのちに２５０〜４００℃で２〜ｌＯ分
の析出処理を行うことにある。
５〜０．００４０チを含有し、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱延し、６
５０℃以上の温度で巻取り、その後冷延し、次いで連続
焼鈍を行うにあたり、７００〜８５０℃の温度で再結晶
焼鈍後、６５０℃以上の温度から急冷し、続いて温度Ｔ
（℃）で、１０〜６０秒保定してセメンタイトの核生成
を行わせるが、このは上記急冷速昨（℃／Ｓ ）で１０
００℃／Ｓ匂下とする）の温度とすることにより、４Ｘ
１０’〜２ Ｘ ］、 ０’個０’のセメンタイト核を
生ぜしめ、しかるのちに２５０〜４００℃で２〜ｌＯ分
の析出処理を行うことにある。
すなわち、連続焼鈍中に秒ける速やかな固溶炭素低＃、
に必須な結晶粒内セメンタイトは、実用冷延生板におい
ては、ＭｎＳを主とする不ＮＩ物上への不向−咳生成に
より生ずると云う知見を得、その核生成をコントロール
する冷却過時効条件を知得するに到つプζわけである。
に必須な結晶粒内セメンタイトは、実用冷延生板におい
ては、ＭｎＳを主とする不ＮＩ物上への不向−咳生成に
より生ずると云う知見を得、その核生成をコントロール
する冷却過時効条件を知得するに到つプζわけである。
以下、本発明の構成要件の説明と、その数値範囲の限定
理由について述べる。
理由について述べる。
第１図は０．０１９％Ｃ−０，１５％Ｍｎ−０，００’
７％Ｓ −０，００６％Ｐ −０，０３７％ＡＵ −０
，ＯＯ１３％Ｎ鋼を熱延し、７２５℃で巻取ったあと冷
伍し、ついで８００℃、１分の焼鈍を行ったあと、’７
００℃寸で２℃／Ｓで冷却し、その後４０，１００，４
０．０℃／Ｓ の冷却；宋度で種々の温度まで冷却し、
その温度で３０秒保定し、事後に水焼入れした材料のセ
メンタイト粒数を測定した結果である。
７％Ｓ −０，００６％Ｐ −０，０３７％ＡＵ −０
，ＯＯ１３％Ｎ鋼を熱延し、７２５℃で巻取ったあと冷
伍し、ついで８００℃、１分の焼鈍を行ったあと、’７
００℃寸で２℃／Ｓで冷却し、その後４０，１００，４
０．０℃／Ｓ の冷却；宋度で種々の温度まで冷却し、
その温度で３０秒保定し、事後に水焼入れした材料のセ
メンタイト粒数を測定した結果である。
粒内セメンタイトはセメンタイト現出エッチを施しだ後
、３０００倍の走査型ｚｂ＝写真をとり、セメンタイト
のみをカウントして測定した。
、３０００倍の走査型ｚｂ＝写真をとり、セメンタイト
のみをカウントして測定した。
また、第２図は上述の３０秒保定後３５０℃まで昇温し
、その後２０℃／分で２５０℃まで冷却［，７、その後
水冷にて室ＩＫ ４で冷却１．．１．０％の調質圧延を
廁し７た試料のＡＩおよび伸び（Ｅｌ）を、第１図のセ
メンタイ）Ｍ数に対してプロットした図である。なお板
厚は０．８ ｍｓである。
、その後２０℃／分で２５０℃まで冷却［，７、その後
水冷にて室ＩＫ ４で冷却１．．１．０％の調質圧延を
廁し７た試料のＡＩおよび伸び（Ｅｌ）を、第１図のセ
メンタイ）Ｍ数に対してプロットした図である。なお板
厚は０．８ ｍｓである。
第２図から明らかなように、セメンタイト粒数が増す（
冴どＡＩは下がるが、Ｅｌもまた劣化する。
冴どＡＩは下がるが、Ｅｌもまた劣化する。
第２図よりＡＩが３に９ｆ／−以内となり、かつＥｌが
良好な範囲としてセメンタイト粒数を、４Ｘ１０’〜２
Ｘ１０’個／−としだ。この数値を第１図にあてはめる
ことにより、核生成のだめの保定温度Ｔの上限値として という実＋’＋式が得ら）ｔな。より安定して即時４ノ
をめる場合には、七メンタイト粒数全２０ Ｘ １０’
個／ｍＡ以上としだ方が４捷しく、その嚇倉Ｔの上限値
としては （−７０Ｘ（ｉｎｇ÷）”＋３００ ） （℃）となノ
）。
良好な範囲としてセメンタイト粒数を、４Ｘ１０’〜２
Ｘ１０’個／−としだ。この数値を第１図にあてはめる
ことにより、核生成のだめの保定温度Ｔの上限値として という実＋’＋式が得ら）ｔな。より安定して即時４ノ
をめる場合には、七メンタイト粒数全２０ Ｘ １０’
個／ｍＡ以上としだ方が４捷しく、その嚇倉Ｔの上限値
としては （−７０Ｘ（ｉｎｇ÷）”＋３００ ） （℃）となノ
）。
さらに冷却速度が１００℃／Ｓ、侶定温度２５０℃のと
きに、）呆定時１１Ｊ１を５秒、１０秒、３０秒。
きに、）呆定時１１Ｊ１を５秒、１０秒、３０秒。
６０秒、３００秒と変えてセメンタイト粒数を測定１７
だところ、そり、ぞれ２．’ｉ’ Ｘ １０’、 ６．
９ Ｘ １０’。
だところ、そり、ぞれ２．’ｉ’ Ｘ １０’、 ６．
９ Ｘ １０’。
１０．２Ｘ１０’ 、、１２、：３Ｘ１０４． ］、２
．ｌＸ１０’個／ｄ と／ｒす、１０秒未満では核生不
足、６０秒で飽和という傾向が認められたので、保定時
間は１０〜６０秒とじに０もとよりこの傾向１は他の条
件により袈ｒヒするが、１０秒未満の保定では、工業的
に安定して・？１うことか雉かしく、６０秒超ではライ
ン設備が大きくなることも考慮して、保定時間は〜１０
〜６０秒とした。以。Ｌが核生成に関する冷却−保定条
件表その限定理由である。
．ｌＸ１０’個／ｄ と／ｒす、１０秒未満では核生不
足、６０秒で飽和という傾向が認められたので、保定時
間は１０〜６０秒とじに０もとよりこの傾向１は他の条
件により袈ｒヒするが、１０秒未満の保定では、工業的
に安定して・？１うことか雉かしく、６０秒超ではライ
ン設備が大きくなることも考慮して、保定時間は〜１０
〜６０秒とした。以。Ｌが核生成に関する冷却−保定条
件表その限定理由である。
核生成に続く析出処理として、２５０〜４００℃で２〜
１０分の処理を必要とする。２５０℃未満ではセメンタ
イト核数を増して、拡散距離を短くしても、拡散係数の
濡Ｉ度依存性により、炭素原子の拡散に長時間を要する
。まだ、４００℃を超えると、炭素の平衡固溶限そのも
のが大きくなり、析出速度を増したところで残留固溶炭
素は減少しない。
１０分の処理を必要とする。２５０℃未満ではセメンタ
イト核数を増して、拡散距離を短くしても、拡散係数の
濡Ｉ度依存性により、炭素原子の拡散に長時間を要する
。まだ、４００℃を超えると、炭素の平衡固溶限そのも
のが大きくなり、析出速度を増したところで残留固溶炭
素は減少しない。
拡散係数、炭素の平衡固溶限の温度依存性を考えるなら
ば、析出処理の前半を３００〜４００℃の高温で一後半
を２５０〜３２０℃の低温で行う方が、好棟しい形態で
あると云メーる。析出処理時間け、セメンタイト成長の
だめに２分は必要である。また、１０分程度で飽和し、
さらにこれより長い時間では、連続焼鈍ではき義が薄れ
ることを考慮して、１０分を上限とした。
ば、析出処理の前半を３００〜４００℃の高温で一後半
を２５０〜３２０℃の低温で行う方が、好棟しい形態で
あると云メーる。析出処理時間け、セメンタイト成長の
だめに２分は必要である。また、１０分程度で飽和し、
さらにこれより長い時間では、連続焼鈍ではき義が薄れ
ることを考慮して、１０分を上限とした。
鋼の化学成分には次のような限定が必要である。
Ｃは０．０１〜００５％と、低炭素鋼としては比較的低
目にする必要がある。本発明は、第２図からも明らかな
ように、粒内セメンタイトを利用して非時効化を計るも
のであるが、この）Ｒ？内炭化物は、Ｅｌ を劣化させ
る傾向にあるため、全体の延性を補う意味で、Ｃの上限
を低くしである。この意味で、Ｃの上限を０．０３％と
し、かつＰを０１％未満とすることは好ましい条件であ
る。Ｃの下限は、急冷開始前のＣの過飽和度を高めるた
めに決められる。より安定して粒内セメンタイトを得る
には、Ｃは０．０１５％以上とすることが好ましい。
目にする必要がある。本発明は、第２図からも明らかな
ように、粒内セメンタイトを利用して非時効化を計るも
のであるが、この）Ｒ？内炭化物は、Ｅｌ を劣化させ
る傾向にあるため、全体の延性を補う意味で、Ｃの上限
を低くしである。この意味で、Ｃの上限を０．０３％と
し、かつＰを０１％未満とすることは好ましい条件であ
る。Ｃの下限は、急冷開始前のＣの過飽和度を高めるた
めに決められる。より安定して粒内セメンタイトを得る
には、Ｃは０．０１５％以上とすることが好ましい。
Ｍｎ ＃−よひＳ Ｂ 、 ＭｒｔＳ が既述のように
、セメンタイトの不均一核生成サイトの主要なものとな
るため、＠Ｌめて重要である。それぞれの下限値００５
％むよひＯ，ＯＯ３チは、ＭｎＳの肴を研保するだめに
必要であり、それぞれ上限を０．２５ ％および０．０
１５係とするのは、ＭｎＳの溶解度が限られ、これレノ
、上では適度なＭｎＳの分散状鴫を得ることがで轡ない
ためである。
、セメンタイトの不均一核生成サイトの主要なものとな
るため、＠Ｌめて重要である。それぞれの下限値００５
％むよひＯ，ＯＯ３チは、ＭｎＳの肴を研保するだめに
必要であり、それぞれ上限を０．２５ ％および０．０
１５係とするのは、ＭｎＳの溶解度が限られ、これレノ
、上では適度なＭｎＳの分散状鴫を得ることがで轡ない
ためである。
本発明は、炭素時効を最小化するところにその管機があ
り、そのため同じく大きな時効劣化を生じさせる檗素に
ついては、その処置が必要である。
り、そのため同じく大きな時効劣化を生じさせる檗素に
ついては、その処置が必要である。
そのためにＡｌｌをＯ，ＯＯ５％以上添加し、かつＮを
０、０ Ｏ５０％以下として、ＮをＪＶＮとして固定す
る必要がある。Ｎは低ければ低いほど望ましく、ｏ、
ｏ Ｏ２０％以下とすることが最とも好ましい。
０、０ Ｏ５０％以下として、ＮをＪＶＮとして固定す
る必要がある。Ｎは低ければ低いほど望ましく、ｏ、
ｏ Ｏ２０％以下とすることが最とも好ましい。
また、もつと強固にＮを安定々窒化物として固定する場
合には、Ｂを０．０９５〜０． ＯＯ４０チ添加する。
合には、Ｂを０．０９５〜０． ＯＯ４０チ添加する。
熱延条件においては巻取条件が重要である。これは通常
のＡｅＮ析出処理とともに、本発明ではＭｎＳ分散処理
も関与していると推定され、そのために６５０℃以上の
高温とする必要がある。その他の熱延条件としては、通
常とられている条件でよいが、加熱温度については、熱
延組織の粗大化を防ぐために、１０００〜１１５０℃の
低温とすることが好オしい。冷延は通常行なわれている
ように、６０〜９０係の圧下率でよいが、安定して高ラ
ンクフォード値（モ値）を得るためには、７５係以上の
高圧下が望ましい。
のＡｅＮ析出処理とともに、本発明ではＭｎＳ分散処理
も関与していると推定され、そのために６５０℃以上の
高温とする必要がある。その他の熱延条件としては、通
常とられている条件でよいが、加熱温度については、熱
延組織の粗大化を防ぐために、１０００〜１１５０℃の
低温とすることが好オしい。冷延は通常行なわれている
ように、６０〜９０係の圧下率でよいが、安定して高ラ
ンクフォード値（モ値）を得るためには、７５係以上の
高圧下が望ましい。
次に連続焼鈍で１は７００〜８５０１：の再結晶焼鈍を
行う。７００℃未満では再結晶が不十分で。
行う。７００℃未満では再結晶が不十分で。
かつまた炭化物の溶解が不十分となり、この後いくら急
冷しても炭素の過酬和背が高まらない。！１８た、８５
０℃を頻えると、オーステナイト訃が増し、集合組・馳
がランダム化しｉ値が下がり、まだ結晶粒が粗大化する
。なお、炭化物の溶解を十分とするために、焼鈍温度か
らこの溶解度の酸も大きい７００℃付近まで、５℃／Ｓ
以下に徐冷することか好ましい。焼鈍時間は通常行々わ
れているように、２０秒〜３分でよい。
冷しても炭素の過酬和背が高まらない。！１８た、８５
０℃を頻えると、オーステナイト訃が増し、集合組・馳
がランダム化しｉ値が下がり、まだ結晶粒が粗大化する
。なお、炭化物の溶解を十分とするために、焼鈍温度か
らこの溶解度の酸も大きい７００℃付近まで、５℃／Ｓ
以下に徐冷することか好ましい。焼鈍時間は通常行々わ
れているように、２０秒〜３分でよい。
このあと既述の条件で冷却を行うが、冷却速度の上限は
１０００℃／Ｓ とする。これを超えると鋼板形状を保
つことで困ｆｉｌとなるからである。冷却は保定温度ま
でとすることが、急冷になると保定温度で停止するため
、制御が困難となるので、保定温度以下提での過冷却が
ちってもよい。その鳴合、過冷却の度合は省エネルギー
の視点からなるべく小さい方が好ましく、まだ保定温度
までの昇温速度は、１０℃／Ｓ 以上の高速とする必要
がある。
１０００℃／Ｓ とする。これを超えると鋼板形状を保
つことで困ｆｉｌとなるからである。冷却は保定温度ま
でとすることが、急冷になると保定温度で停止するため
、制御が困難となるので、保定温度以下提での過冷却が
ちってもよい。その鳴合、過冷却の度合は省エネルギー
の視点からなるべく小さい方が好ましく、まだ保定温度
までの昇温速度は、１０℃／Ｓ 以上の高速とする必要
がある。
保定温度は１５０℃以」二とする。１５０℃未満では、
ε炭化物生成が主となり、水洗の適用外吉なる。安定し
プこセメンタイト領域を目指すには、２００℃以上とす
ることが好ましい。その場合、なお製鋼法として連続鋳
造法、インゴット法を問わない。まだ、連続焼鈍におけ
る急冷手段としても、ガスジェット冷却、気水冷却、合
鴨接触冷却、温水中冷却、水冷却、塩浴浸漬等手段は問
わない。
ε炭化物生成が主となり、水洗の適用外吉なる。安定し
プこセメンタイト領域を目指すには、２００℃以上とす
ることが好ましい。その場合、なお製鋼法として連続鋳
造法、インゴット法を問わない。まだ、連続焼鈍におけ
る急冷手段としても、ガスジェット冷却、気水冷却、合
鴨接触冷却、温水中冷却、水冷却、塩浴浸漬等手段は問
わない。
実施例］
００１８％Ｃ−０，１２％Ｍｎ−０，ＯＯ６％Ｓ−〇〇
０５％Ｐ −０，０４３％ＡＱ −’０．００１５係Ｎ
を含有する鋼を、転炉にて溶製し、連梗♀ｈ造にてスラ
ブとしだ。このスラブを１０８０℃にＩＪＩＩ熱後、熱
延した。′＠延条件としては仕上終了温度８８０℃、巻
取温度７００℃（一部６００℃）とした。
０５％Ｐ −０，０４３％ＡＱ −’０．００１５係Ｎ
を含有する鋼を、転炉にて溶製し、連梗♀ｈ造にてスラ
ブとしだ。このスラブを１０８０℃にＩＪＩＩ熱後、熱
延した。′＠延条件としては仕上終了温度８８０℃、巻
取温度７００℃（一部６００℃）とした。
このコイルを８０％冷延して、０．８ ｍｓ 、！ｌと
した後連続焼鈍を行った。連続焼鈍条件および１％調質
圧延後の機械試験値を第１表に示す。
した後連続焼鈍を行った。連続焼鈍条件および１％調質
圧延後の機械試験値を第１表に示す。
第１表中Ｎ［Ｌ １および４は本発明に従っているが、
Ｎα２は析出処理時間が短（、ｔｌｌＬ３．：ｌ−、−
よび５は核生成処理売件がはずれており、またＮＩＬ
６は急冷開始 −７ＩＲ度が、Ｎ［Ｌ ’７は巻取温度
がそれぞれ本発明と異なる。本発明に従ったものは、降
伏点強度が１８Ｋｑｆ／−以下で、かつＥｌ ４７％以
−Ｆと、０．８ ｍｙｈ板厚としては十分軟質高延性で
、かつＹＰ−Ｅｌが０２係以下、Ａ、ＩがｖＫＢ／−以
下というように鞘時効性も極めて」：い。これに対し叱
較例の方は、時効性においてはるかに劣る。
Ｎα２は析出処理時間が短（、ｔｌｌＬ３．：ｌ−、−
よび５は核生成処理売件がはずれており、またＮＩＬ
６は急冷開始 −７ＩＲ度が、Ｎ［Ｌ ’７は巻取温度
がそれぞれ本発明と異なる。本発明に従ったものは、降
伏点強度が１８Ｋｑｆ／−以下で、かつＥｌ ４７％以
−Ｆと、０．８ ｍｙｈ板厚としては十分軟質高延性で
、かつＹＰ−Ｅｌが０２係以下、Ａ、ＩがｖＫＢ／−以
下というように鞘時効性も極めて」：い。これに対し叱
較例の方は、時効性においてはるかに劣る。
実ｊＫＩｉ、例２
第２表に示す成分を有する雫を溶型し、加熱温母１０５
０℃、仕上圧延終了温度８８０〜８９５℃、巻取温度７
００−７３０℃で熱延した後、冷延充８０係で０．８
ｍｓ厚の冷延板とした。続いて８００℃、１分の再結晶
焼鈍を行った後、７００℃まで３℃／Ｓ で冷却し、こ
の＠度から２５０℃寸で一様に４００℃／Ｓで冷却し、
３０秒保定しだ。引続き、５秒で３５０℃まで昇温しだ
後、２０℃／分で２５０℃まで冷却し、その後水冷した
後、１．０％の調質圧延を行い、機械試吻値をめた。結
果を第２表に示す。
０℃、仕上圧延終了温度８８０〜８９５℃、巻取温度７
００−７３０℃で熱延した後、冷延充８０係で０．８
ｍｓ厚の冷延板とした。続いて８００℃、１分の再結晶
焼鈍を行った後、７００℃まで３℃／Ｓ で冷却し、こ
の＠度から２５０℃寸で一様に４００℃／Ｓで冷却し、
３０秒保定しだ。引続き、５秒で３５０℃まで昇温しだ
後、２０℃／分で２５０℃まで冷却し、その後水冷した
後、１．０％の調質圧延を行い、機械試吻値をめた。結
果を第２表に示す。
本発明に従った増挿Ａ、Ｂでは十分な軟質非時効特性を
示すが、Ｍｎ、Ｓ の条件が累々る！４ｄ種り。
示すが、Ｍｎ、Ｓ の条件が累々る！４ｄ種り。
Ｅでは、セメンタイト核生成サイトが不十分で、大へな
時効性を示す。また、炭素の少ない噌種Ｃでは、連続焼
鈍の急冷時に、炭素の過砲和度が足りず、やはり大きな
時効劣化を示す１、まだ、−炭素計の高い鋼種Ｆでは、
時効性は良いものの軟質・高延性とは云えない。
時効性を示す。また、炭素の少ない噌種Ｃでは、連続焼
鈍の急冷時に、炭素の過砲和度が足りず、やはり大きな
時効劣化を示す１、まだ、−炭素計の高い鋼種Ｆでは、
時効性は良いものの軟質・高延性とは云えない。
（発明の効用）
本発明によれＩｒｆ、、以Ｈの実施例から明らかなよう
に、ｖ磯に負相をかけず経済的に軟質非時効性冷延調成
を制令するととができる。
に、ｖ磯に負相をかけず経済的に軟質非時効性冷延調成
を制令するととができる。
これにより、従来高級の即時突１性Ａ板は箱焼鈍で、低
級鋼ｉｄ連続焼鈍と作り別けられ、連続焼鈍により高級
鋼を製造するには、高価なＩＦ鋼を用いるものと覚悟し
て作っていたものが、高価なｉＦ中を用いることなしに
、連続焼鈍で製造可能となった。その結果、連続焼鈍の
良い点、すなわち高生産性、均一な品質、省エネルギー
、省力、短期軸間、高強度鋼板が製、青しやすいなとの
点を享受でき、ＩＦ鋼を用い々いことと相俟って、経済
的効果は極めて大きい。
級鋼ｉｄ連続焼鈍と作り別けられ、連続焼鈍により高級
鋼を製造するには、高価なＩＦ鋼を用いるものと覚悟し
て作っていたものが、高価なｉＦ中を用いることなしに
、連続焼鈍で製造可能となった。その結果、連続焼鈍の
良い点、すなわち高生産性、均一な品質、省エネルギー
、省力、短期軸間、高強度鋼板が製、青しやすいなとの
点を享受でき、ＩＦ鋼を用い々いことと相俟って、経済
的効果は極めて大きい。
第１図１は連続焼鈍において、急冷・保定条件を変化さ
せたときのセメンタイト粒数の推移を示す図表、第２図
は、セメンタイト粒数と時効指数および伸びの関係を示
す図表である。 第１日 数イ直はセメ・７タイトｔｉ枚 （ｘ ＴＯ−’ ＋ＫＪ ／ｒｎｍす １θ ４０ ７００ ４０６ １０００汚 郁 速 度
（’Ｃ／ｓ） 第２ 図 セメンタイト粒数 （イリ／／７１ｍす手続補正書（自
発） 昭和５９年３月５日 特許庁長官若 杉 和 夫 殿 １事件の表示 昭和５９年特許願第１９３４３ 号２発
明。名称 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法
３補正をする者 事件との関係 特許出願人住 所 東
京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６５）
新日本製鐵株式會社代表者 武 １） 豊 ４、代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号５、補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正により増
加する発明の数 ７、 補正ノ対象 明細書の発明の詳細な説明の欄８補
正の内容 （１１１２頁第４行「Ｐを０．１％未満」を「Ｐを０．
０１％未満」に打面する。 （２］１４頁第１２行「とすることが、」を「とするこ
とが望ましいが、」に訂正する。 （３］１４頁第１３行「停止するため、」を１停止する
ための」に、？Ｊ’ｉＪシする。 （４１１４頁最終行「主となり、」の次に、「Ｅ炭化物
に平衡する固７８０は大きいため、」を挿入する。 （５１１’７頁第１表（続き）機械的性質の欄のＩ ｙ
ｐ −ＦｔＪを［ｙｐ−Ｅ／−Ｊ に訂正する。
せたときのセメンタイト粒数の推移を示す図表、第２図
は、セメンタイト粒数と時効指数および伸びの関係を示
す図表である。 第１日 数イ直はセメ・７タイトｔｉ枚 （ｘ ＴＯ−’ ＋ＫＪ ／ｒｎｍす １θ ４０ ７００ ４０６ １０００汚 郁 速 度
（’Ｃ／ｓ） 第２ 図 セメンタイト粒数 （イリ／／７１ｍす手続補正書（自
発） 昭和５９年３月５日 特許庁長官若 杉 和 夫 殿 １事件の表示 昭和５９年特許願第１９３４３ 号２発
明。名称 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法
３補正をする者 事件との関係 特許出願人住 所 東
京都千代田区大手町２丁目６番３号名 称 （６６５）
新日本製鐵株式會社代表者 武 １） 豊 ４、代 理 人 住 所 東京都中央区日本橋３丁目３番３号５、補正命
令の日付 昭和 年 月 日（発送日）６補正により増
加する発明の数 ７、 補正ノ対象 明細書の発明の詳細な説明の欄８補
正の内容 （１１１２頁第４行「Ｐを０．１％未満」を「Ｐを０．
０１％未満」に打面する。 （２］１４頁第１２行「とすることが、」を「とするこ
とが望ましいが、」に訂正する。 （３］１４頁第１３行「停止するため、」を１停止する
ための」に、？Ｊ’ｉＪシする。 （４１１４頁最終行「主となり、」の次に、「Ｅ炭化物
に平衡する固７８０は大きいため、」を挿入する。 （５１１’７頁第１表（続き）機械的性質の欄のＩ ｙ
ｐ −ＦｔＪを［ｙｐ−Ｅ／−Ｊ に訂正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＣＯ，０１−０，０５４、Ｍｎ ０．０５〜．０．２５
％ 。 Ｓ Ｏ，００３−０，０１５ｑ６．’ＭＯ，ＯＯ’５〜
０．１０％。 ＮＯ，００５０チ以下、必要に応じてＢＯ，０Ｏ０５〜
（１，００４０％を含有し１ 、化 残部Ｆｅおよび不可避的不鯛物力島らなる嘴を熱延し、
６５０℃以上の温度で巻取り、その後冷延し、次いで連
続焼鈍を行うにあたり、’ｉ’００〜８５０℃の温度で
再結晶焼鈍後、６５０℃以−ヒの温度から急冷し、続い
て温度Ｔ （℃）で、１０〜６０秒保定してセメンタイ
トの核生成を行わ、ぜるが、と１叶上記急冷速度（℃／
Ｓ ）でＩＣ１００℃／Ｓ以下とする）の温度とするこ
とにより、４ Ｘ １０’〜２Ｘ１０’個／ＩＷＪ の
セメンタイト核を生せしめ、しかるのちに２５０〜４０
０℃で２〜１０分の析出処哩を行うことを特徴とする連
続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1934384A JPS60165321A (ja) | 1984-02-07 | 1984-02-07 | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1934384A JPS60165321A (ja) | 1984-02-07 | 1984-02-07 | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60165321A true JPS60165321A (ja) | 1985-08-28 |
| JPH0545654B2 JPH0545654B2 (ja) | 1993-07-09 |
Family
ID=11996750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1934384A Granted JPS60165321A (ja) | 1984-02-07 | 1984-02-07 | 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60165321A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62139849A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 |
| JPH02225644A (ja) * | 1989-02-27 | 1990-09-07 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍によって製造された局部延性に優れた非時効焼付硬化性冷延鋼板 |
| JPH0641565U (ja) * | 1992-01-30 | 1994-06-03 | 平洋商事株式会社 | 写真立て |
-
1984
- 1984-02-07 JP JP1934384A patent/JPS60165321A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62139849A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-23 | Kobe Steel Ltd | 加工性にすぐれた軟質熱延鋼板 |
| JPH02225644A (ja) * | 1989-02-27 | 1990-09-07 | Nippon Steel Corp | 連続焼鈍によって製造された局部延性に優れた非時効焼付硬化性冷延鋼板 |
| JPH0641565U (ja) * | 1992-01-30 | 1994-06-03 | 平洋商事株式会社 | 写真立て |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0545654B2 (ja) | 1993-07-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |