JP2640065B2 - 加工性の良好な７３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板とその製造方法 - Google Patents
加工性の良好な７３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板とその製造方法Info
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- JP2640065B2 JP2640065B2 JP4235248A JP23524892A JP2640065B2 JP 2640065 B2 JP2640065 B2 JP 2640065B2 JP 4235248 A JP4235248 A JP 4235248A JP 23524892 A JP23524892 A JP 23524892A JP 2640065 B2 JP2640065 B2 JP 2640065B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加工性に優れた７３０
Ｎ／mm2以上の強度(ＴＳ)を有する高強度熱延鋼板とそ
の製造方法に関するものである。
Ｎ／mm2以上の強度(ＴＳ)を有する高強度熱延鋼板とそ
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来よ
り、自動車の燃費の節減のための軽量化が進められてお
り、加工性の優れた熱延高強度鋼板として、これまで、
伸びの優れたフェライトとマルテンサイトを主体とする
鋼板(特開昭５４−１１４４２５号、特開昭５５−３８
９７９号、特開昭６０−１２１２２５号等)や、伸びフ
ランジ性の優れたフェライトとベイナイトを主体とする
鋼板(特開昭５６−１３０４５６号、特開昭５７−１０
１６４９号等)が提案されている。
り、自動車の燃費の節減のための軽量化が進められてお
り、加工性の優れた熱延高強度鋼板として、これまで、
伸びの優れたフェライトとマルテンサイトを主体とする
鋼板(特開昭５４−１１４４２５号、特開昭５５−３８
９７９号、特開昭６０−１２１２２５号等)や、伸びフ
ランジ性の優れたフェライトとベイナイトを主体とする
鋼板(特開昭５６−１３０４５６号、特開昭５７−１０
１６４９号等)が提案されている。
【０００３】しかし、自動車の足回り部品やメンバー等
は、伸びと伸びフランジ性を共に必要とするため、両特
性を兼備する必要がある。このような要求に対し、フェ
ライトとマルテンサイトとベイナイトを主体とする鋼板
(特開昭５５−１４６０２０号、特開昭５７−１４５９
２５号)が提案されているが、かゝる鋼板では、近年求
められている７３０Ｎ／mm2以上の強度が得られないと
いう問題がある。
は、伸びと伸びフランジ性を共に必要とするため、両特
性を兼備する必要がある。このような要求に対し、フェ
ライトとマルテンサイトとベイナイトを主体とする鋼板
(特開昭５５−１４６０２０号、特開昭５７−１４５９
２５号)が提案されているが、かゝる鋼板では、近年求
められている７３０Ｎ／mm2以上の強度が得られないと
いう問題がある。
【０００４】本発明は、上記従来技術の問題点を解決
し、加工性、特に伸びと伸びフランジ性を兼ね備えた７
３０Ｎ／mm2以上の強度を有する熱延鋼板を提供し、ま
たその製造方法を提供することを目的とするものであ
る。
し、加工性、特に伸びと伸びフランジ性を兼ね備えた７
３０Ｎ／mm2以上の強度を有する熱延鋼板を提供し、ま
たその製造方法を提供することを目的とするものであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上記の従来提案されている各種の技術に鑑みて鋭意研究
を行った結果、加工用高強度鋼板として、やや多めの添
加元素を含有させ、かつ組織を的確に調整することによ
り、７３０Ｎ／mm2以上の強度を有すると共に、良好な
伸びと伸びフランジ性を兼備させることができることを
見い出し、ここに本発明を完成するに至ったものであ
る。
上記の従来提案されている各種の技術に鑑みて鋭意研究
を行った結果、加工用高強度鋼板として、やや多めの添
加元素を含有させ、かつ組織を的確に調整することによ
り、７３０Ｎ／mm2以上の強度を有すると共に、良好な
伸びと伸びフランジ性を兼備させることができることを
見い出し、ここに本発明を完成するに至ったものであ
る。
【０００６】すなわち、本発明は、重量％で（以下、同
じ）、Ｃ：０．１〜０．２％、Ｓｉ：１．５％を超え
２．５％以下、Ｍｎ：１．５〜２．５％、Ｃｒ：０．５
〜１．５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．００５％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０６％を含有し、必要に応じて更に
Ｃａ≦０．０１％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純
物よりなる鋼板であって、 フェライト体積率（ＶｆＦ）：３０％以上、 マルテンサイト（残留γを含む）体積率（ＶｆＭ）：１
〜２０％、 ベイナイト（微細な炭化物を有する疑似パーライトを含
む）体積率（ＶｆＢ）：≧２×ＶｆＭ、 の３相組織からなることを特徴とする加工性の良好な７
３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板を要
旨とするものである。
じ）、Ｃ：０．１〜０．２％、Ｓｉ：１．５％を超え
２．５％以下、Ｍｎ：１．５〜２．５％、Ｃｒ：０．５
〜１．５％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．００５％、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０６％を含有し、必要に応じて更に
Ｃａ≦０．０１％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純
物よりなる鋼板であって、 フェライト体積率（ＶｆＦ）：３０％以上、 マルテンサイト（残留γを含む）体積率（ＶｆＭ）：１
〜２０％、 ベイナイト（微細な炭化物を有する疑似パーライトを含
む）体積率（ＶｆＢ）：≧２×ＶｆＭ、 の３相組織からなることを特徴とする加工性の良好な７
３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板を要
旨とするものである。
【０００７】また、その製造方法は、上記化学成分を有
する鋼を、熱間圧延によりＡｒ３点以上で仕上げた後、
３〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度にてＡｒ３〜Ａｒ１の二
相域まで徐冷し、その後、３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で冷却した後、３５０〜５５０℃で巻き取ることによ
り、 フェライト体積率（ＶｆＦ）：３０％以上、 マルテンサイト（残留γを含む）体積率（ＶｆＭ）：１
〜２０％、 ベイナイト（微細な炭化物を有する疑似パーライトを含
む）体積率（ＶｆＢ）：≧２×ＶｆＭ、 の３相組織を得ることを特徴としている。
する鋼を、熱間圧延によりＡｒ３点以上で仕上げた後、
３〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度にてＡｒ３〜Ａｒ１の二
相域まで徐冷し、その後、３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で冷却した後、３５０〜５５０℃で巻き取ることによ
り、 フェライト体積率（ＶｆＦ）：３０％以上、 マルテンサイト（残留γを含む）体積率（ＶｆＭ）：１
〜２０％、 ベイナイト（微細な炭化物を有する疑似パーライトを含
む）体積率（ＶｆＢ）：≧２×ＶｆＭ、 の３相組織を得ることを特徴としている。
【０００８】また、他の製造方法は、上記化学成分を有
する鋼を、熱間圧延によりＡｒ３点以上で仕上げた後、
３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度にてＡｒ３〜Ａｒ１の二
相域まで冷却した後、３〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度に
て１〜２０秒間徐冷し、その後、３０℃／ｓｅｃ以上で
冷却し、３５０〜５５０℃で巻き取ることにより、 フェライト体積率（ＶｆＦ）：３０％以上、 マルテンサイト（残留γを含む）体積率（ＶｆＭ）：１
〜２０％、 ベイナイト（微細な炭化物を有する疑似パーライトを含
む）体積率（ＶｆＢ）：≧２×ＶｆＭ、 の３相組織を得ることを特徴としている。
する鋼を、熱間圧延によりＡｒ３点以上で仕上げた後、
３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度にてＡｒ３〜Ａｒ１の二
相域まで冷却した後、３〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度に
て１〜２０秒間徐冷し、その後、３０℃／ｓｅｃ以上で
冷却し、３５０〜５５０℃で巻き取ることにより、 フェライト体積率（ＶｆＦ）：３０％以上、 マルテンサイト（残留γを含む）体積率（ＶｆＭ）：１
〜２０％、 ベイナイト（微細な炭化物を有する疑似パーライトを含
む）体積率（ＶｆＢ）：≧２×ＶｆＭ、 の３相組織を得ることを特徴としている。
【０００９】
【００１０】以下に本発明を更に詳細に説明する。ま
ず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について説
明する。
ず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について説
明する。
【００１１】Ｃ：Ｃは所望の低温変態生成物を確保する
のに重要な元素であり、含有量が０.１％未満では所望
の低温変態生成物体積率が得られず、結果として７３０
Ｎ／mm2以上の強度を確保するのも困難となる。また、
０.２％を超えて含有させると低温変態生成物を７０％
以上生成したり、硬いマルテンサイトを２０％以上生成
することにより加工性を劣化させる。よって、Ｃ含有量
は０.１〜０.２％の範囲とする。
のに重要な元素であり、含有量が０.１％未満では所望
の低温変態生成物体積率が得られず、結果として７３０
Ｎ／mm2以上の強度を確保するのも困難となる。また、
０.２％を超えて含有させると低温変態生成物を７０％
以上生成したり、硬いマルテンサイトを２０％以上生成
することにより加工性を劣化させる。よって、Ｃ含有量
は０.１〜０.２％の範囲とする。
【００１２】Ｓｉ： Ｓｉは伸びをあまり劣化させることなくＴＳを上昇させ
る元素であり、所望の強度を確保するには１．５％を超
えて含有させる必要がある。しかし、含有量が２．５％
を超えて含有させると、多量の赤スケール発生により表
面の肌荒れがひどく、商品価値を損なう上、生産性も阻
害する。よって、Ｓｉ含有量は１．５％を超え２．５％
以下の範囲とする。
る元素であり、所望の強度を確保するには１．５％を超
えて含有させる必要がある。しかし、含有量が２．５％
を超えて含有させると、多量の赤スケール発生により表
面の肌荒れがひどく、商品価値を損なう上、生産性も阻
害する。よって、Ｓｉ含有量は１．５％を超え２．５％
以下の範囲とする。
【００１３】Ｍn：Ｍnは低温変態生成物の生成を促進す
る元素であり、所定の低温変態生成物体積率を得るには
１.５％以上含有させる必要がある。しかし、２.５％を
超えて多く含有させるとその効果が飽和する。よって、
Ｍn含有量は１.５〜２.５％の範囲とする。
る元素であり、所定の低温変態生成物体積率を得るには
１.５％以上含有させる必要がある。しかし、２.５％を
超えて多く含有させるとその効果が飽和する。よって、
Ｍn含有量は１.５〜２.５％の範囲とする。
【００１４】Ｃr：Ｃrは低温変態生成物の生成を促進す
る元素であり、所定の低温変態生成物体積率を得るには
０.５％以上含有させる必要がある。しかし、１.５％を
超えて含有させてもその効果は飽和する。よって、Ｃr
含有量は０.５〜１.５％の範囲とする。
る元素であり、所定の低温変態生成物体積率を得るには
０.５％以上含有させる必要がある。しかし、１.５％を
超えて含有させてもその効果は飽和する。よって、Ｃr
含有量は０.５〜１.５％の範囲とする。
【００１５】Ｐ：Ｐはフェライト粒界に偏析して粒界脆
化を生じ易いので、０.０３％以下に抑制する必要があ
る。
化を生じ易いので、０.０３％以下に抑制する必要があ
る。
【００１６】Ｓ：ＳはＭnＳ等の非金属介在物を生成
し、伸び、伸びフランジ性を劣化させるので、含有量は
少ない程好ましく、０.００５％以下に抑制する必要が
ある。
し、伸び、伸びフランジ性を劣化させるので、含有量は
少ない程好ましく、０.００５％以下に抑制する必要が
ある。
【００１７】Ａl：Ａlは鋼の脱酸のために必要な元素で
あり、含有量が０.０１％未満では脱酸効果は少なく、
また０.０６％を超えて多量に含有させると、アルミナ
系の非金属介在物を生成し易くなり、かつ微細なＡlＮ
が多量に析出し易くなり、加工性を劣化させる。よっ
て、Ａl含有量は０.０１〜０.０６％の範囲とする。
あり、含有量が０.０１％未満では脱酸効果は少なく、
また０.０６％を超えて多量に含有させると、アルミナ
系の非金属介在物を生成し易くなり、かつ微細なＡlＮ
が多量に析出し易くなり、加工性を劣化させる。よっ
て、Ａl含有量は０.０１〜０.０６％の範囲とする。
【００１８】Ｃa：Ｃaは加工性に悪影響を及ぼす非金属
介在物の形態を変えて加工性を向上させる元素であり、
必要に応じて適量を含有させることができる。添加する
場合、０.０１％を超えて含有させてもこの効果は飽和
するので、０.０１％以下とする。
介在物の形態を変えて加工性を向上させる元素であり、
必要に応じて適量を含有させることができる。添加する
場合、０.０１％を超えて含有させてもこの効果は飽和
するので、０.０１％以下とする。
【００１９】次に本発明鋼の組織の規定理由について述
べる。
べる。
【００２０】フェライトは、軟質なため、鋼板に伸びを
付与するのに重要であり、図１に示すように、３０％未
満では強度−伸びバランスが劣化するので、フェライト
体積率(ＶfＦ)は３０％以上とする。
付与するのに重要であり、図１に示すように、３０％未
満では強度−伸びバランスが劣化するので、フェライト
体積率(ＶfＦ)は３０％以上とする。
【００２１】マルテンサイトは、強度を向上させるのに
重要であり、７３０Ｎ／mm2の強度を得るには１％以上
含有させる必要がある。しかし、硬質なために孔拡げ加
工時に割れの起点となり易く、２０％より多量に含有さ
せるとＴＳ−λ(孔拡げ率)バランスが劣化する(図２参
照)。なお、本発明にいうマルテンサイトには、残留γ
が存在する場合、これも含む意味である。
重要であり、７３０Ｎ／mm2の強度を得るには１％以上
含有させる必要がある。しかし、硬質なために孔拡げ加
工時に割れの起点となり易く、２０％より多量に含有さ
せるとＴＳ−λ(孔拡げ率)バランスが劣化する(図２参
照)。なお、本発明にいうマルテンサイトには、残留γ
が存在する場合、これも含む意味である。
【００２２】ベイナイトは、余り伸びフランジ性を劣化
させることなく強度を向上させるのに有効であり、ベイ
ナイトの体積比(ＶfＢ)をＶfＢ／ＶfＭ≧２とすること
により、ＴＳ−λバランスの優れた高強度鋼板を得るこ
とができる(図３参照)。なお、本発明にいうベイナイト
には、微細な炭化物を有する疑似パーライトが存在する
場合、この低温変態生成物も含む意味である。
させることなく強度を向上させるのに有効であり、ベイ
ナイトの体積比(ＶfＢ)をＶfＢ／ＶfＭ≧２とすること
により、ＴＳ−λバランスの優れた高強度鋼板を得るこ
とができる(図３参照)。なお、本発明にいうベイナイト
には、微細な炭化物を有する疑似パーライトが存在する
場合、この低温変態生成物も含む意味である。
【００２３】次に製造条件について説明する。
【００２４】上記化学成分を有する鋼は常法により溶
製、鋳造し、熱間圧延に供されるが、熱間圧延の仕上げ
温度は、Ａr3点未満ではフェライト加工組織の残存によ
り伸び、伸びフランジ性が劣化するので、Ａr3点以上と
する。
製、鋳造し、熱間圧延に供されるが、熱間圧延の仕上げ
温度は、Ａr3点未満ではフェライト加工組織の残存によ
り伸び、伸びフランジ性が劣化するので、Ａr3点以上と
する。
【００２５】熱間仕上げ圧延後、良好な伸び、伸びフラ
ンジ性に重要なフェライトの生成を促進するため、３〜
２０℃／secの冷却速度でＡr3〜Ａr1点の間(二相域)ま
で徐冷するか、或いはＡr3〜Ａr1点の間まで３０℃／se
c以上の冷却速度で冷却した後、３〜２０℃／secの冷却
速度で１〜２０秒間徐冷する。
ンジ性に重要なフェライトの生成を促進するため、３〜
２０℃／secの冷却速度でＡr3〜Ａr1点の間(二相域)ま
で徐冷するか、或いはＡr3〜Ａr1点の間まで３０℃／se
c以上の冷却速度で冷却した後、３〜２０℃／secの冷却
速度で１〜２０秒間徐冷する。
【００２６】その後、伸びフランジ性を劣化させるパー
ライトの生成を抑制するため、３０℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で急冷し、５５０℃以下で巻き取る必要がある。
その際、伸びフランジ性を劣化させるマルテンサイトを
２０％以下とするため、３５０℃以上で巻き取る必要が
ある。これによって、所定の体積率を有するフェライ
ト、マルテンサイト、ベイナイトの３相組織が得られ
る。
ライトの生成を抑制するため、３０℃／ｓｅｃ以上の冷
却速度で急冷し、５５０℃以下で巻き取る必要がある。
その際、伸びフランジ性を劣化させるマルテンサイトを
２０％以下とするため、３５０℃以上で巻き取る必要が
ある。これによって、所定の体積率を有するフェライ
ト、マルテンサイト、ベイナイトの３相組織が得られ
る。
【００２７】次に本発明の実施例を比較例と共に示す。
【００２８】
【００２９】表１に示す化学成分を有する鋼を真空溶解
した後、３０mm板厚まで粗圧延し供試材とした。これを
１２００℃に加熱し、表２に示す条件にて板厚４mmまで
熱間圧延した後、表裏面を３.５mmまで研磨し、引張り
試験(ＪＩＳ５号)、孔拡げ試験〔(成形後の孔径−初期
孔径)／初期孔径×１００％〕を行った。また、各組織
の面積率は、ＳＥＭ写真の画像解析により求めた。これ
らの結果を表３に示す。
した後、３０mm板厚まで粗圧延し供試材とした。これを
１２００℃に加熱し、表２に示す条件にて板厚４mmまで
熱間圧延した後、表裏面を３.５mmまで研磨し、引張り
試験(ＪＩＳ５号)、孔拡げ試験〔(成形後の孔径−初期
孔径)／初期孔径×１００％〕を行った。また、各組織
の面積率は、ＳＥＭ写真の画像解析により求めた。これ
らの結果を表３に示す。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】表３より明らかなように、Ｎo.１〜Ｎo.４
の本発明例は、いずれもＴＳ≧７３０Ｎ／mm2の高強度
で、ＴＳ×Ｅl≧１５０００、かつ、ＴＳ×λ≧４００
００と良好な加工性を示している。
の本発明例は、いずれもＴＳ≧７３０Ｎ／mm2の高強度
で、ＴＳ×Ｅl≧１５０００、かつ、ＴＳ×λ≧４００
００と良好な加工性を示している。
【００３４】一方、Ｎo.５〜Ｎo.１０の比較例は、化学
成分が本発明範囲から外れた例であり、またＮo.３-Ａ
〜Ｎo.３-Ｄの比較例は、化学成分は本発明範囲内のＮ
o.３と同じであるが、組織条件或いは圧延条件が本発明
範囲から外れた例である。いずれの比較例も、上記特性
(強度、伸び、伸びフランジ性)の特性のいずれかが劣っ
ている。
成分が本発明範囲から外れた例であり、またＮo.３-Ａ
〜Ｎo.３-Ｄの比較例は、化学成分は本発明範囲内のＮ
o.３と同じであるが、組織条件或いは圧延条件が本発明
範囲から外れた例である。いずれの比較例も、上記特性
(強度、伸び、伸びフランジ性)の特性のいずれかが劣っ
ている。
【００３５】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
７３０Ｎ／mm2以上の強度を有すると共に加工性、特に
良好な伸びと伸びフランジ性を兼備した熱延鋼板を提供
できるので、自動車用材料としてその軽量化に寄与する
効果は大きい。
７３０Ｎ／mm2以上の強度を有すると共に加工性、特に
良好な伸びと伸びフランジ性を兼備した熱延鋼板を提供
できるので、自動車用材料としてその軽量化に寄与する
効果は大きい。
【図１】フェライト体積率(ＶfＦ)と強度(ＴＳ)−伸び
(Ｅl)バランスの関係を示す図である。
(Ｅl)バランスの関係を示す図である。
【図２】マルテンサイト体積率(ＶfＭ)と強度(ＴＳ)−
孔拡げ率(λ)バランスの関係を示す図である。
孔拡げ率(λ)バランスの関係を示す図である。
【図３】ベイナイト体積率(ＶfＢ)と強度(ＴＳ)−孔拡
げ率(λ)バランスの関係を示す図である。
げ率(λ)バランスの関係を示す図である。
【図４】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ実施例にお
ける製造条件(冷却条件)を説明する図である。
ける製造条件(冷却条件)を説明する図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で（以下、同じ）、Ｃ：０．１〜
０．２％、Ｓｉ：１．５％を超え２．５％以下、Ｍｎ：
１．５〜２．５％、Ｃｒ：０．５〜１．５％、Ｐ≦０．
０３％、Ｓ≦０．００５％、Ａｌ：０．０１〜０．０６
％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼板
であって、 フェライト体積率（ＶｆＦ）：３０％以上、 マルテンサイト（残留γを含む）体積率（ＶｆＭ）：１
〜２０％、 ベイナイト（微細な炭化物を有する疑似パーライトを含
む）体積率（ＶｆＢ）：≧２×ＶｆＭ、 の３相組織からなることを特徴とする加工性の良好な７
３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板。 - 【請求項２】 更にＣａ≦０．０１％を含有する請求項
１に記載の熱延鋼板。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の化学成分を有す
る鋼を、熱間圧延によりＡｒ３点以上で仕上げた後、３
〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度にてＡｒ３〜Ａｒ１の二相
域まで徐冷し、その後、３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度
で冷却した後、３５０〜５５０℃で巻き取ることによ
り、 フェライト体積率（ＶｆＦ）：３０％以上、 マルテンサイト（残留γを含む）体積率（ＶｆＭ）：１
〜２０％、 ベイナイト（微細な炭化物を有する疑似パーライトを含
む）体積率（ＶｆＢ）：≧２×ＶｆＭ、 の３相組織を得ることを特徴とする加工性の良好な７３
０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板の製造
方法。 - 【請求項４】 請求項１又は２に記載の化学成分を有す
る鋼を、熱間圧延によりＡｒ３点以上で仕上げた後、３
０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度にてＡｒ３〜Ａｒ１の二相
域まで冷却した後、３〜２０℃／ｓｅｃの冷却速度にて
１〜２０秒間徐冷し、その後、３０℃／ｓｅｃ以上で冷
却し、３５０〜５５０℃で巻き取ることにより、 フェライト体積率（ＶｆＦ）：３０％以上、 マルテンサイト（残留γを含む）体積率（ＶｆＭ）：１
〜２０％、 ベイナイト（微細な炭化物を有する疑似パーライトを含
む）体積率（ＶｆＢ）：≧２×ＶｆＭ、 の３相組織を得ることを特徴とする加工性の良好な７３
０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4235248A JP2640065B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 加工性の良好な７３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4235248A JP2640065B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 加工性の良好な７３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0657376A JPH0657376A (ja) | 1994-03-01 |
| JP2640065B2 true JP2640065B2 (ja) | 1997-08-13 |
Family
ID=16983272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4235248A Expired - Fee Related JP2640065B2 (ja) | 1992-08-11 | 1992-08-11 | 加工性の良好な７３０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2640065B2 (ja) |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57145925A (en) * | 1981-03-03 | 1982-09-09 | Kobe Steel Ltd | Production of high strength hot rolled steel plate |
| JPH03264645A (ja) * | 1982-03-29 | 1991-11-25 | Kobe Steel Ltd | 伸びフランジ性等にすぐれた高強度鋼板 |
| JPS5935653A (ja) * | 1982-08-19 | 1984-02-27 | Kawasaki Steel Corp | 熱延高張力鋼板 |
| JPS59143027A (ja) * | 1983-02-07 | 1984-08-16 | Kawasaki Steel Corp | 延性および加工性の良好な高強度鋼板の製造方法 |
| JPS61276952A (ja) * | 1985-06-01 | 1986-12-06 | Nissan Motor Co Ltd | 強靭鋼 |
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