JPS5935653A - 熱延高張力鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 仁の発明は、熱延高張力鋼板に関し、加工性とくにフラ
ッシュバット溶接後の加工性全改良した熱延高張力鋼板
を提案しようとするものである。

フラッシュバット溶接を行なって部材を製作する鋼板製
品の代表例として自動車のホイールリム（以下単にリム
という）があり、かよう々リム製造の特殊性は、フラッ
シュバット溶接（以下単に溶接という）を行なった上で
、さらに冷間加工を行ない最終製品にするところにある
。

したがってリム用の鋼板材料には溶接継手の冷間加工性
が良いものであることの必要があり、従来は専ら軟鋼板
が使われていた。

ところで自動車重限の軽量化の一環としてホイールの軽
量化の気運が強まり、従来の軟鋼板に代って高張力鋼板
が使われようとしている。

しかし比較的最近開発された袢合組織（Ｄｕａｌｐｈａ
ｓｅ　）鋼を含めて、引張強さく以下ＴＳと略す）カ５
０　ｋｐ・ｆ／−チリ上のものについては、リム用材料
として上記特殊性に対し満足に適合するものはなかった
。

ごく最近になって、特開昭５６−１８０４５５号および
四５６−１８０４５６号各公報においてＳｉ　、　Ｓお
よびＰ２低くし介在物形態制御を行なったＮｂ添加鋼と
、Ｎｂ　、　Ｖ　、　Ｔｉおよびｚｒのうちから１種以
上を添加したベイナイト鋼（面積率でベイナイト６０％
以上が８畳）が発表された。

現在までのリム用高張力鋼板材料の開発過程での知見を
まとめると次のように要約することができる。

１）　　Ｄｕａｌ　ｐｈａｓｅ鋼は強度ａ性のバランス
は良いが、溶接熱影響部（以下単にＨＡ　Ｚという）が
軟化し、そこでネッキングや破断が起きるためリム用材
料として不適当である。

２）固溶強化鋼ではＴ、　８５０　ｋ７　・ｆ／　ｍｍ
”以上のものを作ろうとすると成分コストが商くなシす
ぎ、従って、析出強化元素を添加したものでなければ々
らない。

８）Ｓ含有酸は低い方が良い。

４）介在物制御はした方が良い。

５）　　Ｐは加工性の劣化を招くので低い方が良い。

こ＼に上掲特開昭５６−１３０４５６号公報ではマルテ
ンサイトを含有するＤｕａｌ　ｐｈａｓｅ鋼はＨＡＺが
軟化するのに対し、面積率で６０％以上のペイナイ）ｆ
含むベイナイト鋼は、ＨＡ　Ｚの軟化がない旨開示され
ている。

以上のような状況をふまえて発明者らは、さらに独自の
研究を進めた結果、従来忌み嫌われていたＰを意図的に
適社添加することおよび組織をフェライトとベイナイト
を主とした組織にすることを基本として、加工性と溶接
の性能およびその後の加工性にも優れた熱延高張力鋼板
を発明するに至った。

す力わちとの発明は、基本的にｃ　ｏ、ｏｓ〜０．１５
重１％（以下係で示す）、Ｍｎ　０．６〜２．５％を、
Ｐ　Ｏ，０４〜０．２％とともに含み、ＡｔＯ，００１
〜０．１チであって、残余は実質上のＦｅおよび不可避
混入不純物から成シ、断面組織面積率で５％未満に抑え
たマルテンサイトと、１０％以上のベイナイトおよび残
部実質的にフェライトの分散組織を有することにより、
熱延高張力鋼板の加工性とフラッシュバット溶接性およ
びその後の加工性が顕著に改良され、この鋼板を用いる
とＮ６強度の軽Ｉ　Ｕムひいては経机ホイールを工業的
規模でとくに有利に製造することができることを究明し
たものである。

さて加工性が要求される熱延鋼板にＰを添加してＴ、Ｓ
を高めるというような考え方は、従来加工性劣化つまり
、これをもたらす脆性悪化を伴うという理由によシ否定
されてきた。しかしこれは従来の熱延鋼板の製造工程で
熱延コイルの巻取り温度（以下ＯＴと略す）が５００〜
７００℃であシ、巻取り後の徐冷によって５００℃付近
でＰが粒界に偏析するため、とくに脆性が悪化すること
に起因している。

従ってこの点リムにも使われるＪＩＳ　Ｇ３１１３自動
車構造用熱間圧延鋼板５ＡＰＨにおいてもＰの含有酸は
０　、０４０％以下にしなければならないことが規定さ
れている。Ｐの含有酸に関する規定は他の規格について
もほぼ同様である。

この点について発明者らの検討結果を第１図に示すよう
にＰ添加鋼にあってもｖノツチシャルピー試験における
特性が軟鋼（ＳＡＰＨ８２’）並みに得られることがわ
かシ、との発明の端緒となるに至ったのである。

す々わちこの試験は比較鋼としてＧ　Ｏ，０６％、）４
ｎ　０．２６％、Ｐ　Ｏ，０１５％の軟鋼（２，９ｍｍ
厚）と、この発明に従うべき００．０７％、Ｓｉ　０．
５％、Ｍｎ１．５５％、Ｐ　Ｏ，０８８係、ＡｔＯ，０
４％のＰ添加鋼（Ｌ９ｍ＋＋ｓ厚）を用い、Ｐ添加鋼に
ついては、さらに熱延条件を変えて組織が実質フェライ
トからなる鋼Ａと実質フェライトとベイナイトからなる
鋼Ｂの二つの鋼を用い、これらの素材と溶接部の衝撃特
性を比較したものである。

図に明らかなように軟鋼では脆性破面遷移温度が素材、
溶接部ともに−８０〜−６０℃であシ、シェルフエネル
ギーも素材と溶接部であまシ差かな（１５〜２０　ｋｙ
　ｆ−ｍ７ｃｍ”であるのに比し、Ｐ添加鋼Ａは脆性破
面遷移温度は一１８０℃句近にあるが、脆性破面率が０
％になる温度が約０℃と高く、−８０〜０℃の吸収エネ
ルギーも８〜１２ｋｇｆ−講／倒２のように低いので、
Ｐ添加鋼Ａはリム用材料には不適当である。

ところが一方、フェライトとベイナイトｆｔ含むＰ添加
鋼Ｂでは、素材の脆性破面温度が約−１５０℃と軟鋼よ
りもはるかに低く、また吸収エネルギーは一８０℃以上
で１６に９ｆ−ＷＬ／ｃｒｎ２以上あり、軟鋼と同程度
である。また溶接部についての試験結果を破線Ｂ′て示
すように脆性破面遷移温度が約−９０℃と軟銅の場合よ
りやや低く、シエルフエ　・ネルギーも軟鋼と同程度で
ある。

このように従来の固溶強化鋼に単にＰを添加しただけの
フェライト鋼Ａは脆性が軟鋼より劣るが、Ｐを添加して
、なおかつベイナイトを含む鋼Ｂは、脆性が素材におい
ては軟鋼よシ優れ、溶接部においては軟鋼と同等である
ことが知見されたのである。

リム用材料で重要な点は、溶接部が母材より軟化すると
ネッキングや破断を起こすため、溶接部が軟化しないこ
とであり、この点ですでに触れたように、）（ＡＺが軟
化するＤｕａｌ　ｐｈａｓｅ鋼はリム用材料に適さない
。

ところでベイナイトを含む組織を得ようとしてもマルテ
ンサイトが同時に含まれる組織に彦ってしまうことがあ
シ、このような場合、マルテンサイト分率が多す−ぎる
とＨＡＺは軟化する。このマルテンサイト分率とＨＡＺ
の軟化量の関係ｆｐｌべた結果を第２図に示す。すなわ
ちマルテンサイトの断面組織面積率が５％以上になると
軟化阻ΔＨｙはビッカース硬度で４ポイント以上になり
、ＴＳに換算すると１．８ｋｇｆ／ｍ−以上軟化する。

従ってこの発明ではマルテンサイトの断面組織面積率は
５％未満に限定する。

ここまでベイナイトを含む鋼と述べてきたのは断面組織
面積率で１０％以上のベイナイトを含む鋼をいい、通常
の熱延鋼板の製造工程でえられるフェライト鋼と区別さ
れる。

ペイナイ）？含む組織を得るためにはＣＴを通常の５０
０〜７００℃よりも低くすることが必要であり、ＯＴを
４５０℃以下にすれば、ベイナイトが断面組織面積率で
１０％以上えられることを確認した。

このように低いＯＴではＰが偏析しやすい５００℃付近
の冷却速度が結果的に大きくなり、第１図に示したよう
にＰによる脆化が同時に防止される。

この発明における成分範囲限定の理由は次のとおυであ
る。

ａ　：　ｏ、ｏａ〜０．１５％ Ｃは強度確保とベイナイト生成のために０．０３−以上
必要であるが、０．１５％を超えるとスポット溶接性と
延性の劣化が大きいので０．０８〜０．１５チに限定す
る。

Ｍｎ　：　０．６〜２．５％ ）４ｎは断面組織１１積率で１０％以上のベイナイトを
得るために最低０．６％は必要であるが、２．５チを超
えるとベイナイト変態は促進するものの延性の劣化が著
しくなるため、０．６〜２．５％に限定する。

Ｐ　：　０．０４〜０．２％ Ｐはこの発明において特徴的な必須元素であり、安価な
母材強化効果であシながら、溶接部においてはフェライ
ト変態を促進して、溶接部における過度の硬化を抑制し
、溶接部の変形を容易にするとともに溶接継手の伸びフ
ランジ性を改善する。

その含有機は０．０４％以上で母材強化効果が認められ
るが、０．２％を超えると脆性悪化の弊害が大きいので
０．０４〜０．２　％に限定する。

Ａｔ　：　０．００１〜０．１％ Ａｔは脱酸のために０．００１％以上必要であるが、０
．１％を超えると介在物の増加をもたらすのでｏ、ｏｏ
ｉ〜０゜】％に限定する。

なお不純物として不可避に混入するＳは、熱間圧延工程
で生成するＭｎＳが加工性とくに伸びフランジ性を劣化
させるので極力少ない方が良いがｏ、　ｏｏｓ％までな
ら許容される。

以上の基本成分のほか、ＳｉやＱｒを添加することは、
次のとおり有用である。

Ｓｉは母材を強化しながら延性の劣化が少ないため添加
してもよいが、２％を超えるとスポット溶接性が劣化す
るので上限を２％に定める。

Ｑｒは焼き入れ性を高め、ベイナイトの形成を容易にす
るので添加してもよいが、１％を超える添加は溶製上の
不都合を生じやすいので上限を１チとする。

またこのほかにＮｂ　、　Ｔｉ　、　Ｖの析出強化元素
を添加して、さらに高い強度を得ることができる。

これらの元累社、単独または２ａ以上添加して析出強化
に関し、同一の作用効果を呈することができるが、その
ためには合計鼠で０．００５％以上が好ましいけれども
、０．１％を超えると却って強化の効果が減少するので
、その上限を０．１％に限定する。

さらにａａおよびＲＥＭは、硫化物系介在物の形態制御
に関し同一の作用効果を呈する。こ＼にＳ含有鼠をｏ、
ｏｏｓ％以下に制限するため、Ｃａ。

ＲＥＭは、単独または複合の添加凱は極力少ない方が好
ましく、合装置で０．００１％程度、最大限度は０．０
５％に限定する。

次にこの発明の実施例について説明する。転炉で溶製し
、表１の左側に化学成分を掲げた鋼塊を分塊圧延したの
ち、１２００℃のスラブ加熱温度での粗圧延および仕上
圧延を経て、２．６ｍｗｒ厚の熱延コイルを製造した。

熱延仕上温度は、８００〜８５０℃、コイル巻取温度は
２００〜４００℃であった。

熱延方向のＪＩ８５号引張試験結果は表１に示したとお
υである。同表から明らかなように、この発明による鋼
１〜１５はＴＳが５ｏｋｑｆ／ｍ−以上で素材および溶
接部のサイドベンド伸びが優れており、素材鋼板のマル
テンサイト含有率は何れも５％未満、ベイナイト含有率
は１０％以上である。

比較鋼１６はＣ含有液が少なく、ベイナイト含有率が少
ない。比較鋼１７はＰの含有液の少ない通常の鋼組成で
あり、溶接によってサイドベンド伸びが大きく劣化して
いる。比較＠ｌ！１１１８はＰ含有量が多すぎるため、
機械的特性は良いが脆性の面でこの発明鋼から除外され
ている。比較鋼１９は熱延後の冷却速度を４０〜ｂ て製造したＤｕａｌ　ｐｈａｓｅ銅であシ、マルテンサ
イトを１４％含有するのでこの発明鋼から除かれる。

比較鋼２０ｉｊ：Ｓ含有量が多く、サイドベンド伸びが
小さい。

実施例で示したように、この発明によればＰをＪ　ｊｔ
Ｌ　含有し、マルテンサイトが本質的に含有しないフェ
ライト＋ベイナイト鋼は、加工性とくにフラッシュバッ
ト溶接継手の加工性に優れ、強化成分として安価なＰ全
使用するため製造コストも低く、工業的価値が大きい。

以上、主としてホイールリムを製造するだめの材料に絞
って説明を行なってきたが、ホイールリム以外であって
もフラッシュバット溶接後に冷間加工を行なう場合の素
材、さらには溶接せずに使用する場合の素材にもこの発
明の鋼を適用することができるのは勿論である。

【図面の簡単な説明】

第１図はシャルピー特性を示すグラフ、第２図はＨＡＺ
の軟化数に及はすマルテンサイト含有率の影’Ｊｌｌｌ
を示すグラフである。 第１図 訊゛！％合喋傭（’ｃう

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 Ｌ　　Ｏ：　０．０８〜０．１５重＠嘱、Ｍｎ　：　０
   ．６〜２．５重量％を、Ｐ　：　０．０４〜０，２重量
   ％とともに含み、Ａｔ：　０．００１〜０．１重置チで
   あって、残余は実質上のＦｅおよび不可避混入不純物か
   ら成り、断面組織面積率で５％未満に抑えたマルテンサ
   イトと１０％以上のベイナイトおよび残部実質的にフェ
   ライトの分散組織を有し、加工性とくにフラッシュバッ
   ト溶接後の加工性に優れることを特徴とする熱延高張力
   鋼板。 ＆　　０　：　０．０８〜０．１５重社チ、Ｋｎ　：　
   ０．６〜２．５型取％を、Ｐ　：　０．０４〜０．２重
   量％とともに含み、Ａｔ：　０．００１〜０．１重量％
   であって、Ｓｉを２ｉ１１ｉ％以下で含有し、残余は実
   質上のＦｅおよび不可避混入不純物から成シ、断面組織
   面積率で５チ未満に抑えたマルテンサイトと１０％以上
   のベイナイトおよび残部実質的罠フェライトの分散組織
   を有し、加工性とくにフラッシュバット溶接後の加工性
   に優れることを特徴とする熱延高張力鋼板。 ＆　　Ｏ：　０．０８〜０．１５重［１％、Ｍｎ　：　
   ０．６〜２．５重量％を、Ｐ　：　０．０４〜０．２重
   １１％とともに含み、Ａｔ　：　０．００１〜０．１重
   敞チテあって、Ｑｒを１重置チリ下で含有し、残余は実
   質上のＦｅおよび不可避混入不純物から成シ、断面組織
   面積率で５％未満に抑えたマルテンサイトと１０％以上
   のベイナイトおよび残部実質的にフェライトの分散組織
   を有し、加工性とくにフラッシュバット溶接後の加工性
   に優れることを特徴とする熱延高張力鋼板。 ４、　　Ｃ：　０．０３〜０．１５重１ｔ％、Ｍｎ：０
   ．６〜２．５重置°饅を、Ｐ　：　０．０４〜０．２重
   層チとともに含み、Ａｔ　：　０．００１〜０．１重厚
   チであって、Ｎｂ　、　ＴｉおよびＶのうち少なくとも
   １種を０．１重置襲以下で含有し、残余は実質」二のＦ
   ｅおよび不可避混入不純物から成シ、断面組織面積率で
   ５％未満に抑えたマルチ／サイトと１０％以上のベイナ
   イトおよび残部実質的にフェライトの分散組織を有し、
   加工性とくにフラッシュバット溶接後の加工性に優れる
   ことを特徴とする熱延高張力鋼板。 ＆　　Ｃ１：　０．０８〜０．１５重毀チ、Ｍｎ　：　
   ０．６〜２．５重量％を、Ｐ　：　０．０４〜０．２重
   置チとともに含み、Ａｔ：　０．００１〜０．１１計係
   であって、ＲＥＭおよびＯａのうち少なくとも１種を０
   ．０５重＠チ以下で含有し、残余は実質上のＦｅおよび
   不可避混入不純物から成り、断面組織面積率で５％未満
   に抑えたマルテンサイトと１０％以上のベイナイトおよ
   び残部実質的にフェライトの分散組織を有し、加工性と
   くにフラッシュバット溶接後の加工性に優れることを特
   徴とする熱延高張力鋼板。 ａ　　Ｇ　：　（１，０３〜０．１５重１％、Ｍｎ　：
   　０．６〜２．５重騎％を、Ｐ　：　０．０４〜０．２
   重騎％とともに含み、Ａｔ：　０．００１〜０．１Ｍ駁
   チであって、Ｓｌを２止咀チ以下、Ｑｒを１重いチリ下
   でそれぞれ含有し、残余は実質上のＦｅおよ・・び不可
   避混入不純物から成り、断面組織面積”率で５％未満に
   抑えたマルテンサイトと１０−以上のベイナイトおよび
   残部実質的にフェライトの分散組織を有し、加工性とく
   に７ラツシユバツト溶接後の加工性に優れることを特徴
   とする熱延高張力鋼板。 ！７．　０　：　０．０８〜０．］、５重１％、Ｍｎ：
   ０．６〜２．５重騎％を、Ｐ　：　０．０４〜０．２重
   階襲とともに含み、Ａｔ　：　０．００１〜０．１重置
   チてあって、Ｓｉを２重置−以下、ならびにＮｋ）　、
   　ＴｉおよびＶのうち少々くとも１種を０．１重置チ以
   下で含有し、残余は実質上のＦｅおよび不可避混入不純
   物から成り、断面組織面積率で５％未満に抑えたマルテ
   ンサイトと１０％以上のベイナイトおよび残部実質的に
   フェライトの分散組織を有し、加工性とくにフラッシュ
   バット溶接後の加工性に優れることを特徴とする熱延高
   張力鋼板。 ８、　　Ｃ：　０．０８〜０．１５重鼠チ、Ｍｎ　：　
   ０．６〜２．５１歓％を、Ｐ　：　０．０４〜０．２重
   量％とと　・もに含み、Ａ、ｔ　：　０．００１〜０．
   】重量％であつ　゛て、Ｓｉを２重１％以下、々らびに
   ＲＥＭおよびＯａのうち少なくとも１９を０．０５重＠
   チ以下でそれぞれ含有し、残余は実質」二〇Ｆｅおよび
   不可避混入不純物から成り、断面組織面積率で５チ未満
   に抑えたマルテンサイトと１０％以上のベイナイトおよ
   び残部実質的にフェライトの分散組織を有し、加工性と
   くにフラッシュバット溶接後の加工性に優れることを特
   徴とする熱延高張力鋼板。 ｏ、　　Ｏ：　０．ｏａ　〜０．１５重９％、Ｍｎ：０
   ．６〜２．５重騎％を、Ｐ　：　０．０４〜０．２重量
   ％とともに含み、Ａｔ　：　０．００１〜０．１重量％
   であって、Ｃｒを１重１％以下、ならひにＮｂ　、　Ｔ
   ｉおよびＶのうち少なくとも１種を０．１重ｆｉ％以下
   でそれぞれ含有し、残余は実質上のＦｅおよび不可避混
   入不純物から成り、断面組織面積率で５％未満に抑えた
   マルテンサイトと１０％以上のベイナイトおよび残部実
   質的にフェライトの分散組織を有し、加工性とくにフラ
   ッシュバット溶接後の加工性に優れることを特徴とする
   熱延高張力鋼板。 ｉｌｌ　　Ｏ：　０．０８〜０．１５重１％、Ｋｎ　：
   　０．６〜２．５重１％を、Ｐ　：　０．０４〜０．２
   重騎％とともに含み、Ａｔ：　０．００１〜０．１重鎗
   チであって、Ｏｒを１重１％以下、ならびにＲＥＭおよ
   びＯａのうち少なくとも１種を０．０５重匿チ以下でそ
   れぞれ含有し、残余は実質上のｙｅおよび不可避混入不
   純物から成シ、断面組織面積率で５％未満に抑えたマル
   テンサイトと１０％以上のベイナイトおよび残部実質的
   にフェライトの分散組織を有し、加工性とくにフラッシ
   ュバット溶接後の加工性に優れることを％徴とする熱延
   高張力鋼板。 ｘＬｏ：ｏ、ｏａ　〜ｏ、ＩＢｉ鼠％、Ｉｎ　：　０．
   ６〜２．５１歓％を、Ｐ　：　０．０４〜０，２重１％
   とともに含み、Ａｔ：　０．００１〜０．１重置チであ
   って、Ｎｂ　、　ＴｉおよびＶのうち少なくとも１種を
   ０．１重１％以下、ならびにＲＥＭおよびＯａのうち少
   なくとも１種を０．０５重掘チ以下で、それぞれ含有し
   、残余は実質上のＦｅおよび不可避混入不純物から成り
   、断面組織面積率で５％未満に抑えたマルテンサイトと
   １０％以上のベイナイトおよび残部実質的にフェライト
   の分散組織を有し、加工性とくにフラッシュバット溶接
   後の加工性に優れることを特徴とする熱延高張力鋼板。 １１　０　：　０．０８〜０．１５重１％、Ｉｎ　：　
   ０．６〜２．５重置％を、Ｐ　：　０．０４・〜０．２
   重鼠チ重置もに含み、Ａｔ：　０．００１〜０．１東ｆ
   Ａ、％以＊であって、Ｓｉ全２重量％以下、Ｃｒｆ１重
   鼠係重置、ならびにＮｂ　、　ＴｉおよびＶのうち少２
   ＞くとも１種を６−１重置チ以−トヤそれぞれ含有し、
   残余は実質上のＦｅおよび不可避混入不純物から成り、
   断面組織面積率で５％未満に抑えたマルテンサイトと１
   ０％以上のベイナイトおよび残部実質的にフェライトの
   分散組織を有し、加工性とくにフラッシュバット溶接後
   の加工性に優れることを特徴とする熱延高張力鋼板。 １＆　　Ｏ：　０．０３〜０．１５重！ｕ％、Ｍｎ：０
   ．６〜２．５１鼠％金、Ｐ　：　０．０４〜０，２重量
   ％とともに含み、Ａｔ：　０．００１〜０．１１限％埼
   玉であって、Ｓｉを２重限チ以下、Ｑｒを１重Ｉｔ％以
   下、ならびにＲＥＭおよびＣａのうち少なくとも１種を
   ００５重Ｉｔ　％以下でそれぞれ含有し、残余は実質上
   のＦ６および不可避混入不純物から成り、断面組織面積
   率で５係未満に抑えたマルテンサイトと１０％以」二の
   ベイナイトおよび残部実質的にフェライトの分散組織を
   有し、加工性とくにフラッシュバット溶接後の加工性に
   優れることを特徴とする熱延高張力鋼板。 １４　０　：　０．０８〜０．１５重駄チ、Ｉｎ　：　
   ０．６〜２．５重置％を、Ｐ　：　０．０４〜０．２重
   陳係とともに含み、Ａｔ：　０．００１〜０．１重阻係
   であって、Ｃｒを１重１％以下、Ｎｂ　、　Ｔｉおよび
   Ｖのうち少なくとも１種ｆ０．１重畝チ以下おらびにＲ
   ＥＭおよびＯａのうち少なくとも１種をｏ、ｏｓｆｉ！
   ！％以下でそれぞれ含有し、残余は実質上のＦｅおよび
   不可避混入不純物から成り、断面組織面積率で５％未満
   に抑えたマルテンサイトと１０％以上のベイナイトおよ
   び１残部実質的にフェライトの分散組織を有し、加工性
   とくにフラッシュバット溶接後の加工性に優れることを
   特徴とする熱延高張力鋼板。 ＩＮ　　Ｏ：　０．０８〜０．１５重１１％、）４ｎ　
   ：　（１，６〜２．５重量％をＰ　：　０．０４〜０．
   ２ｉ！１％とともに含み、Ａｔ　：　０．＋１０１〜０
   ．１重版％以１であってＳｌを２重１（％以下、Ｏｒを
   １重置矛以下、Ｎｂ　、　ＴｉおよびＶのうち少なくと
   も１種を０．１重量％以下ならびにＲＥＭおよびＣａの
   うぢ少ガ−くと−も１種を０．０５重１％以下でそれぞ
   れ含有し、残余は実質上のＦｅおよび不可避混入不純物
   から成シ、断面組織面積率で５′チ未満に抑えだマルテ
   ンサイトと１０％以上のベイナイトおよび残部実質的に
   フェライトの分散組織を有し、加工性とくにフラッシュ
   バット溶接後の加工性に優れることを特徴とする熱延高
   張力鋼板。