JPH06145792A - 疲労特性と加工性の良好な５９０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
疲労特性と加工性の良好な５９０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH06145792A JPH06145792A JP32730892A JP32730892A JPH06145792A JP H06145792 A JPH06145792 A JP H06145792A JP 32730892 A JP32730892 A JP 32730892A JP 32730892 A JP32730892 A JP 32730892A JP H06145792 A JPH06145792 A JP H06145792A
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 疲労特性と加工性の良好な５９０Ｎ／mm2以
上の強度を有する高強度熱延鋼板の製造方法を提供す
る。 【構成】 Ｃ：０.０７〜０.２％、Ｓi：１.５〜２.５
％、Ｍn：１.２〜２.５％、Ｃr：０.５〜１.５％、Ｃ
u：０.１〜１.５％、Ｎi：０.１〜１.５％、Ｐ≦０.０
３％、Ｓ≦０.００５％、Ａl：０.０１〜０.０６％を含
有し、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼板をＡr3
点以上で仕上げた後、（１）３〜２０℃／secの冷却速
度にてＡr3点〜Ａr1点の二相域まで徐冷し、５５０℃〜
Ｍs点で巻き取る。
上の強度を有する高強度熱延鋼板の製造方法を提供す
る。 【構成】 Ｃ：０.０７〜０.２％、Ｓi：１.５〜２.５
％、Ｍn：１.２〜２.５％、Ｃr：０.５〜１.５％、Ｃ
u：０.１〜１.５％、Ｎi：０.１〜１.５％、Ｐ≦０.０
３％、Ｓ≦０.００５％、Ａl：０.０１〜０.０６％を含
有し、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼板をＡr3
点以上で仕上げた後、（１）３〜２０℃／secの冷却速
度にてＡr3点〜Ａr1点の二相域まで徐冷し、５５０℃〜
Ｍs点で巻き取る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、疲労特性と加工性の優
れた５９０Ｎ／mm2以上の強度を有する高強度熱延鋼板
の製造方法に関するものである。
れた５９０Ｎ／mm2以上の強度を有する高強度熱延鋼板
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車の燃費節減のための軽量化に向けて、高強度鋼板
の適用拡大が進められている。熱延鋼板の分野でも加工
性の優れた高強度鋼板として、これまで、伸びの優れた
フェライトとマルテンサイトを主体とする鋼板(特開昭
５４−１１４４２５号、特開昭５５−３８９７９号、特
開昭６０−１２１２２５号等)や、残留γを多く含む鋼
板(特開平２−３８５２３)、或いは伸びフランジ性の優
れたフェライトとベイナイトを主体とする鋼板(特開昭
５６−１３０４５６号、特開昭５７−１０１６４９号
等)、更には伸びと伸びフランジ性を兼備するフェライ
トとマルテンサイトとベイナイトを主体とする鋼板(特
開昭５５−１４６０２０、特開昭５７−１４５９２５)
が提案されている。
自動車の燃費節減のための軽量化に向けて、高強度鋼板
の適用拡大が進められている。熱延鋼板の分野でも加工
性の優れた高強度鋼板として、これまで、伸びの優れた
フェライトとマルテンサイトを主体とする鋼板(特開昭
５４−１１４４２５号、特開昭５５−３８９７９号、特
開昭６０−１２１２２５号等)や、残留γを多く含む鋼
板(特開平２−３８５２３)、或いは伸びフランジ性の優
れたフェライトとベイナイトを主体とする鋼板(特開昭
５６−１３０４５６号、特開昭５７−１０１６４９号
等)、更には伸びと伸びフランジ性を兼備するフェライ
トとマルテンサイトとベイナイトを主体とする鋼板(特
開昭５５−１４６０２０、特開昭５７−１４５９２５)
が提案されている。
【０００３】しかし、一部の部品では疲労特性が重要で
あり、高強度化により板厚が減少しても所定の疲労強度
を満足する必要があるが、上記提案では充分であるとは
云い難い。
あり、高強度化により板厚が減少しても所定の疲労強度
を満足する必要があるが、上記提案では充分であるとは
云い難い。
【０００４】本発明は、かゝる状況のもとで、高強度化
によっても、加工性と共に疲労特性が優れた高強度熱延
鋼板を製造し得る方法を提供することを目的とするもの
である。
によっても、加工性と共に疲労特性が優れた高強度熱延
鋼板を製造し得る方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上記提案技術に鑑みて鋭意研究を行った結果、Ｃuの析
出強化と組織の最適化により、良好な伸びと伸びフラン
ジ性(加工性)及び優れた疲労強度を兼備させることがで
きることを見い出し、ここに本発明を完成するに至った
ものである。
上記提案技術に鑑みて鋭意研究を行った結果、Ｃuの析
出強化と組織の最適化により、良好な伸びと伸びフラン
ジ性(加工性)及び優れた疲労強度を兼備させることがで
きることを見い出し、ここに本発明を完成するに至った
ものである。
【０００６】すなわち、本発明は、Ｃ：０.０７〜０.２
％、Ｓi：１.５〜２.５％、Ｍn：１.２〜２.５％、Ｃ
r：０.５〜１.５％、Ｃu：０.１〜１.５％、Ｎi：０.１
〜１.５％、Ｐ≦０.０３％、Ｓ≦０.００５％、Ａl：
０.０１〜０.０６％を含有し、必要に応じて更にＣa≦
０.０１％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物より
なる鋼板をＡr3点以上で仕上げた後、３〜２０℃／sec
の冷却速度にてＡr3点〜Ａr1点の二相域まで徐冷し、そ
の後、３０℃／sec以上の冷却速度で冷却した後、５５
０℃〜Ｍs点で巻き取ることにより、 フェライト体積率(ＶfＦ)：３０％以上、 マルテンサイト(含残留γ)体積率(ＶfＭ)：１〜２０
％、 ベイナイト(含微細な炭化物を有する疑似パーライト)体
積率(ＶfＢ)： ＶfＢ≧２×ＶfＭ、 なる３相を主体とした組織を得ることを特徴とする疲労
特性と加工性の良好な５９０Ｎ／mm2以上の強度を有す
る高強度熱延鋼板の製造方法を要旨としている。
％、Ｓi：１.５〜２.５％、Ｍn：１.２〜２.５％、Ｃ
r：０.５〜１.５％、Ｃu：０.１〜１.５％、Ｎi：０.１
〜１.５％、Ｐ≦０.０３％、Ｓ≦０.００５％、Ａl：
０.０１〜０.０６％を含有し、必要に応じて更にＣa≦
０.０１％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物より
なる鋼板をＡr3点以上で仕上げた後、３〜２０℃／sec
の冷却速度にてＡr3点〜Ａr1点の二相域まで徐冷し、そ
の後、３０℃／sec以上の冷却速度で冷却した後、５５
０℃〜Ｍs点で巻き取ることにより、 フェライト体積率(ＶfＦ)：３０％以上、 マルテンサイト(含残留γ)体積率(ＶfＭ)：１〜２０
％、 ベイナイト(含微細な炭化物を有する疑似パーライト)体
積率(ＶfＢ)： ＶfＢ≧２×ＶfＭ、 なる３相を主体とした組織を得ることを特徴とする疲労
特性と加工性の良好な５９０Ｎ／mm2以上の強度を有す
る高強度熱延鋼板の製造方法を要旨としている。
【０００７】また、他の本発明は、上記化学成分を有す
る鋼板をＡr3点以上で仕上げた後、３０℃／sec以上の
冷却速度にてＡr3点〜Ａr1点の二相域まで冷却した後、
３〜２０℃／secの冷却速度にて２〜２０秒間徐冷し、
その後、３０℃／sec以上の冷却速度で冷却し、５５０
℃〜Ｍs点で巻き取ることにより、 フェライト体積率(ＶfＦ)：３０％以上、 マルテンサイト(含残留γ)体積率(ＶfＭ)：１〜２０
％、 ベイナイト(含微細な炭化物を有する疑似パーライト)体
積率(ＶfＢ)： ＶfＢ≧２×ＶfＭ なる３相を主体とした組織を得ることを特徴とする疲労
特性と加工性の良好な５９０Ｎ／mm2以上の強度を有す
る高強度熱延鋼板の製造方法を要旨としている。
る鋼板をＡr3点以上で仕上げた後、３０℃／sec以上の
冷却速度にてＡr3点〜Ａr1点の二相域まで冷却した後、
３〜２０℃／secの冷却速度にて２〜２０秒間徐冷し、
その後、３０℃／sec以上の冷却速度で冷却し、５５０
℃〜Ｍs点で巻き取ることにより、 フェライト体積率(ＶfＦ)：３０％以上、 マルテンサイト(含残留γ)体積率(ＶfＭ)：１〜２０
％、 ベイナイト(含微細な炭化物を有する疑似パーライト)体
積率(ＶfＢ)： ＶfＢ≧２×ＶfＭ なる３相を主体とした組織を得ることを特徴とする疲労
特性と加工性の良好な５９０Ｎ／mm2以上の強度を有す
る高強度熱延鋼板の製造方法を要旨としている。
【０００８】以下、本発明について更に詳細に説明す
る。
る。
【０００９】
【００１０】まず、本発明における鋼の化学成分の限定
理由について説明する。
理由について説明する。
【００１１】Ｃ：Ｃは所望の低温変態生成物を確保する
のに重要な元素であり、含有量が０.０７％未満では所
望の低温変態生成物体積率が得られず、また、０.２％
を超えて含有させると低温変態生成物を７０％以上生成
したり、硬いマルテンサイトを２０％以上生成すること
により加工性を劣化させる。よって、Ｃ含有量は０.０
７〜０.２％の範囲とする。
のに重要な元素であり、含有量が０.０７％未満では所
望の低温変態生成物体積率が得られず、また、０.２％
を超えて含有させると低温変態生成物を７０％以上生成
したり、硬いマルテンサイトを２０％以上生成すること
により加工性を劣化させる。よって、Ｃ含有量は０.０
７〜０.２％の範囲とする。
【００１２】Ｓi：Ｓiは伸びをあまり劣化させることな
く強度(ＴＳ)を上昇させる元素であり、所望の強度を確
保するには１.５％以上含有させる必要がある。しか
し、含有量が２.５％を超えると、多量の赤スケール発
生により表面の肌荒れがひどく、商品価値を損なう上、
生産性も阻害する。よって、Ｓi含有量は１.５〜２.５
％の範囲とする。
く強度(ＴＳ)を上昇させる元素であり、所望の強度を確
保するには１.５％以上含有させる必要がある。しか
し、含有量が２.５％を超えると、多量の赤スケール発
生により表面の肌荒れがひどく、商品価値を損なう上、
生産性も阻害する。よって、Ｓi含有量は１.５〜２.５
％の範囲とする。
【００１３】Ｍn：Ｍnは低温変態生成物の生成を促進す
る元素であり、所定の低温変態生成物体積率を得るには
１.２％以上添加する必要がある。しかし、２.５％を超
えて多く含有させるとその効果が飽和する。よって、Ｍ
n含有量は１.２〜２.５％の範囲とする。
る元素であり、所定の低温変態生成物体積率を得るには
１.２％以上添加する必要がある。しかし、２.５％を超
えて多く含有させるとその効果が飽和する。よって、Ｍ
n含有量は１.２〜２.５％の範囲とする。
【００１４】Ｃr：Ｃrは低温変態生成物の生成を促進す
る元素であり、所定の低温変態生成物体積率を得るには
０.５％以上含有させる必要がある。しかし、１.５％を
超えて含有させてもその効果は飽和する。よって、Ｃr
含有量は０.５〜１.５％の範囲とする。
る元素であり、所定の低温変態生成物体積率を得るには
０.５％以上含有させる必要がある。しかし、１.５％を
超えて含有させてもその効果は飽和する。よって、Ｃr
含有量は０.５〜１.５％の範囲とする。
【００１５】Ｃu：Ｃuは析出強化により強度(ＴＳ)を増
加させるだけでなく、疲労特性にも影響を及ぼす元素で
あり、０.１％未満ではその効果は少なく、また、１.５
％を超えて多量に含有させてもその効果は飽和する。よ
って、Ｃu含有量は０.１〜１.５％の範囲とする。
加させるだけでなく、疲労特性にも影響を及ぼす元素で
あり、０.１％未満ではその効果は少なく、また、１.５
％を超えて多量に含有させてもその効果は飽和する。よ
って、Ｃu含有量は０.１〜１.５％の範囲とする。
【００１６】Ｎi：ＮiはＣu含有による熱間脆性を防止
すると共に、フェライトの生成を助長させる元素であ
り、０.１％未満ではその効果は少なく、また、１.５％
を超えて多量に含有させてもその効果は飽和する。よっ
て、Ｎi含有量は０.１〜１.５％の範囲とする。
すると共に、フェライトの生成を助長させる元素であ
り、０.１％未満ではその効果は少なく、また、１.５％
を超えて多量に含有させてもその効果は飽和する。よっ
て、Ｎi含有量は０.１〜１.５％の範囲とする。
【００１７】Ｐ：Ｐはフェライト粒界に偏析して粒界脆
化を生じ易いので、０.０３％以下に抑制する必要があ
る。
化を生じ易いので、０.０３％以下に抑制する必要があ
る。
【００１８】Ｓ：ＳはＭnＳ等の非金属介在物を生成
し、伸び、伸びフランジ性を劣化させるので、含有量は
少ない程好ましく、０.００５％以下とする必要があ
る。
し、伸び、伸びフランジ性を劣化させるので、含有量は
少ない程好ましく、０.００５％以下とする必要があ
る。
【００１９】Ａl：Ａlは鋼の脱酸のために必要な元素で
あり、含有量が０.０１％未満では脱酸効果は少なく、
また、０.０６％を超えて多量に含有させると、アルミ
ナ系の非金属介在物が生成し易くなり、かつ微細なＡl
Ｎが多量に析出し易くなるため加工性を劣化させる。よ
って、Ａl含有量は０.０１〜０.０６％の範囲とする。
あり、含有量が０.０１％未満では脱酸効果は少なく、
また、０.０６％を超えて多量に含有させると、アルミ
ナ系の非金属介在物が生成し易くなり、かつ微細なＡl
Ｎが多量に析出し易くなるため加工性を劣化させる。よ
って、Ａl含有量は０.０１〜０.０６％の範囲とする。
【００２０】Ｃa：Ｃaは加工性に悪影響を及ぼす非金属
介在物の形態を変えて加工性を向上させる元素であり、
必要に応じて添加することができる。添加する場合、そ
の含有量が０.０１％を超えてもその効果は飽和するの
で、０.０１％以下とする。
介在物の形態を変えて加工性を向上させる元素であり、
必要に応じて添加することができる。添加する場合、そ
の含有量が０.０１％を超えてもその効果は飽和するの
で、０.０１％以下とする。
【００２１】次に本発明鋼の組織の規定理由について述
べる。
べる。
【００２２】フェライトは、軟質なため、鋼板に伸びを
付与するのに重要である。しかし、フェライト体積率
(ＶfＦ)は、３０％未満では強度(ＴＳ)−伸び(Ｅl)バラ
ンスが劣化する(図１)。よって、フェライトは体積率
(ＶfＦ)で３０％以上である必要がある。
付与するのに重要である。しかし、フェライト体積率
(ＶfＦ)は、３０％未満では強度(ＴＳ)−伸び(Ｅl)バラ
ンスが劣化する(図１)。よって、フェライトは体積率
(ＶfＦ)で３０％以上である必要がある。
【００２３】マルテンサイトは、強度を向上させるのに
重要であり、所望の強度を得るにはマルテンサイトを１
％以上含有させる必要がある。しかし、マルテンサイト
は硬質なため孔拡げ加工時に割れの起点となり易く、２
０％より多いと強度(ＴＳ)−伸びフランジ性(λ)バラン
スが劣化する(図２)。よって、マルテンサイトは体積率
(ＶfＭ)で１〜２０％である必要がある。なお、ここで
マルテンサイトには残留γ(オーステナイト)を含むもの
とする。
重要であり、所望の強度を得るにはマルテンサイトを１
％以上含有させる必要がある。しかし、マルテンサイト
は硬質なため孔拡げ加工時に割れの起点となり易く、２
０％より多いと強度(ＴＳ)−伸びフランジ性(λ)バラン
スが劣化する(図２)。よって、マルテンサイトは体積率
(ＶfＭ)で１〜２０％である必要がある。なお、ここで
マルテンサイトには残留γ(オーステナイト)を含むもの
とする。
【００２４】ベイナイトは、余り伸びフランジ性を劣化
させることなく強度を向上させるのに有効であり、その
体積率(ＶfＢ)が低温変態生成物の体積比でＶfＢ／Ｖf
Ｍ≧２の関係を満足することにより、強度−伸びフラン
ド性(λ)バランスの優れた高強度鋼板を得ることができ
る(図３)。なお、ここでベイナイトには微細な炭化物を
有する疑似パーライトも含むものとする。
させることなく強度を向上させるのに有効であり、その
体積率(ＶfＢ)が低温変態生成物の体積比でＶfＢ／Ｖf
Ｍ≧２の関係を満足することにより、強度−伸びフラン
ド性(λ)バランスの優れた高強度鋼板を得ることができ
る(図３)。なお、ここでベイナイトには微細な炭化物を
有する疑似パーライトも含むものとする。
【００２５】本発明鋼は以上の３相を主体とした組織と
することにより、高強度化しても優れた疲労特性と良好
な加工性を具備させることができる。
することにより、高強度化しても優れた疲労特性と良好
な加工性を具備させることができる。
【００２６】次に本発明における製造条件について説明
する。
する。
【００２７】上記化学成分を有する鋼についての熱間圧
延の仕上げ温度は、Ａr3点以上とする必要がある。Ａr3
点未満ではフェライト加工組織の残存により伸び、伸び
フランジ性が劣化するので好ましくない。他の熱延条件
は特に制限はない。
延の仕上げ温度は、Ａr3点以上とする必要がある。Ａr3
点未満ではフェライト加工組織の残存により伸び、伸び
フランジ性が劣化するので好ましくない。他の熱延条件
は特に制限はない。
【００２８】仕上げ熱延の後、良好な伸び、伸びフラン
ジ性に重要なフェライトの生成を促進するため、２通り
の冷却方法を採用する。すなわち、３〜２０℃／secの
冷却速度でＡr3点〜Ａr1点の二相域まで徐冷するか、或
いはＡr3点〜Ａr1点の２相域まで３０℃／sec以上の冷
却速度で冷却した後、３〜２０℃／secの冷却速度で１
〜２０秒間徐冷する。これらの冷却条件では所要のフェ
ライトが生成する。
ジ性に重要なフェライトの生成を促進するため、２通り
の冷却方法を採用する。すなわち、３〜２０℃／secの
冷却速度でＡr3点〜Ａr1点の二相域まで徐冷するか、或
いはＡr3点〜Ａr1点の２相域まで３０℃／sec以上の冷
却速度で冷却した後、３〜２０℃／secの冷却速度で１
〜２０秒間徐冷する。これらの冷却条件では所要のフェ
ライトが生成する。
【００２９】その後、伸びフランジ性を劣化させるパー
ライトの生成を抑制するため、３０℃／sec以上の冷却
速度で急冷し、５５０℃〜Ｍs点で巻き取る必要があ
る。その後の冷却途中に残留γの一部がマルテンサイト
に変態することにより、ベイナイト主体の低温変態生成
物が得られる。
ライトの生成を抑制するため、３０℃／sec以上の冷却
速度で急冷し、５５０℃〜Ｍs点で巻き取る必要があ
る。その後の冷却途中に残留γの一部がマルテンサイト
に変態することにより、ベイナイト主体の低温変態生成
物が得られる。
【００３０】次に本発明の実施例を示す。
【００３１】
【００３２】表１に示す化学成分を有する鋼を真空溶解
した後、３０mm板厚まで粗圧延し供試材とした。これを
１２００℃に加熱し、表２に示す条件にて板厚４mmまで
圧延した後、表裏面を３.５mmまで研磨し、引張り試験
(ＪＩＳ５号)、孔拡げ試験〔孔拡げ率λ＝(成形後の孔
径−初期孔径)／初期孔径×１００％〕、平面曲げ疲労
試験を行った。それらの結果を得られた組織と共に表３
に示す。なお、各組織の面積率は、ＳＥＭ写真の画像解
析より求めた。
した後、３０mm板厚まで粗圧延し供試材とした。これを
１２００℃に加熱し、表２に示す条件にて板厚４mmまで
圧延した後、表裏面を３.５mmまで研磨し、引張り試験
(ＪＩＳ５号)、孔拡げ試験〔孔拡げ率λ＝(成形後の孔
径−初期孔径)／初期孔径×１００％〕、平面曲げ疲労
試験を行った。それらの結果を得られた組織と共に表３
に示す。なお、各組織の面積率は、ＳＥＭ写真の画像解
析より求めた。
【００３３】表３において、Ｎo.１〜Ｎo.４は本発明例
であり、いずれもＴＳ≧５９０Ｎ／mm2の高強度で、Ｔ
Ｓ×Ｅl≧１５０００かつＴＳ×λ≧５００００と良好
な加工性を示し、更に疲労限／ＴＳ×１００＞５０(％)
と優れた疲労特性を示す。
であり、いずれもＴＳ≧５９０Ｎ／mm2の高強度で、Ｔ
Ｓ×Ｅl≧１５０００かつＴＳ×λ≧５００００と良好
な加工性を示し、更に疲労限／ＴＳ×１００＞５０(％)
と優れた疲労特性を示す。
【００３４】一方、比較例のＮo.５〜Ｎo.１０は本発明
範囲から外れた化学成分の例であり、またＮo.２-Ａ〜
Ｎo.２-Ｄは本発明範囲内の化学成分(鋼Ｎo.２)である
ものの圧延条件が本発明範囲から外ずれた例であるが、
強度か疲労特性か加工性のいずれかにおいて劣ってい
る。
範囲から外れた化学成分の例であり、またＮo.２-Ａ〜
Ｎo.２-Ｄは本発明範囲内の化学成分(鋼Ｎo.２)である
ものの圧延条件が本発明範囲から外ずれた例であるが、
強度か疲労特性か加工性のいずれかにおいて劣ってい
る。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表４】
【００３８】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ＴＳ≧５９０Ｎ／mm2の高強度化によっても、良好な加
工性と共に疲労特性が優れた高強度熱延鋼板を製造する
ことができる。
ＴＳ≧５９０Ｎ／mm2の高強度化によっても、良好な加
工性と共に疲労特性が優れた高強度熱延鋼板を製造する
ことができる。
【図１】フェライト体積率(ＶfＦ)と強度(ＴＳ)−伸び
(Ｅl)バランスの関係を示す図である。
(Ｅl)バランスの関係を示す図である。
【図２】マルテンサイト体積率(ＶfＭ)と強度(ＴＳ)−
伸びフランジ性(λ)バランスの関係を示す図である。
伸びフランジ性(λ)バランスの関係を示す図である。
【図３】低温変態生成物の体積比(ＶfＢ／ＶfＭ)と強度
(ＴＳ)−伸びフランジ性(λ)バランスの関係を示す図で
ある。
(ＴＳ)−伸びフランジ性(λ)バランスの関係を示す図で
ある。
【図４】（ａ）〜（ｃ）は実施例における各種の製造条
件を示す図であり、冷却１、冷却２、冷却３は表２中の
冷却条件に対応している。
件を示す図であり、冷却１、冷却２、冷却３は表２中の
冷却条件に対応している。
【表３】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/58
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ：０.０７〜
０.２％、Ｓi：１.５〜２.５％、Ｍn：１.２〜２.５
％、Ｃr：０.５〜１.５％、Ｃu：０.１〜１.５％、Ｎ
i：０.１〜１.５％、Ｐ≦０.０３％、Ｓ≦０.００５
％、Ａl：０.０１〜０.０６％を含有し、残部が鉄及び
不可避的不純物よりなる鋼板をＡr3点以上で仕上げた
後、３〜２０℃／secの冷却速度にてＡr3点〜Ａr1点の
二相域まで徐冷し、その後、３０℃／sec以上の冷却速
度で冷却した後、５５０℃〜Ｍs点で巻き取ることによ
り、 フェライト体積率(ＶfＦ)：３０％以上、 マルテンサイト(含残留γ)体積率(ＶfＭ)：１〜２０
％、 ベイナイト(含微細な炭化物を有する疑似パーライト)体
積率(ＶfＢ)： ＶfＢ≧２×ＶfＭ、 なる３相を主体とした組織を得ることを特徴とする疲労
特性と加工性の良好な５９０Ｎ／mm2以上の強度を有す
る高強度熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ：０.０７〜０.２％、Ｓi：１.５〜
２.５％、Ｍn：１.２〜２.５％、Ｃr：０.５〜１.５
％、Ｃu：０.１〜１.５％、Ｎi：０.１〜１.５％、Ｐ≦
０.０３％、Ｓ≦０.００５％、Ａl：０.０１〜０.０６
％を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物よりなる鋼板
をＡr3点以上で仕上げた後、３０℃／sec以上の冷却速
度にてＡr3点〜Ａr1点の二相域まで冷却した後、３〜２
０℃／secの冷却速度にて２〜２０秒間徐冷し、その
後、３０℃／sec以上の冷却速度で冷却し、５５０℃〜
Ｍs点で巻き取ることにより、 フェライト体積率(ＶfＦ)：３０％以上、 マルテンサイト(含残留γ)体積率(ＶfＭ)：１〜２０
％、 ベイナイト(含微細な炭化物を有する疑似パーライト)体
積率(ＶfＢ)： ＶfＢ≧２×ＶfＭ なる３相を主体とした組織を得ることを特徴とする疲労
特性と加工性の良好な５９０Ｎ／mm2以上の強度を有す
る高強度熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 前記鋼が、更にＣa≦０.０１％を含有す
るものである請求項１又は２に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32730892A JPH06145792A (ja) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | 疲労特性と加工性の良好な５９０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32730892A JPH06145792A (ja) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | 疲労特性と加工性の良好な５９０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06145792A true JPH06145792A (ja) | 1994-05-27 |
Family
ID=18197686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32730892A Pending JPH06145792A (ja) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | 疲労特性と加工性の良好な５９０Ｎ／ｍｍ２以上の強度を有する高強度熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06145792A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998020180A1 (en) * | 1996-11-05 | 1998-05-14 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing high strength and high formability hot-rolled transformation induced plasticity steel containing copper |
| US9732405B2 (en) | 2011-03-18 | 2017-08-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot rolled steel sheet and method of producing same |
-
1992
- 1992-11-12 JP JP32730892A patent/JPH06145792A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998020180A1 (en) * | 1996-11-05 | 1998-05-14 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing high strength and high formability hot-rolled transformation induced plasticity steel containing copper |
| US9732405B2 (en) | 2011-03-18 | 2017-08-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot rolled steel sheet and method of producing same |
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|---|---|---|---|
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