JPH0234722A - 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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- JPH0234722A JPH0234722A JP18176788A JP18176788A JPH0234722A JP H0234722 A JPH0234722 A JP H0234722A JP 18176788 A JP18176788 A JP 18176788A JP 18176788 A JP18176788 A JP 18176788A JP H0234722 A JPH0234722 A JP H0234722A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
この発明は、自動車用鋼板等の使途に有用な深絞り性に
優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものであ
る。
優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものであ
る。
（従来の技術）
近年、自動車用鋼板等に使用される薄鋼板においては、
その耐食性を向上させるために、各種表面処理を施した
表面処理鋼板の需要が増大している。そのうち、溶融亜
鉛めっき鋼板は、その製造コストおよび特性からみて、
最も優れた表面処理鋼板の一つである。
その耐食性を向上させるために、各種表面処理を施した
表面処理鋼板の需要が増大している。そのうち、溶融亜
鉛めっき鋼板は、その製造コストおよび特性からみて、
最も優れた表面処理鋼板の一つである。
ところで、溶融亜鉛めっき鋼板に要求される特性として
は、優れた耐食性はもちろんのこと、深絞り性も重要な
因子である。すなわち、自動車の外板や内板は高度のプ
レス成形が施されるため、ランクフォード値（下値）が
高く、伸びの大きな溶融亜鉛めっき鋼板が必要となる。
は、優れた耐食性はもちろんのこと、深絞り性も重要な
因子である。すなわち、自動車の外板や内板は高度のプ
レス成形が施されるため、ランクフォード値（下値）が
高く、伸びの大きな溶融亜鉛めっき鋼板が必要となる。
このような深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法として、例えば特開昭５７−２９５５５号公報には
、Ｃ： ０．００６ ｗｔ％（以下単に％で示す）、Ｎ
： ０．００４５％、Ｓｉ ： ０．００８％、Ｎｂ
： ０．０４３％を含有する鋼を熱延後、酸洗処理を
経て冷延し、さらに連続溶融亜鉛めっきラインにて再結
晶焼鈍とめっき処理を行うことにより丁＝２．０ 、Ｅ
Ｉ＝４９％程度の特性値を得る技術が、また特開昭５９
−７４２３１号公報にはＣ： ０．００３％、Ｎ ：
０．００５％、Ｓ：０．０１０％、Ｔｉ ： ０．０１
２％、Ｎｂ ： ０．００７％を含有する鋼を熱延後、
酸洗処理を経て冷延し、さらに連続溶融亜鉛めっきライ
ンにて再結晶焼鈍とめっき処理を行うことにより丁−２
，１、Ｅ１＝５１％程度の特性値を得る技術がそれぞれ
開示されている。
方法として、例えば特開昭５７−２９５５５号公報には
、Ｃ： ０．００６ ｗｔ％（以下単に％で示す）、Ｎ
： ０．００４５％、Ｓｉ ： ０．００８％、Ｎｂ
： ０．０４３％を含有する鋼を熱延後、酸洗処理を
経て冷延し、さらに連続溶融亜鉛めっきラインにて再結
晶焼鈍とめっき処理を行うことにより丁＝２．０ 、Ｅ
Ｉ＝４９％程度の特性値を得る技術が、また特開昭５９
−７４２３１号公報にはＣ： ０．００３％、Ｎ ：
０．００５％、Ｓ：０．０１０％、Ｔｉ ： ０．０１
２％、Ｎｂ ： ０．００７％を含有する鋼を熱延後、
酸洗処理を経て冷延し、さらに連続溶融亜鉛めっきライ
ンにて再結晶焼鈍とめっき処理を行うことにより丁−２
，１、Ｅ１＝５１％程度の特性値を得る技術がそれぞれ
開示されている。
（発明が解決しようとする課題）
これらはいずれも深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法としては優れたものであるが、最終製品に至
るまでの工程が長いので、その結果、製品を得るまでに
要するエネルギー、要員および時間が草大なものとなる
不利があった。
の製造方法としては優れたものであるが、最終製品に至
るまでの工程が長いので、その結果、製品を得るまでに
要するエネルギー、要員および時間が草大なものとなる
不利があった。
上述の如き従来の酸洗工程や冷延工程を経る要なしに熱
間圧延のままで優れた深絞り性を有する溶融亜鉛めっき
鋼板を得ることができる新規な方法を提案することがこ
の発明の目的である。
間圧延のままで優れた深絞り性を有する溶融亜鉛めっき
鋼板を得ることができる新規な方法を提案することがこ
の発明の目的である。
（課題を解決するための手段）
まずこの発明の基礎となった研究結果からまず述べる。
Ｃ： ０．００１〜０．００８％、Ｓｉ ： ０．０１
％、Ｍｎ ： ０．１０〜０．３５％、Ｐ ： ０．０
０９〜０．０１５ ％、Ｎ：０．００１〜０．０１５％
、Ｓ ： ０．００２〜０．０２％、Ｔｉ ： ０．０
１〜０．１０％およびＮｂ：Ｏ〜０．００７％の組成に
なる鋼を１１５０°Ｃで加熱−均熱後、粗圧延を行い、
ひき続き全圧下率９０％の仕上圧延を行った。この時、
仕上圧延開始温度を調整することにより、仕上温度を６
００°Ｃと一定にした。なお、仕上圧延は潤滑圧延とし
、また熱延終了後は水冷した。その後圧延板に８３０°
Ｃにおいて４０３の焼鈍処理を施した。
％、Ｍｎ ： ０．１０〜０．３５％、Ｐ ： ０．０
０９〜０．０１５ ％、Ｎ：０．００１〜０．０１５％
、Ｓ ： ０．００２〜０．０２％、Ｔｉ ： ０．０
１〜０．１０％およびＮｂ：Ｏ〜０．００７％の組成に
なる鋼を１１５０°Ｃで加熱−均熱後、粗圧延を行い、
ひき続き全圧下率９０％の仕上圧延を行った。この時、
仕上圧延開始温度を調整することにより、仕上温度を６
００°Ｃと一定にした。なお、仕上圧延は潤滑圧延とし
、また熱延終了後は水冷した。その後圧延板に８３０°
Ｃにおいて４０３の焼鈍処理を施した。
焼鈍後の７値におよぼす鋼成分の影響を調査した結果を
第１図に示す。下値・は鋼成分に強く依存でかつ、Ｎｂ
＝０．００７％を添加することにより著しく向上した。
第１図に示す。下値・は鋼成分に強く依存でかつ、Ｎｂ
＝０．００７％を添加することにより著しく向上した。
また、Ｃ： ０．００２％、Ｓｉ ： ０．０１％、Ｍ
ｎ ： ０．１２％、Ｐ ： ０．０１１％、Ｓ ：
０．０１０％、Ａｌ ： ０．０５２％、Ｎ：０．００
２％、Ｔｉ ： ０．０６３％、Ｎｂ ： ０．００７
％の組成になる鋼を１１５０°Ｃで加熱−均熱後、粗圧
延を行い、ひき続き全圧下率９０％の仕上圧延を行った
。この時、仕上圧延開始温度を調整することにより、仕
上温度を５００〜９００ ’Ｃと変化させた。なお、仕
上圧延は潤滑圧延とし、また熱延終了後は水冷した。
ｎ ： ０．１２％、Ｐ ： ０．０１１％、Ｓ ：
０．０１０％、Ａｌ ： ０．０５２％、Ｎ：０．００
２％、Ｔｉ ： ０．０６３％、Ｎｂ ： ０．００７
％の組成になる鋼を１１５０°Ｃで加熱−均熱後、粗圧
延を行い、ひき続き全圧下率９０％の仕上圧延を行った
。この時、仕上圧延開始温度を調整することにより、仕
上温度を５００〜９００ ’Ｃと変化させた。なお、仕
上圧延は潤滑圧延とし、また熱延終了後は水冷した。
その後圧延板に８３０°Ｃにおいて４０ｓの焼鈍処理を
施した。
施した。
得られた焼鈍板の下値および熱延板のスケール厚みにお
よぼす熱延仕上温度の影響を調査した結果を第２図に示
す。熱延仕上温度を７００″Ｃ以下とすることにより、
下値が格段に向上し、さらにスケール厚みが３μｍ以下
となることが確認された。
よぼす熱延仕上温度の影響を調査した結果を第２図に示
す。熱延仕上温度を７００″Ｃ以下とすることにより、
下値が格段に向上し、さらにスケール厚みが３μｍ以下
となることが確認された。
ここにスケール厚みが３μｍ以下の場合には、通常の熱
延鋼板に施しているような酸洗は必要とせず、比較的短
い時間で酸洗が完了する軽酸洗でよいことも確認できた
。
延鋼板に施しているような酸洗は必要とせず、比較的短
い時間で酸洗が完了する軽酸洗でよいことも確認できた
。
本発明者らは、以上の実験結果をもとにその後研究を重
ねた結果、以下のように鋼の成分組成および製造条件を
規制することにより、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき
鋼板が製造可能となることを見出した。その要旨は、 １、 Ｃ： ０．００８％以下、Ｓｉ ： ０．５％
以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下
、Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．
１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０．０
３０〜０．２０％、Ｎｂ ： ０．００１〜０．０１５
％を含有しかつＣ，Ｎ。
ねた結果、以下のように鋼の成分組成および製造条件を
規制することにより、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき
鋼板が製造可能となることを見出した。その要旨は、 １、 Ｃ： ０．００８％以下、Ｓｉ ： ０．５％
以下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下
、Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．
１０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０．０
３０〜０．２０％、Ｎｂ ： ０．００１〜０．０１５
％を含有しかつＣ，Ｎ。
Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量が、
の関係になる鋼に、計、変態点以下５００°Ｃ以上の温
度域で潤滑を施しつつ、合計圧下率が８０％以上で、か
つ熱延仕上温度が７００℃以下になる圧延加工を施し、
その後酸洗処理、７００〜９００°Ｃ１１０秒〜１０分
間の焼鈍および溶融亜鉛めっき処理を連続して行なうこ
とを特徴とする、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法。
度域で潤滑を施しつつ、合計圧下率が８０％以上で、か
つ熱延仕上温度が７００℃以下になる圧延加工を施し、
その後酸洗処理、７００〜９００°Ｃ１１０秒〜１０分
間の焼鈍および溶融亜鉛めっき処理を連続して行なうこ
とを特徴とする、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法。
２゜ Ｃ： ０．００８％以下、Ｓｉ ： ０．５％以
下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下、
Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．１
０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０．０３
０〜０．２０％、Ｎｂ： ｏ、ｏｏｉ〜０．０１５％
およびＢ ： ０．０００１〜０．００１０％を含有し
かつＣ，Ｎ、 Ｓの肝とＴｉおよびＮｂの添加量とが
、 の関係になる鋼に、Ａｒ＝変態点以下５００°Ｃ以上の
温度域で潤滑を施しつつ、合計圧下率が８０％以上で、
かつ熱延仕上温度が７００°Ｃ以下になる圧延加工を施
し、その後酸洗処理、７００〜９００ ’Ｃ１１０秒〜
１０分間の焼鈍および溶融亜鉛めっき処理を連続して行
なうことを特徴とする、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法である。
下、Ｍｎ ： １．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下、
Ｓ：０．０２％以下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．１
０％、Ｎ ： ０．００８％以下、Ｔｉ ： ０．０３
０〜０．２０％、Ｎｂ： ｏ、ｏｏｉ〜０．０１５％
およびＢ ： ０．０００１〜０．００１０％を含有し
かつＣ，Ｎ、 Ｓの肝とＴｉおよびＮｂの添加量とが
、 の関係になる鋼に、Ａｒ＝変態点以下５００°Ｃ以上の
温度域で潤滑を施しつつ、合計圧下率が８０％以上で、
かつ熱延仕上温度が７００°Ｃ以下になる圧延加工を施
し、その後酸洗処理、７００〜９００ ’Ｃ１１０秒〜
１０分間の焼鈍および溶融亜鉛めっき処理を連続して行
なうことを特徴とする、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっ
き鋼板の製造方法である。
（作 用）
以下、この発明について詳細に説明する。
（１）ます鋼成分について、
この発明においては鋼成分は重要であり、ｃ ： ｏ、
ｏｏｓ％以下、Ｓｉ ： ０．５％以下、Ｍｎ ： １
．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０２％以
下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０％、Ｎ ： ０
．００８％以下、Ｔｉ ： ０．０３０〜０．２０％お
よびＮｂ ： ０．００１〜０．０１５％を含有し、か
っＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量とが、 を満足するものでなければならない。さらに、２次加工
脆性改善のためには、Ｂ ： ０．０００１〜０．００
１０％添加する必要がある。
ｏｏｓ％以下、Ｓｉ ： ０．５％以下、Ｍｎ ： １
．０％以下、 Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：０．０２％以
下、 Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０％、Ｎ ： ０
．００８％以下、Ｔｉ ： ０．０３０〜０．２０％お
よびＮｂ ： ０．００１〜０．０１５％を含有し、か
っＣ，Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量とが、 を満足するものでなければならない。さらに、２次加工
脆性改善のためには、Ｂ ： ０．０００１〜０．００
１０％添加する必要がある。
鋼成分が上記の条件を満たさなければ、優れた深絞り性
を得ることができない。以下、各々の成分についての限
定理由を説明する。
を得ることができない。以下、各々の成分についての限
定理由を説明する。
（ａ） Ｃ： ０．００８％以下
Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．００８％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので０．００８％以下に限定した。
しいが、その含有量が０．００８％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので０．００８％以下に限定した。
（ｂ） Ｓｉ：０．５％以下
Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加するが、その添加量が０．５％を越えると深絞
り性に悪影♂をおよぼすので０．５％以下に限定した。
要量添加するが、その添加量が０．５％を越えると深絞
り性に悪影♂をおよぼすので０．５％以下に限定した。
（ｃ） Ｍｎ ： １．０％以下
Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加するが、１．０％を越えると深絞り性に悪影響
をおよぼすので１．０％以下に限定した。
要量添加するが、１．０％を越えると深絞り性に悪影響
をおよぼすので１．０％以下に限定した。
（ｄ） ｐ：ｏ、１ｓ％以下
Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加するが、０．１５％を越えると深絞り性に悪影響
をおよぼすので０．１５％以下に限定した。
量添加するが、０．１５％を越えると深絞り性に悪影響
をおよぼすので０．１５％以下に限定した。
（ｅ） Ｓ ： ０．０２％以下
Ｓは少なければ少ないほど、深絞り性が向上するが、０
．０２％以下ではさほど悪影響をおよぼさないので０．
０２％以下に限定した。
．０２％以下ではさほど悪影響をおよぼさないので０．
０２％以下に限定した。
（ｆ） Ａｌ ： ０．０１０〜０．１０％旧は脱酸
、炭窒化物形成元素の歩留向上のために必要に応じて添
加するが、０．０１０％以下では添加効果がなく、０．
１０％を越えて添加しても、より一層の脱酸効果は得ら
れないので０．０１０〜０．１０％に限定した。
、炭窒化物形成元素の歩留向上のために必要に応じて添
加するが、０．０１０％以下では添加効果がなく、０．
１０％を越えて添加しても、より一層の脱酸効果は得ら
れないので０．０１０〜０．１０％に限定した。
（匂 Ｎ ： ０．００８％以下
Ｎは少なければ少ないほど、深絞り性が向上するが、０
．００８％以下ではさほど悪影響をおよぼさないのでｏ
、ｏｏｓ％以下に限定した。
．００８％以下ではさほど悪影響をおよぼさないのでｏ
、ｏｏｓ％以下に限定した。
（ｈ） Ｔｉ ： ０．０３０〜０．２０％Ｔｉは炭
窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ。
窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ。
Ｎ）を低減させ、深絞り性にを利な（１１１）方位を優
先的に形成させるために添加するが、その添加量が０．
０３０％未満では効果がなく、一方、０．２０％以上添
加してもそれ以上の効果が望め得す、表面品質の低下に
つながるので０．０３０〜０．２０％に限定した。
先的に形成させるために添加するが、その添加量が０．
０３０％未満では効果がなく、一方、０．２０％以上添
加してもそれ以上の効果が望め得す、表面品質の低下に
つながるので０．０３０〜０．２０％に限定した。
（ｉ） Ｎｂ ： ０．００１〜０．０１５％Ｎｂは
炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる効
果があるとともに、仕上圧延面組織の微細化に有効であ
る。すなわち、たとえ鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）がなくても
、仕上圧延面組織が粗大であると、圧延時に導入される
ひずみが蓄積されないため、（１１１）方位が形成され
にくくなる。
炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる効
果があるとともに、仕上圧延面組織の微細化に有効であ
る。すなわち、たとえ鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）がなくても
、仕上圧延面組織が粗大であると、圧延時に導入される
ひずみが蓄積されないため、（１１１）方位が形成され
にくくなる。
一方、仕上圧延面組織が微細であると、ひずみが蓄積さ
れやすくなり、その結果（１１１）方位が優先的に形成
され、深絞り性が向上する。さらに、固溶Ｎｂは圧延時
のひずみを蓄積する効果があることも明らかになった。
れやすくなり、その結果（１１１）方位が優先的に形成
され、深絞り性が向上する。さらに、固溶Ｎｂは圧延時
のひずみを蓄積する効果があることも明らかになった。
ところでその含を量が０．００１％未満では上記のよう
な効果はなく、一方０．０１５％以上では再結晶温度が
上昇する。このためＮｂ：０．００１〜０．０１５％に
限定した。
な効果はなく、一方０．０１５％以上では再結晶温度が
上昇する。このためＮｂ：０．００１〜０．０１５％に
限定した。
（ｊ） Ｂ ： ０．０００１〜０．００１０％Ｂは
耐２次加工脆性の改善に有効であり、その含有量が０．
０００１％未満では効果がなく、一方０．００１０％を
越えて添加すると深絞り性が劣化する。このためＢはｏ
、ｏｏｏｉ〜０．００１０％に限定した。
耐２次加工脆性の改善に有効であり、その含有量が０．
０００１％未満では効果がなく、一方０．００１０％を
越えて添加すると深絞り性が劣化する。このためＢはｏ
、ｏｏｏｉ〜０．００１０％に限定した。
仕上圧延時に固溶（Ｃ，Ｎ）が存在しない場合、圧延−
焼鈍後に（１１１）方位が優先的に形成され、深絞り性
が向上する。この発明では、 とＣおよびＮに対して当量以上のＴｉおよびＮｂを添加
することにより、仕上圧延前に固溶（Ｃ，Ｎ）が存在し
なくなることを見いだし、しかもその際下値が向上する
ことが明らかになったので、と限定した。
焼鈍後に（１１１）方位が優先的に形成され、深絞り性
が向上する。この発明では、 とＣおよびＮに対して当量以上のＴｉおよびＮｂを添加
することにより、仕上圧延前に固溶（Ｃ，Ｎ）が存在し
なくなることを見いだし、しかもその際下値が向上する
ことが明らかになったので、と限定した。
（２）圧延工程について、
圧延工程はこの発明において重要であり、Ａｒｚ変態点
以下５００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合計圧下
率が８０％以上で、がっ熱延仕上温度が７００°Ｃ以下
の圧延を行う必要がある。
以下５００℃以上の温度域で潤滑を施しつつ、合計圧下
率が８０％以上で、がっ熱延仕上温度が７００°Ｃ以下
の圧延を行う必要がある。
Ａｒ３変態点以上の温度域では、いくら圧延を行っても
γ→α変態により集合組織がランダム化し、下値は低い
ものしか得られない。一方、５００″Ｃ以下に圧延温度
を下げても、より一層の下値の向上は望め得す、圧延荷
重が増大するのみであるので、圧延温度はＡｒ３変態点
以下５００’Ｃ以上とした。さらに、熱延仕上温度を７
００″Ｃ以下にしないと、圧延時に導入される加工歪量
が少ないため（１１１）方位が優先的に形成されず、下
値の向上が望めない。さらに、たとえ圧延後水冷を施し
ても、スケール厚が４μｍ以上となる。また合計圧下率
が８゜％以上でないと、やはり（１１１）方位が形成さ
れない。ここに上記の圧延は、ロールと鋼板表面々の間
の摩擦係数を低下させ、ａＦｉ表層部に形成される絞り
性に好ましくない（１１０１方位を低減させる効果があ
るため、潤滑圧延とする必要がある。
γ→α変態により集合組織がランダム化し、下値は低い
ものしか得られない。一方、５００″Ｃ以下に圧延温度
を下げても、より一層の下値の向上は望め得す、圧延荷
重が増大するのみであるので、圧延温度はＡｒ３変態点
以下５００’Ｃ以上とした。さらに、熱延仕上温度を７
００″Ｃ以下にしないと、圧延時に導入される加工歪量
が少ないため（１１１）方位が優先的に形成されず、下
値の向上が望めない。さらに、たとえ圧延後水冷を施し
ても、スケール厚が４μｍ以上となる。また合計圧下率
が８゜％以上でないと、やはり（１１１）方位が形成さ
れない。ここに上記の圧延は、ロールと鋼板表面々の間
の摩擦係数を低下させ、ａＦｉ表層部に形成される絞り
性に好ましくない（１１０１方位を低減させる効果があ
るため、潤滑圧延とする必要がある。
（３）軽酸洗、焼鈍および溶融亜鉛めっき工程について
、 この発明では、熱延板のスケール厚みは３μｍ以下と薄
いため、通常の酸洗ラインを通さずに、溶融亜鉛めっき
ラインの前処理工程として設置した軽酸洗槽にて酸洗処
理を行う。ひき続き７００〜９００℃で１０秒〜１０分
間の焼鈍を施した後、連続して溶融亜鉛めっき処理を行
う。この発明では上記のように酸洗−焼鈍一めっき処理
を連続して行うため、鋼板表面が活性化状態であり、め
っき密着性が良好となる利点があるのに対し、通常の工
程を経た熱延板を酸洗後、数時間以上放置した後、溶融
亜鉛めっき処理を施したものは、めっき密着性が劣る。
、 この発明では、熱延板のスケール厚みは３μｍ以下と薄
いため、通常の酸洗ラインを通さずに、溶融亜鉛めっき
ラインの前処理工程として設置した軽酸洗槽にて酸洗処
理を行う。ひき続き７００〜９００℃で１０秒〜１０分
間の焼鈍を施した後、連続して溶融亜鉛めっき処理を行
う。この発明では上記のように酸洗−焼鈍一めっき処理
を連続して行うため、鋼板表面が活性化状態であり、め
っき密着性が良好となる利点があるのに対し、通常の工
程を経た熱延板を酸洗後、数時間以上放置した後、溶融
亜鉛めっき処理を施したものは、めっき密着性が劣る。
なお、この発明では通常の酸洗ラインを通った後、軽酸
洗−焼鈍−溶融亜鉛めっき処理を連続して行ってもよい
し、また溶融亜鉛めっき処理は、従来知られている合金
めっき、あるいは非合金めっきの何れにも有利に適合す
る。
洗−焼鈍−溶融亜鉛めっき処理を連続して行ってもよい
し、また溶融亜鉛めっき処理は、従来知られている合金
めっき、あるいは非合金めっきの何れにも有利に適合す
る。
（実施例）
表１に示す組成になる鋼スラブを１０００″Ｃで加熱−
均熱した後、表２に示す熱延条件に従い粗圧延、さらに
仕上圧延を行ない板厚１ 、０ｍｍの熱延板に仕上げ、
その後水冷した。
均熱した後、表２に示す熱延条件に従い粗圧延、さらに
仕上圧延を行ない板厚１ 、０ｍｍの熱延板に仕上げ、
その後水冷した。
次に得られた熱延板に、酸洗および冷延工程を経ずに、
まず溶融亜鉛めっきラインの前処理工程で軽酸洗を、ひ
き続きライン内焼鈍において、８３０ ’Ｃ，４０ｓの
焼鈍処理を施し次いで連続して溶融亜鉛めっき処理を施
し、得られた溶融亜鉛めっき鋼板の材料特性について調
査した。その結果を表２に示す。なおＮｏ、 ８につい
ては、スケール厚が３μｍより厚いため、通常の酸洗処
理を施した後、めっきラインに通した。この時のめっき
の種類は、合金化処理を施した合金めっきと非合金めっ
きの２種類で行った。また引張特性はＪＩＳ５号引張試
験片を使用して測定し、ｒ値は１５％引張予歪を与えた
後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（
圧延方向に４５°）、Ｃ方向（圧延方向９０°）方向）
の平均値 下＝ （ｒ Ｌ ＋２ Ｘ ｒ Ｄ＋ ｒ ｃ ） ／
４、として求め、耐２次加工脆性の評価としては、限
界絞り比３．８にて加工した円筒型サンプルを−５゜°
Ｃに冷却した後、圧潰試験を行い、脆性割れの発生の有
無にて評価した。
まず溶融亜鉛めっきラインの前処理工程で軽酸洗を、ひ
き続きライン内焼鈍において、８３０ ’Ｃ，４０ｓの
焼鈍処理を施し次いで連続して溶融亜鉛めっき処理を施
し、得られた溶融亜鉛めっき鋼板の材料特性について調
査した。その結果を表２に示す。なおＮｏ、 ８につい
ては、スケール厚が３μｍより厚いため、通常の酸洗処
理を施した後、めっきラインに通した。この時のめっき
の種類は、合金化処理を施した合金めっきと非合金めっ
きの２種類で行った。また引張特性はＪＩＳ５号引張試
験片を使用して測定し、ｒ値は１５％引張予歪を与えた
後、３点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（
圧延方向に４５°）、Ｃ方向（圧延方向９０°）方向）
の平均値 下＝ （ｒ Ｌ ＋２ Ｘ ｒ Ｄ＋ ｒ ｃ ） ／
４、として求め、耐２次加工脆性の評価としては、限
界絞り比３．８にて加工した円筒型サンプルを−５゜°
Ｃに冷却した後、圧潰試験を行い、脆性割れの発生の有
無にて評価した。
有心
有心
表２より明らかなようにこの発明に従って製造した熱延
鋼板は、従来の酸洗工程および冷延工程を省略しても良
好な深絞り性を有することが確かめられた。
鋼板は、従来の酸洗工程および冷延工程を省略しても良
好な深絞り性を有することが確かめられた。
（発明の効果）
この発明によれば、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼
板を酸洗工程および冷延工程を省略して製造することが
可能で大幅なコストダウンを実現できる。
板を酸洗工程および冷延工程を省略して製造することが
可能で大幅なコストダウンを実現できる。
第１図は鋼成分の７値におよぼす影響を示すグラフ、
第２図は熱延仕上げ温度の下値およびスケール厚におよ
ぼす影響を示すグラフである。 （ＸｆＯ”） ！、２（ル十音＋か−（五十ｚ３） ６００ ７００ ｆ３００ 熱達仕上温度（で）
ぼす影響を示すグラフである。 （ＸｆＯ”） ！、２（ル十音＋か−（五十ｚ３） ６００ ７００ ｆ３００ 熱達仕上温度（で）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．０３
０〜０．２０ｗｔ％およびＮｂ：０．００１〜０．０１
５ｗｔ％を含有し、かつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮ
ｂの添加量とが、１．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３
２）＜（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３）の関係になる鋼に、
Ａｒ＿３変態点以下５００℃以上の温度域で潤滑を施し
つつ、合計圧下率が８０％以上で、かつ熱延仕上温度が
７００℃以下になる圧延加工を施し、その後酸洗処理、
７００〜９００℃、１０秒〜１０分間の焼鈍および溶融
亜鉛めっき処理を連続して行なうことを特徴とする、深
絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 ２、Ｃ：０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．５ｗｔ％以
下、Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、Ｐ：０．１５ｗｔ％以下
、Ｓ：０．０２ｗｔ％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１
０ｗｔ％、Ｎ：０．００８ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．０３
０〜０．２０ｗｔ％、Ｎｂ：０．００１〜０．０１５ｗ
ｔ％およびＢ：０．０００１〜０．００１０ｗｔ％を含
有しかつＣ、Ｎ、Ｓの量とＴｉおよびＮｂの添加量とが
、 １．２［（Ｃ／１２）＋（Ｎ／１４）＋（Ｓ／３２）］
＜［（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）］の関係になる鋼
に、Ａｒ＿３変態点以下５００℃以上の温度域で潤滑を
施しつつ、合計圧下率が８０％以上で、かつ熱延仕上温
度が７００℃以下になる圧延加工を施し、その後酸洗処
理、７００〜９００℃、１０秒〜１０分間の焼鈍および
溶融亜鉛めっき処理を連続して行なうことを特徴とする
、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63181767A JPH0670254B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63181767A JPH0670254B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0234722A true JPH0234722A (ja) | 1990-02-05 |
| JPH0670254B2 JPH0670254B2 (ja) | 1994-09-07 |
Family
ID=16106531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63181767A Expired - Fee Related JPH0670254B2 (ja) | 1988-07-22 | 1988-07-22 | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0670254B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03271354A (ja) * | 1990-03-20 | 1991-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH04236751A (ja) * | 1991-01-07 | 1992-08-25 | Nkk Corp | 成形性の優れた合金化亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| US5997664A (en) * | 1996-04-01 | 1999-12-07 | Nkk Corporation | Method for producing galvanized steel sheet |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5729555A (en) * | 1980-07-30 | 1982-02-17 | Kawasaki Steel Corp | Nonageing molten zinc plated steel plate with excellent moldability and preparation thereof |
| JPS5974231A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | 超深絞性溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61133322A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPS61246344A (ja) * | 1985-04-22 | 1986-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板 |
| JPS63111125A (ja) * | 1986-10-29 | 1988-05-16 | Kawasaki Steel Corp | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-07-22 JP JP63181767A patent/JPH0670254B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5729555A (en) * | 1980-07-30 | 1982-02-17 | Kawasaki Steel Corp | Nonageing molten zinc plated steel plate with excellent moldability and preparation thereof |
| JPS5974231A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-26 | Nippon Steel Corp | 超深絞性溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61133322A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 成形性の優れた薄鋼板の製造方法 |
| JPS61246344A (ja) * | 1985-04-22 | 1986-11-01 | Kawasaki Steel Corp | 耐２次加工脆性に優れる超深絞り用冷延鋼板 |
| JPS63111125A (ja) * | 1986-10-29 | 1988-05-16 | Kawasaki Steel Corp | スケ−ル密着性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03271354A (ja) * | 1990-03-20 | 1991-12-03 | Kawasaki Steel Corp | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH04236751A (ja) * | 1991-01-07 | 1992-08-25 | Nkk Corp | 成形性の優れた合金化亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| US5997664A (en) * | 1996-04-01 | 1999-12-07 | Nkk Corporation | Method for producing galvanized steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0670254B2 (ja) | 1994-09-07 |
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|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |