JP2809671B2 - 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、自動車用鋼板等に使途に有用な深絞り性に
優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものであ
る。
優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものであ
る。
近年、自動車用鋼板等に使用される薄鋼板において
は、その耐食性を向上させるために、各種表面処理を施
した表面処理鋼板の需要が増大している。そのうち、溶
融亜鉛めっき鋼板は、その製造コストおよび特性からみ
て、最も優れた表面処理鋼板の一つである。
は、その耐食性を向上させるために、各種表面処理を施
した表面処理鋼板の需要が増大している。そのうち、溶
融亜鉛めっき鋼板は、その製造コストおよび特性からみ
て、最も優れた表面処理鋼板の一つである。
ところで、溶融亜鉛めっき鋼板に要求される特性とし
ては、優れた耐食性はもちろんのこと、深絞り性も重要
な因子である。すなわち、自動車の外板や内板は強度の
プレス成形が施されるため、ランクフォード値（ｒ値）
が高く、伸びの大きな溶融亜鉛めっき鋼板が必要とな
る。
ては、優れた耐食性はもちろんのこと、深絞り性も重要
な因子である。すなわち、自動車の外板や内板は強度の
プレス成形が施されるため、ランクフォード値（ｒ値）
が高く、伸びの大きな溶融亜鉛めっき鋼板が必要とな
る。
このような深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製
造方法として、例えば特開昭57−29555号公報には、C:
0.006％、N:0.0045％、Si:0.008％、Nb:0.043％を含有
する鋼を熱延後、酸洗処理を経て冷延し、さらに連続溶
融亜鉛めっきラインにて再結晶焼鈍とめっき処理を行う
ことにより、＝2.0、El＝49％程度の特性値を得る技
術が、また、特開昭59−74231号公報には、C:0.003％、
N:0.005％、S:0.010％、Ti:0.012％、Nb:0.007％を含有
する鋼を熱延後、酸洗処理を経て冷延し、さらに連続溶
融亜鉛めっきラインにて再結晶焼鈍とめっき処理を行う
ことにより＝2.1、El＝51％程度の特性値を得る技術
がそれぞれ開示されている。
造方法として、例えば特開昭57−29555号公報には、C:
0.006％、N:0.0045％、Si:0.008％、Nb:0.043％を含有
する鋼を熱延後、酸洗処理を経て冷延し、さらに連続溶
融亜鉛めっきラインにて再結晶焼鈍とめっき処理を行う
ことにより、＝2.0、El＝49％程度の特性値を得る技
術が、また、特開昭59−74231号公報には、C:0.003％、
N:0.005％、S:0.010％、Ti:0.012％、Nb:0.007％を含有
する鋼を熱延後、酸洗処理を経て冷延し、さらに連続溶
融亜鉛めっきラインにて再結晶焼鈍とめっき処理を行う
ことにより＝2.1、El＝51％程度の特性値を得る技術
がそれぞれ開示されている。
しかしながら、これらはいずれも深絞り性に優れた溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法としては優れたものである
が、最終製品に至るまでの工程が長いので、その結果、
製品を得るまでに要するエネルギー、要員および時間が
莫大なものとなる不利があった。
融亜鉛めっき鋼板の製造方法としては優れたものである
が、最終製品に至るまでの工程が長いので、その結果、
製品を得るまでに要するエネルギー、要員および時間が
莫大なものとなる不利があった。
本発明では、鋼成分と圧延条件、特に仕上圧延時のロ
ール径と初期板厚とを適切に規制することにより、冷延
工程を省略して、従来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性
を有する溶融亜鉛めっき鋼板の製造法を提供することを
目的とする。
ール径と初期板厚とを適切に規制することにより、冷延
工程を省略して、従来の冷延鋼板と遜色のない深絞り性
を有する溶融亜鉛めっき鋼板の製造法を提供することを
目的とする。
〔課題を解決するための手段〕 本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、以下のように製
造条件を規制することにより、深絞り性に優れた溶融亜
鉛めっき鋼板が製造可能となることを見いだした。その
要旨は、 C :0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P :0.15重量％以下 S :0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N :0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） なる関係の鋼を、Ar3変態点未満500℃以上の温度域で、
少なくとも１パスをロールの半径:R（mm）と該ロールに
よる圧延前の板厚:t（mm）とが なる関係を満たし、かつAr3変態点未満の全圧下率が60
％以上の圧延を行った後、酸洗処理、700〜900℃で１秒
〜20分の焼鈍および溶融亜鉛めっき処理を行うことを特
徴とする、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法である。
造条件を規制することにより、深絞り性に優れた溶融亜
鉛めっき鋼板が製造可能となることを見いだした。その
要旨は、 C :0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P :0.15重量％以下 S :0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N :0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） なる関係の鋼を、Ar3変態点未満500℃以上の温度域で、
少なくとも１パスをロールの半径:R（mm）と該ロールに
よる圧延前の板厚:t（mm）とが なる関係を満たし、かつAr3変態点未満の全圧下率が60
％以上の圧延を行った後、酸洗処理、700〜900℃で１秒
〜20分の焼鈍および溶融亜鉛めっき処理を行うことを特
徴とする、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法である。
本発明において、上記鋼成分にさらにB:0.0001〜0.00
20重量％を加えた鋼を用いること、また、Ar3変態点未
満の温度域の熱間圧延に先立って、950℃以下Ar3変態点
以上の温度域で終了する圧延を行い、引続きAr3変態点
未満の温度域で圧延すること、さらに、酸洗処理と焼鈍
と溶融亜鉛めっき処理とを連続して行うことが一層好適
である。
20重量％を加えた鋼を用いること、また、Ar3変態点未
満の温度域の熱間圧延に先立って、950℃以下Ar3変態点
以上の温度域で終了する圧延を行い、引続きAr3変態点
未満の温度域で圧延すること、さらに、酸洗処理と焼鈍
と溶融亜鉛めっき処理とを連続して行うことが一層好適
である。
以下、本発明の数値限定の基礎となった研究結果を述
べる。C:0.002重量％,Si:0.01重量,Mn:0.1重量％,P:0.0
10重量％,S:0.009重量％,Al:0.04重量％,N:0.002重量
％,Ti:0.03重量％,Nb:0.013重量％なる組成の熱延板
を、700℃にて１パスで60％の圧延を行い、引続き830℃
−40秒の再結晶焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延は無
潤滑圧延とし、初期板厚を1.2mmとした。この時、圧延
ロール半径:R（mm）を50〜300と変化させた。圧延板の
ｒ値におよぼすロール半径の影響を第１図に示す。ｒ値
はロール半径に強く依存し、Ｒ≦200とすることにより
著しく向上した。
べる。C:0.002重量％,Si:0.01重量,Mn:0.1重量％,P:0.0
10重量％,S:0.009重量％,Al:0.04重量％,N:0.002重量
％,Ti:0.03重量％,Nb:0.013重量％なる組成の熱延板
を、700℃にて１パスで60％の圧延を行い、引続き830℃
−40秒の再結晶焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延は無
潤滑圧延とし、初期板厚を1.2mmとした。この時、圧延
ロール半径:R（mm）を50〜300と変化させた。圧延板の
ｒ値におよぼすロール半径の影響を第１図に示す。ｒ値
はロール半径に強く依存し、Ｒ≦200とすることにより
著しく向上した。
また、同様の熱延板を使用して、700℃にて１パスで6
0％の圧延を行い、引き続き830℃−40秒の再結晶焼鈍処
理を施した。なお、仕上圧延は無潤滑圧延とし、また、
使用したロール半径は180mmと一定にし、初期板厚を１
〜20mmと変化させた。圧延板のｒ値におよぼすロール半
径と初期板厚： の影響を第２図に示す。ｒ値は に強く依存し、 とすることにより著しく向上した。
0％の圧延を行い、引き続き830℃−40秒の再結晶焼鈍処
理を施した。なお、仕上圧延は無潤滑圧延とし、また、
使用したロール半径は180mmと一定にし、初期板厚を１
〜20mmと変化させた。圧延板のｒ値におよぼすロール半
径と初期板厚： の影響を第２図に示す。ｒ値は に強く依存し、 とすることにより著しく向上した。
以上の実験結果をもとに、以下のように本発明範囲を
限定した。
限定した。
（１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、 C :0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P :0.15重量％以下 S :0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N :0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） でなければならない。鋼成分が上記の関係を満たさなけ
れば、優れた深絞り性を得ることができない。さらに、
耐２次加工脆性およびｒ値の異方性の改善のためにB:0.
0001〜0.0020重量％を含有させることが好ましい。
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） でなければならない。鋼成分が上記の関係を満たさなけ
れば、優れた深絞り性を得ることができない。さらに、
耐２次加工脆性およびｒ値の異方性の改善のためにB:0.
0001〜0.0020重量％を含有させることが好ましい。
以下、各々の成分について限定理由を示す。
（ａ）C:0.008重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので0.008重量％以下と限定した。
ましいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので0.008重量％以下と限定した。
（ｂ）Si:0.5重量％以下 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が0.5重量％を越えると
深絞り性に悪影響をおよぼすので0.5重量％以下と限定
した。
要量添加されるが、その添加量が0.5重量％を越えると
深絞り性に悪影響をおよぼすので0.5重量％以下と限定
した。
（ｃ）Mn:1.0重量％以下 Mnは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が1.0重量％を越えると
深絞り性に悪影響をおよぼすので1.0重量％以下と限定
した。
要量添加されるが、その添加量が1.0重量％を越えると
深絞り性に悪影響をおよぼすので1.0重量％以下と限定
した。
（ｄ）P:0.15重量％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が0.15重量％を越えると
深絞り性に悪影響をおよぼすので0.15重量％以下と限定
した。
要量添加されるが、その添加量が0.15重量％を越えると
深絞り性に悪影響をおよぼすので0.15重量％以下と限定
した。
（ｅ）S:0.002重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.02重量％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので0.02重量％以下と限定した。
ましいが、その含有量が0.02重量％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので0.02重量％以下と限定した。
（ｆ）Al:0.010〜0.10重量％ Alは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のため
に必要に応じて添加されるが、0.010重量％未満では添
加効果がなく、一方0.10重量％を越えて添加してもより
一層の脱酸効果は得られないため、0.010〜0.10重量％
と限定した。
に必要に応じて添加されるが、0.010重量％未満では添
加効果がなく、一方0.10重量％を越えて添加してもより
一層の脱酸効果は得られないため、0.010〜0.10重量％
と限定した。
（ｇ）N:0.008重量％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好
ましいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので0.008重量％以下と限定した。
ましいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので0.008重量％以下と限定した。
（ｈ）Ti:0.01〜0.20重量％ Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶C,Nを低減
させ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形成さ
せるために添加される。その添加量が0.01重量％未満で
は効果がなく、一方、0.20重量％を越えて添加してもそ
れ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化につ
ながるので0.01〜0.20重量％と限定した。
させ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形成さ
せるために添加される。その添加量が0.01重量％未満で
は効果がなく、一方、0.20重量％を越えて添加してもそ
れ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化につ
ながるので0.01〜0.20重量％と限定した。
（ｉ）Nb:0.001〜0.040重量％ Nbは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させ
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。すなわち、たとえ鋼中の固溶C,Nがなくても、
仕上圧延前組織が粗大であると、圧延時に導入されるひ
ずみが蓄積されないため、｛111｝方位が形成されにく
くなる。一方、仕上圧延前組織が微細であると、ひずみ
が蓄積されやすくなり、その結果｛111｝方位が優先的
に形成され、深絞り性が向上する。さらに、固溶Nbは圧
延時のひずみを蓄積する効果があることも明らかになっ
た。その含有量が0.001重量％未満では効果がなく、一
方0.040重量％を越えると再結晶温度が上昇するので0.0
01〜0.040重量％と限定した。
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。すなわち、たとえ鋼中の固溶C,Nがなくても、
仕上圧延前組織が粗大であると、圧延時に導入されるひ
ずみが蓄積されないため、｛111｝方位が形成されにく
くなる。一方、仕上圧延前組織が微細であると、ひずみ
が蓄積されやすくなり、その結果｛111｝方位が優先的
に形成され、深絞り性が向上する。さらに、固溶Nbは圧
延時のひずみを蓄積する効果があることも明らかになっ
た。その含有量が0.001重量％未満では効果がなく、一
方0.040重量％を越えると再結晶温度が上昇するので0.0
01〜0.040重量％と限定した。
（ｊ）1.2（C/12＋N/14）＜ （Ti/48＋Nb/93） 仕上圧延前に固溶C,Nが存在しない場合、圧延−焼鈍
後に｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向上
する。本発明では、 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） と、C,Nに対して当量以上のTiおよび／またはNbを添加
することにより、仕上圧延前に固溶C,Nが存在しなくな
ることを見いだした。さらにその時、ｒ値が向上するこ
とを明らかにした。そのため、 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） と限定した。
後に｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向上
する。本発明では、 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） と、C,Nに対して当量以上のTiおよび／またはNbを添加
することにより、仕上圧延前に固溶C,Nが存在しなくな
ることを見いだした。さらにその時、ｒ値が向上するこ
とを明らかにした。そのため、 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） と限定した。
（ｋ）B:0.0001〜0.0020重量％ Ｂは耐２次加工脆性の改善に有効であるとともに、ｒ
値の異方性の改善にも有効である。すなわち、仕上圧延
前の結晶粒が微細になり、その結果、ｒ値の異方性（Δ
ｒ）が小さくなる。その添加量が0.0001重量％未満では
効果がなく、一方、0.0020重量％を越えると深絞り性が
劣化するので0.0001〜0.0020重量％と限定した。
値の異方性の改善にも有効である。すなわち、仕上圧延
前の結晶粒が微細になり、その結果、ｒ値の異方性（Δ
ｒ）が小さくなる。その添加量が0.0001重量％未満では
効果がなく、一方、0.0020重量％を越えると深絞り性が
劣化するので0.0001〜0.0020重量％と限定した。
（２）圧延工程 圧延工程は本発明において重要であり、Ar3変態点未
満500℃以上の温度域で、少なくとも１パスをロールの
半径:R（mm）と該ロールによる圧延前の板厚:t（mm）と
が なる関係を満たし、かつAr3変態点未満の合計圧下率が6
0％以上の圧延を行うことが必要である。
満500℃以上の温度域で、少なくとも１パスをロールの
半径:R（mm）と該ロールによる圧延前の板厚:t（mm）と
が なる関係を満たし、かつAr3変態点未満の合計圧下率が6
0％以上の圧延を行うことが必要である。
さらに、より一層の深絞り性の向上には粗圧延を950
℃以下Ar3変態点以上で終了し、引続きAr3変態点未満の
温度域で圧延することが望ましい。
℃以下Ar3変態点以上で終了し、引続きAr3変態点未満の
温度域で圧延することが望ましい。
粗圧延を950℃以上の温度域にて終了した場合には、
粗圧延後、すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるた
め、仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくな
り、その結果、再結晶後に｛111｝方位が形成されにく
くなる。また、Ar3変態点未満の温度域にて終了した場
合には、粗圧延時に｛100｝方位が形成されるため、深
絞り性が劣化する。
粗圧延後、すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるた
め、仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくな
り、その結果、再結晶後に｛111｝方位が形成されにく
くなる。また、Ar3変態点未満の温度域にて終了した場
合には、粗圧延時に｛100｝方位が形成されるため、深
絞り性が劣化する。
一方、950℃以下Ar3変態点以上の温度域にて粗圧延を
終了した場合には、仕上圧延前組織が微細になるため、
仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されやすくなり、
その結果｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が
向上する。なお、粗圧延時の圧下率が、組織微細化のた
め50％以上が望ましい。
終了した場合には、仕上圧延前組織が微細になるため、
仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されやすくなり、
その結果｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が
向上する。なお、粗圧延時の圧下率が、組織微細化のた
め50％以上が望ましい。
また、仕上圧延をAr3変態点以上の温度域にて終了す
ると、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れ
た深絞り性が得られない。一方、仕上圧延温度を500℃
未満に下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、
圧延荷重が増大するのみであるので、圧延温度をAr3変
態点未満500℃以上とした。
ると、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れ
た深絞り性が得られない。一方、仕上圧延温度を500℃
未満に下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、
圧延荷重が増大するのみであるので、圧延温度をAr3変
態点未満500℃以上とした。
また、Ar3変態点未満の合計圧下率を60％以上にしな
いと、圧延時に｛111｝方位が形成されないため、深絞
り性が劣る。
いと、圧延時に｛111｝方位が形成されないため、深絞
り性が劣る。
さらに、ロール半径をＲ≦200でかつロール半径と圧
延前板厚とが とする必要がある。
延前板厚とが とする必要がある。
すなわち、通常の圧延条件（熱間圧延ではＲ＞200）
では、Ar3変態点未満で圧延を行うと、ロールと鋼板と
の間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断力が働
き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましくない
｛110｝方位が優先的に形成されるために、深絞り性が
劣化する。しかしながら、ｒ≦200でかつ とすることにより、鋼板表層部の｛110｝方位が減少
し、さらに｛111｝方位も増加することが明らかになっ
たので、Ｒ≦200でかつ と限定した。
では、Ar3変態点未満で圧延を行うと、ロールと鋼板と
の間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断力が働
き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましくない
｛110｝方位が優先的に形成されるために、深絞り性が
劣化する。しかしながら、ｒ≦200でかつ とすることにより、鋼板表層部の｛110｝方位が減少
し、さらに｛111｝方位も増加することが明らかになっ
たので、Ｒ≦200でかつ と限定した。
なお、このロール径および圧延前板厚の効果は、圧延
時の変形様式および変形機構が変化したためであると考
えられるが、詳細は明らかではない。なお、本発明では
潤滑圧延は行なわなくてもよいが、より一層の深絞り性
の確保、ロール表面性状の改善および圧延荷重の低減の
ために潤滑圧延を行うことは、本発明の趣旨をそこなう
ものではない。
時の変形様式および変形機構が変化したためであると考
えられるが、詳細は明らかではない。なお、本発明では
潤滑圧延は行なわなくてもよいが、より一層の深絞り性
の確保、ロール表面性状の改善および圧延荷重の低減の
ために潤滑圧延を行うことは、本発明の趣旨をそこなう
ものではない。
なお、本発明におけるロール径および初期板厚の効果
は、通常の圧延形式においてのみ有効なものであり、例
えばプラネタリーミルの如く、通常の圧延とは変形様式
の異なるものに対しては効果はない。
は、通常の圧延形式においてのみ有効なものであり、例
えばプラネタリーミルの如く、通常の圧延とは変形様式
の異なるものに対しては効果はない。
（３）酸洗、焼鈍および溶融亜鉛めっき処理 本発明では、圧延温度がAr3変態点未満と低いので、
圧延板のスケール厚みは３μｍ以下と薄く、そのため通
常の酸洗ラインを通さずに溶融亜鉛めっきラインの前処
理工程として設置した軽酸洗槽にて酸洗処理が可能であ
る。
圧延板のスケール厚みは３μｍ以下と薄く、そのため通
常の酸洗ラインを通さずに溶融亜鉛めっきラインの前処
理工程として設置した軽酸洗槽にて酸洗処理が可能であ
る。
酸洗後、700〜900℃で１秒〜20分の焼純を行う。焼鈍
温度が700℃未満では十分な深絞り性が得られず、900℃
を越えるとα→γ変態により集合組織がランダム化し、
深絞り性が劣化する。また、焼鈍時間が１秒未満では効
果が不十分で、20分を越えても、それ以上の材質の向上
は望めず、コストがかかるだけである。
温度が700℃未満では十分な深絞り性が得られず、900℃
を越えるとα→γ変態により集合組織がランダム化し、
深絞り性が劣化する。また、焼鈍時間が１秒未満では効
果が不十分で、20分を越えても、それ以上の材質の向上
は望めず、コストがかかるだけである。
なお、酸洗−焼純−溶融亜鉛めっき処理を連続して行
うと、めっき処理前の鋼板表面が活性化状態となるた
め、めっき密着性が良好となるので、これらの工程を連
続させるのが望ましい。
うと、めっき処理前の鋼板表面が活性化状態となるた
め、めっき密着性が良好となるので、これらの工程を連
続させるのが望ましい。
また、本発明では通常の酸洗ラインを通った後、軽酸
洗−焼鈍−溶融亜鉛めっき処理を連続して行ってもよ
い。
洗−焼鈍−溶融亜鉛めっき処理を連続して行ってもよ
い。
なお、溶融亜鉛めっき処理は、従来より知られている
合金めっき、あるいは非合金めっきの何れも有利に適合
する。
合金めっき、あるいは非合金めっきの何れも有利に適合
する。
本発明におけるロール半径および初期板厚の効果は、
少なくとも仕上圧延時において１パス以上実施すれば効
果があるので、本発明では７スタンド中、後段３スタン
ドで実施し、前段４スタンドは通常のロール径にて圧延
した。
少なくとも仕上圧延時において１パス以上実施すれば効
果があるので、本発明では７スタンド中、後段３スタン
ドで実施し、前段４スタンドは通常のロール径にて圧延
した。
第１表に示す組成の鋼スラブを1150℃に加熱−均熱
後、粗圧延を行った後、仕上圧延を行った。この時の粗
圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終了温度（FDT）、Ar3
変態点未満500℃以上の温度域での圧下率、潤滑の有無
および後段３スタンドのロール径（Ｒ）、ロール径と圧
延前板厚（ｔ）との関係 を第２表に示す。なお、仕上板厚は1.2mmである。
後、粗圧延を行った後、仕上圧延を行った。この時の粗
圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終了温度（FDT）、Ar3
変態点未満500℃以上の温度域での圧下率、潤滑の有無
および後段３スタンドのロール径（Ｒ）、ロール径と圧
延前板厚（ｔ）との関係 を第２表に示す。なお、仕上板厚は1.2mmである。
次に得られた圧延板に、酸洗−焼鈍−溶融亜鉛めっき
処理を施した。この時、一部の試料を除いては通常の酸
洗工程を経ずに、溶融亜鉛めっきラインの前処理工程で
軽酸洗を行い、引続き焼鈍・溶融亜鉛めっき処理を施し
た。なお、焼鈍条件は830℃−40sである。
処理を施した。この時、一部の試料を除いては通常の酸
洗工程を経ずに、溶融亜鉛めっきラインの前処理工程で
軽酸洗を行い、引続き焼鈍・溶融亜鉛めっき処理を施し
た。なお、焼鈍条件は830℃−40sである。
溶融亜鉛めっき鋼板の材料特性を第２表に示す。
引張特性はJIS5号引張試験片を使用して測定した。ま
たｒ値は15％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定
し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45度方
向）およびＣ方向（圧延方向に90度方向）の平均値およ
び異方性 ＝（rL＋2rD＋rC）/4 Δｒ＝（rL＋2rD＋rC）/2 として求めた。
たｒ値は15％引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定
し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45度方
向）およびＣ方向（圧延方向に90度方向）の平均値およ
び異方性 ＝（rL＋2rD＋rC）/4 Δｒ＝（rL＋2rD＋rC）/2 として求めた。
また、耐２次加工脆性の評価としては、限界絞り比3.
8にて加工した円筒型サンプルを−50℃に冷却した後、
圧漬試験を行い、脆性割れの発生の有無にて評価した。
8にて加工した円筒型サンプルを−50℃に冷却した後、
圧漬試験を行い、脆性割れの発生の有無にて評価した。
亜鉛めっき密着性は、めっき面にセロハンテープを接
着した鋼板を90度曲げ−曲げ戻し後、セロハンテープを
剥離してZn剥離量を蛍光Ｘ線により測定して評価した。
着した鋼板を90度曲げ−曲げ戻し後、セロハンテープを
剥離してZn剥離量を蛍光Ｘ線により測定して評価した。
本発明範囲内にて製造した溶融亜鉛めっき鋼板は、比
較例に比べて優れた深絞り性、耐２次加工脆性およびめ
っき密着性を有することが分かる。
較例に比べて優れた深絞り性、耐２次加工脆性およびめ
っき密着性を有することが分かる。
〔発明の効果〕 本発明によれば、深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼
板を、冷延工程または酸洗−冷延工程を省略して製造す
ることが可能であり、大幅なコストダウンを実現でき
る。
板を、冷延工程または酸洗−冷延工程を省略して製造す
ることが可能であり、大幅なコストダウンを実現でき
る。
第１図は値におよぼすロール半径の影響を示すグラ
フ、第２図は値におよぼすロール半径と圧延前板厚： の影響を示すグラフである。
フ、第２図は値におよぼすロール半径と圧延前板厚： の影響を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/14 Ｃ２２Ｃ 38/14 (72)発明者 阿部 英夫 千葉県千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株 式会社技術研究本部内 (56)参考文献 特開 平２−159355（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−34722（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−195222（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−179024（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−23975（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40 C21D 9/48
Claims (4)
- 【請求項１】C:0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P:0.15重量％以下 S:0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N:0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） なる関係の鋼を、Ar3変態点未満500℃以上の温度域で、
少なくとも１パスをロールの半径:R（mm）と該ロールに
よる圧延前の板厚:t（mm）とが なる関係を満たし、かつAr3変態点未満の全圧下率が60
％以上の圧延を行った後、酸洗処理、700〜900℃で１秒
〜20分の焼鈍および溶融亜鉛めっき処理を行うことを特
徴とする深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】鋼成分にさらにB:0.0001〜0.0020重量％を
加えた鋼を用いる請求項１記載の深絞り性に優れた溶融
亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ar3変態点未満の温度域の圧延に先立っ
て、950℃以下Ar3変態点以上の温度域で終了する圧延を
行い、引続きAr3変態点未満の温度域で圧延する、請求
項１または２記載の深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法。 - 【請求項４】酸洗処理と焼鈍と溶融亜鉛めっき処理とを
連続して行う請求項１、２または３記載の深絞り性に優
れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1055048A JP2809671B2 (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| US07/454,923 US4973367A (en) | 1988-12-28 | 1989-12-22 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| AU47253/89A AU616094C (en) | 1988-12-28 | 1989-12-22 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| CA002006710A CA2006710C (en) | 1988-12-28 | 1989-12-27 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| KR1019890020296A KR930003633B1 (ko) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | 심인발(deep drawing)성이 우수한 박강판의 제조방법 |
| EP89313663A EP0376733B2 (en) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| DE68917116T DE68917116T3 (de) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | Verfahren zur Herstellung von Stahlblech mit hervorragender Tiefziehbarkeit. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1055048A JP2809671B2 (ja) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02236262A JPH02236262A (ja) | 1990-09-19 |
| JP2809671B2 true JP2809671B2 (ja) | 1998-10-15 |
Family
ID=12987786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1055048A Expired - Fee Related JP2809671B2 (ja) | 1988-12-28 | 1989-03-09 | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2809671B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0742547B2 (ja) * | 1990-10-16 | 1995-05-10 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP2616257B2 (ja) * | 1991-01-07 | 1997-06-04 | 日本鋼管株式会社 | 成形性の優れた合金化亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02159355A (ja) * | 1988-12-12 | 1990-06-19 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れたメッキ鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-03-09 JP JP1055048A patent/JP2809671B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02236262A (ja) | 1990-09-19 |
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|---|---|---|---|
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