JPS5974231A - 超深絞性溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 - Google Patents
超深絞性溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法Info
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- JPS5974231A JPS5974231A JP18410982A JP18410982A JPS5974231A JP S5974231 A JPS5974231 A JP S5974231A JP 18410982 A JP18410982 A JP 18410982A JP 18410982 A JP18410982 A JP 18410982A JP S5974231 A JPS5974231 A JP S5974231A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
- C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本願発明は、超深絞性溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法罠関
するものである。超深絞用溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方
法に関するものとしては、極低炭素系鋼板が知られてい
る。
するものである。超深絞用溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方
法に関するものとしては、極低炭素系鋼板が知られてい
る。
Ｎｂ添加系の超深絞鋼板としては１．鋼中のＯ、Ｎ１Ａ
ｔ含有量に応じてＮｂを添加し、Ｎｂ（ａｔｅ）／（固
溶０ （ａｔチ）十固溶Ｎ（ａｔｅ））をある範囲内に
制限することにより鋼板中の固溶Ｃ１固溶Ｎをコントロ
ールしてさらに焼鈍後の冷却速度を制御することを特徴
とする方法（特開昭５５−１４１５２６号、５５−１４
１５５５号公報）がある。
ｔ含有量に応じてＮｂを添加し、Ｎｂ（ａｔｅ）／（固
溶０ （ａｔチ）十固溶Ｎ（ａｔｅ））をある範囲内に
制限することにより鋼板中の固溶Ｃ１固溶Ｎをコントロ
ールしてさらに焼鈍後の冷却速度を制御することを特徴
とする方法（特開昭５５−１４１５２６号、５５−１４
１５５５号公報）がある。
しかしながら、実際に調査検討してみるとかかる製造法
には次のような欠点がある。まず、熱延巻取温度、焼鈍
温度焼鈍後の冷却速度に対する制限である。Ｎｂ添加鋼
では熱延で高温巻取（巻取温度２７００℃）を必要とす
る０通常の巻取温度では完全再結晶温度が非常に高くな
って連続焼鈍炉の可能温度範囲（通常は約８５０℃以下
）では未結晶部が残っていたり、またＮｂの多少によっ
て材質の変動が大きい、これはＡｔＮ、ＮｂＯの生成に
関係しており、これら析出物が熱延板中にて十分な大き
さを持った析出物になっていないために再結晶を抑制す
ると考えられる。
には次のような欠点がある。まず、熱延巻取温度、焼鈍
温度焼鈍後の冷却速度に対する制限である。Ｎｂ添加鋼
では熱延で高温巻取（巻取温度２７００℃）を必要とす
る０通常の巻取温度では完全再結晶温度が非常に高くな
って連続焼鈍炉の可能温度範囲（通常は約８５０℃以下
）では未結晶部が残っていたり、またＮｂの多少によっ
て材質の変動が大きい、これはＡｔＮ、ＮｂＯの生成に
関係しており、これら析出物が熱延板中にて十分な大き
さを持った析出物になっていないために再結晶を抑制す
ると考えられる。
高温巻取を行なった場合には、熱延コイルのコイル長手
方向端部を除いては、約８００〜８５０℃の焼鈍温度で
高いｒ値の鋼板が得られることは種々報告されている通
りである。これはＮｂＯ。
方向端部を除いては、約８００〜８５０℃の焼鈍温度で
高いｒ値の鋼板が得られることは種々報告されている通
りである。これはＮｂＯ。
ＡｔＮの生成に関係し、高温巻取では、熱延板中にこれ
ら析出物が大きな寸法の析出物として生成するためであ
る。しかし、高温巻取を行なわねばならないということ
はスケールが厚くなり酸洗能率が落ちるだけでなくコイ
ル長手方向前後端部は冷却速度が速いために通常の巻取
温度と同じ材質になり、十分な材質が得られないので歩
留りの低下はＮｂ添加鋼では特に大きいものがある。
ら析出物が大きな寸法の析出物として生成するためであ
る。しかし、高温巻取を行なわねばならないということ
はスケールが厚くなり酸洗能率が落ちるだけでなくコイ
ル長手方向前後端部は冷却速度が速いために通常の巻取
温度と同じ材質になり、十分な材質が得られないので歩
留りの低下はＮｂ添加鋼では特に大きいものがある。
一方Ｔ＋添加鋼は、窒化物および炭化物硫化物等の形成
傾向が強く、鋼の純化作用が強いためにＮｂ添加鋼に比
べて二次加工割れの心配がある。また添加量をＣとＮの
当量以下にした場合には炭化物（Ｔｉｅ）が微細に析出
するために材質が著しく劣化する傾向がある。
傾向が強く、鋼の純化作用が強いためにＮｂ添加鋼に比
べて二次加工割れの心配がある。また添加量をＣとＮの
当量以下にした場合には炭化物（Ｔｉｅ）が微細に析出
するために材質が著しく劣化する傾向がある。
溶融亜鉛メッキ鋼板は鋼表面とメッキ成分が反応して、
メッキ層の密着性等の性状が決まるので素材成分やそれ
に合わせたメツキラインの操業法が必要である。Ｔｉや
Ｎｂは合金化反応を促進する働きがあり特にＴｉはその
働きが顕著である。それに対してＰけ合金化反応を抑制
する働きの強い元素として知られる。合金化反応が速い
場合は、メッキ層の密着性が悪く、合金化反応を抑制し
てやると地鉄との界面に三元合金層（Ｚｎ−Ｆｅ−Ａｔ
合金といわれている）が生成して密着性のよいメッキ層
が形成される。その他にＴｉは亜鉛浴中Ａｔを吸着して
、Ｚｎ層の粘度が上がって、表面に亜鉛のタレ模様が出
来易い傾向がある。
メッキ層の密着性等の性状が決まるので素材成分やそれ
に合わせたメツキラインの操業法が必要である。Ｔｉや
Ｎｂは合金化反応を促進する働きがあり特にＴｉはその
働きが顕著である。それに対してＰけ合金化反応を抑制
する働きの強い元素として知られる。合金化反応が速い
場合は、メッキ層の密着性が悪く、合金化反応を抑制し
てやると地鉄との界面に三元合金層（Ｚｎ−Ｆｅ−Ａｔ
合金といわれている）が生成して密着性のよいメッキ層
が形成される。その他にＴｉは亜鉛浴中Ａｔを吸着して
、Ｚｎ層の粘度が上がって、表面に亜鉛のタレ模様が出
来易い傾向がある。
本願発明は、これらのＮｂ添加鋼及びＴｉ添加鋼の持つ
欠点をカ＜シた鋼、即ち熱延巻取条件に鋪感で二次加工
割れが起きに〈〈、かつメッキ性状の優れた溶融亜鉛メ
ッキ鋼板の開発を目的として行なわれたものである。
欠点をカ＜シた鋼、即ち熱延巻取条件に鋪感で二次加工
割れが起きに〈〈、かつメッキ性状の優れた溶融亜鉛メ
ッキ鋼板の開発を目的として行なわれたものである。
本発明鋼が従来のＮｂ添加鋼に比較して著しく優れた材
質特性を有するのはＴｉをＮｂと共に複合添加して、鋼
中のＮをＴｊによってＴｆＮとして熱延加、熱炉中で析
出固定しているからである。ＴｉＮＵ窒化物として極め
て安定なので、熱延、冷延、再結晶焼鈍の各工程におい
て何ら変化するものではなく、従って熱延の巻取温度に
よってその析出形態は変わらない。更に’ｆ ｉ 、
Ｎｂを複合添加することにより（Ｔｉ、Ｎｂ）Ｏの如き
複合析出物が熱間圧延時の仕上前（即ちオーステナイト
温度域）から形成されて析出を始めるために巻取温度が
低目でもかなり良好な材質を得ることができる。しかし
。
質特性を有するのはＴｉをＮｂと共に複合添加して、鋼
中のＮをＴｊによってＴｆＮとして熱延加、熱炉中で析
出固定しているからである。ＴｉＮＵ窒化物として極め
て安定なので、熱延、冷延、再結晶焼鈍の各工程におい
て何ら変化するものではなく、従って熱延の巻取温度に
よってその析出形態は変わらない。更に’ｆ ｉ 、
Ｎｂを複合添加することにより（Ｔｉ、Ｎｂ）Ｏの如き
複合析出物が熱間圧延時の仕上前（即ちオーステナイト
温度域）から形成されて析出を始めるために巻取温度が
低目でもかなり良好な材質を得ることができる。しかし
。
Ｎｂ添加量が０．０２５％を越える場合は、ＮｂＯの組
成に近い析出物になり前述の如きＮｂ添加鋼の持つ性質
が如実に現われることになる。
成に近い析出物になり前述の如きＮｂ添加鋼の持つ性質
が如実に現われることになる。
またＴｉをＣとＮの和の当量を越えて添加するとＴｉ添
加鋼と同様に二次加工割れの発生が起り易くなる。
加鋼と同様に二次加工割れの発生が起り易くなる。
以上述べたようにＴｉはＮを固定してその害をなくする
ためには−（Ｎ（チ）−０，００２０％〕以 ４ 上の添加を必要とし、上限はＣとＮの和の当量即ち（÷
４Ｃ十ト÷Ｎ）未満とする。
ためには−（Ｎ（チ）−０，００２０％〕以 ４ 上の添加を必要とし、上限はＣとＮの和の当量即ち（÷
４Ｃ十ト÷Ｎ）未満とする。
Ｎｂの添加量は複合析出物を形成するためには、２０（
％）以上の添加を必要とし、がっ、０． ＯＯ３１未満
では、その効果はなく、０．０２５％以上では前述の如
き問題がある。
％）以上の添加を必要とし、がっ、０． ＯＯ３１未満
では、その効果はなく、０．０２５％以上では前述の如
き問題がある。
溶融亜鉛メッキ製品には１片面が鉄面のままの片面メッ
キ鋼板もあり、この面は化成処理性（リン酸塩処理性）
に優れている必要がある。また両面メッキ材でも、特に
外板では、グラインダー手入を局部的に受ける所があり
、鉄面が霧出する。
キ鋼板もあり、この面は化成処理性（リン酸塩処理性）
に優れている必要がある。また両面メッキ材でも、特に
外板では、グラインダー手入を局部的に受ける所があり
、鉄面が霧出する。
従って鋼板の化成処理性も冷延鋼板と同様に重要である
。極低炭素鋼でけｓ Ｎ ｂ ＋Ｔ ｔを添加すると化
成処理性が大きく劣化する性質があるので、これら添加
量と化成処理性の関係を調べるとＴｉ＋Ｎｂ（０，０４
％が必要であることがわかった。
。極低炭素鋼でけｓ Ｎ ｂ ＋Ｔ ｔを添加すると化
成処理性が大きく劣化する性質があるので、これら添加
量と化成処理性の関係を調べるとＴｉ＋Ｎｂ（０，０４
％が必要であることがわかった。
またメッキ性状について述べると、本鋼板は。
Ｔｉを少量含有しているものの０とＮの合計の当量以下
に限定しているので、下部分が析出物になっており、固
溶Ｔｉ量は少ないのでメッキ性状匈影響はＴｉ添加鋼に
比べて小さい、またＮｂ量についても０．０２５％未満
でかつ、またＴｉ＋Ｎｂ（０，０４％と少量の添加に抑
制した成分になっているので大きな害はない。しかしな
がらメッキ層の密着性を良好な水準に確保するには溶融
亜鉛メツキラインの操業条件を以下のよりに限定する必
要がある。
に限定しているので、下部分が析出物になっており、固
溶Ｔｉ量は少ないのでメッキ性状匈影響はＴｉ添加鋼に
比べて小さい、またＮｂ量についても０．０２５％未満
でかつ、またＴｉ＋Ｎｂ（０，０４％と少量の添加に抑
制した成分になっているので大きな害はない。しかしな
がらメッキ層の密着性を良好な水準に確保するには溶融
亜鉛メツキラインの操業条件を以下のよりに限定する必
要がある。
メッキ層の密着性を上げるためには、合金化を抑制する
表面濃化型元素（Ｍｎ、Ｓｌ、Ｐ等）を、メッキを付着
させるまでに鋼板表面に濃化させることによって改善す
ることができる。熱延板の表面では、巻取後の高温保持
中に表面濃化したこれら不純物元素は優先的に酸化して
スケールと外って取除かれるｓ％に拡散速度が速く、か
つスケールの出来易い高温巻取材では、表面には不純物
の欠乏層が出来る。従って、冷間圧延板の表面には。
表面濃化型元素（Ｍｎ、Ｓｌ、Ｐ等）を、メッキを付着
させるまでに鋼板表面に濃化させることによって改善す
ることができる。熱延板の表面では、巻取後の高温保持
中に表面濃化したこれら不純物元素は優先的に酸化して
スケールと外って取除かれるｓ％に拡散速度が速く、か
つスケールの出来易い高温巻取材では、表面には不純物
の欠乏層が出来る。従って、冷間圧延板の表面には。
表面濃化層は存在しないのでゼンジマ一式の亜鉛メツキ
ラインではこれらの元素の表面濃化け、再結晶徒の７３
０℃以上の温度域での焼鈍中と、亜鉛浴までの冷却の間
に表面へ拡散をすることによって起る。
ラインではこれらの元素の表面濃化け、再結晶徒の７３
０℃以上の温度域での焼鈍中と、亜鉛浴までの冷却の間
に表面へ拡散をすることによって起る。
表面溶化を起させて十分な密着性のあるメッキ層を形成
する罠は７３０℃以上に加熱される時間（主にＳｔ、Ｍ
ｎ＋及びＯｒその他の不可避的不純物元素が拡散する）
と７３０℃から亜鉛浴浸入温度近くまでの温度（約５５
０℃）までの時間ｔ４ （主にＰの表面濃化が起る）を
規制する必要がある。
する罠は７３０℃以上に加熱される時間（主にＳｔ、Ｍ
ｎ＋及びＯｒその他の不可避的不純物元素が拡散する）
と７３０℃から亜鉛浴浸入温度近くまでの温度（約５５
０℃）までの時間ｔ４ （主にＰの表面濃化が起る）を
規制する必要がある。
実施例に示すようにｔ ＝ ｔｌ ＋ｔ、 ＋１３ ＋
ｔ４は６０秒間以上が必要である。また、７３０℃〜５
５０℃までの冷却速度が１５１〜を越えると板の形状が
不安定になって亜鉛メッキ性が悪くなる。
ｔ４は６０秒間以上が必要である。また、７３０℃〜５
５０℃までの冷却速度が１５１〜を越えると板の形状が
不安定になって亜鉛メッキ性が悪くなる。
しかし冷却速度が２℃／ｓｅｃ以下では経済効率的では
ないという他にＰの粒界偏析によって二次加工割れの発
生が起り易く々るので適当ではない。
ないという他にＰの粒界偏析によって二次加工割れの発
生が起り易く々るので適当ではない。
高強度鋼板にするために８１．Ｍｎ、Ｐ を高くした場
合は、もともとの濃度が高いので有利ではあるが、前述
の如く冷延後の鋼板表面にはこれら元素の欠乏層が形成
されているので１表面濃化層を形成するには同様な思想
に基ずく焼鈍サイクル条件は基本的に必要である。
合は、もともとの濃度が高いので有利ではあるが、前述
の如く冷延後の鋼板表面にはこれら元素の欠乏層が形成
されているので１表面濃化層を形成するには同様な思想
に基ずく焼鈍サイクル条件は基本的に必要である。
次にＮｂ、ＴＩ以外の元素の成分範囲について述べる。
Ｃは量が多いとＯを固定するためのＮｂ量は多く必要と
なり、製造コストが高くなり、かつ複合析出物の生成量
が増えるため析出強化要素が大きく々り材質の低下を招
く。このため０．００７％以下とする。
なり、製造コストが高くなり、かつ複合析出物の生成量
が増えるため析出強化要素が大きく々り材質の低下を招
く。このため０．００７％以下とする。
８ｉは高強度鋼板にする場合添加をする場合があるが、
二次加工割れを助長する元素であり、０．８チ以上にな
ると亜鉛メッキ層の密着性が不安定になるのでそれ以下
に限定すべきである。Ｍｎも高強度化する際に添加され
るがｒ値を劣化させる働きがあることと、炭素量の少な
い合金鉄の値段が高いことから１％以下とする。
二次加工割れを助長する元素であり、０．８チ以上にな
ると亜鉛メッキ層の密着性が不安定になるのでそれ以下
に限定すべきである。Ｍｎも高強度化する際に添加され
るがｒ値を劣化させる働きがあることと、炭素量の少な
い合金鉄の値段が高いことから１％以下とする。
Ｐは最も強化能の大きな元素であり、高強度化をする場
合に使用されることが多いが、０．０８係以上添加する
と表面濃化と同時に粒界偏析を起こして二次加工割れを
ひき起こす。
合に使用されることが多いが、０．０８係以上添加する
と表面濃化と同時に粒界偏析を起こして二次加工割れを
ひき起こす。
ＡｔはＮｂ、Ｔｉ添加前の溶鋼脱酸剤として加えるが、
Ｔｉ、Ｎｂの歩留を良くするためには０．０１チ以上の
添加が必要である。またあまり加えすぎるとコストアッ
プになるのでその上限はｏ、 ｉ ｓにする。
Ｔｉ、Ｎｂの歩留を良くするためには０．０１チ以上の
添加が必要である。またあまり加えすぎるとコストアッ
プになるのでその上限はｏ、 ｉ ｓにする。
Ｎは、ＴｉＮとしてＴｉに大部分は固定されるがＮ含有
量が多いとＴｉ量も多く必要になるのでｏ、 ｏ ｏ
ｓチリ下にしたい。
量が多いとＴｉ量も多く必要になるのでｏ、 ｏ ｏ
ｓチリ下にしたい。
ＴｉとＮｂを複合添加する極低炭素鋼板としては特公昭
５４−１２８８３が知られている。しかし該特許におい
てはＮｂ添加量は０．０２５％以上でかつ固溶Ｎｂ量が
０． Ｏ２５チ以上含まれる鋼板であり、本願発明どけ
異なる成分範囲である。
５４−１２８８３が知られている。しかし該特許におい
てはＮｂ添加量は０．０２５％以上でかつ固溶Ｎｂ量が
０． Ｏ２５チ以上含まれる鋼板であり、本願発明どけ
異なる成分範囲である。
かつ該特許のＴｉ添加量は０．０１５チ以上であり、Ｔ
ｉ＋Ｎｂの和は００４％以上になるので化成処理性及び
メッキ性状の見地から０．０４１未満とした本願発明の
成分範囲とは異なる。また該特許は特に焼鈍方法につい
ては規定してい々いが、本願発明では亜鉛メッキ性状を
良好に保つだめにその焼鈍サイクルに条件を設けており
本願発明とは異なるものである。
ｉ＋Ｎｂの和は００４％以上になるので化成処理性及び
メッキ性状の見地から０．０４１未満とした本願発明の
成分範囲とは異なる。また該特許は特に焼鈍方法につい
ては規定してい々いが、本願発明では亜鉛メッキ性状を
良好に保つだめにその焼鈍サイクルに条件を設けており
本願発明とは異なるものである。
以下実施例について述べる。
実施例１
第１表に示すような成分の鋼スラブを溶製し、スラブ加
熱温度１２００℃仕上温度９１０℃、で第１ｆｆの如き
巻取温度で熱間圧延をした。熱延板厚みは３．８ ｗｔ
＋であり、酸洗後０．８ ｗｓに冷間圧延した後ゼンジ
マ一式溶融亜鉛メツキラインにて焼鈍した。焼鈍サイク
ルは焼鈍温度を８００℃で３０秒保持した。７３０℃か
ら８００℃までの加熱時間は１０秒で８００℃Ｘ３０秒
後の７３０℃までの冷却時間は１０秒であった。７３０
’Ｃから５５０℃までの所要時間は３０秒で平均６℃ン
就の冷却速度であった。亜鉛メッキ玲中のＡｔａ度は０
．１９チで、両面６０９／ｒ／の亜鉛メッキを施した。
熱温度１２００℃仕上温度９１０℃、で第１ｆｆの如き
巻取温度で熱間圧延をした。熱延板厚みは３．８ ｗｔ
＋であり、酸洗後０．８ ｗｓに冷間圧延した後ゼンジ
マ一式溶融亜鉛メツキラインにて焼鈍した。焼鈍サイク
ルは焼鈍温度を８００℃で３０秒保持した。７３０℃か
ら８００℃までの加熱時間は１０秒で８００℃Ｘ３０秒
後の７３０℃までの冷却時間は１０秒であった。７３０
’Ｃから５５０℃までの所要時間は３０秒で平均６℃ン
就の冷却速度であった。亜鉛メッキ玲中のＡｔａ度は０
．１９チで、両面６０９／ｒ／の亜鉛メッキを施した。
スキンパスを０．８チかけた後材質試験に供してその結
果を化成処理性の結果と共に表２に示す。
果を化成処理性の結果と共に表２に示す。
本発明品（供試鋼Ｎ（Ｌ ｌ〜４）はいずれも良好な材
質及びメッキ特性を示している。供試鋼Ｎ１５はＮｂ添
加量が多いために高温巻取をしても、コイル前後端部の
材質が悪く、またＮｂ＋Ｔ ｉ＝ ０．０４６チなので
化成処理性九劣っている。
質及びメッキ特性を示している。供試鋼Ｎ１５はＮｂ添
加量が多いために高温巻取をしても、コイル前後端部の
材質が悪く、またＮｂ＋Ｔ ｉ＝ ０．０４６チなので
化成処理性九劣っている。
供試銀Ｎ１６はＴｉを添加していないので高温巻取をし
ても、コイル前後端部の材質は良くならない。
ても、コイル前後端部の材質は良くならない。
供試鋼随７．８はＴｉ添加鋼であるが、Ｔｉ添加量の少
ないＮ［Ｌ ７は材質的に劣り、Ｎｌ１８はＴｉ添加量
が高いために材質は良好であるが二次加工割れ、化成処
理性、メッキ密着性に劣る。
ないＮ［Ｌ ７は材質的に劣り、Ｎｌ１８はＴｉ添加量
が高いために材質は良好であるが二次加工割れ、化成処
理性、メッキ密着性に劣る。
実施例２
第３表に示す成分の鋼スラブを加熱温度１２００℃、仕
上温度９１０℃で仕上圧延後第３表に示す巻取温度で３
．８割厚のコイルに巻取った。酸洗後冷間圧延をして０
．８ ｗａのコイルにしてから第１図のサイクルでゼン
・クマ一式溶融亜鉛メツキラインを通板した。７３０℃
から保持温度（Ｔ （’Ｏ）までの加熱時間（ｔり、保
持時間（１＊）、保持温度から７３０’ｔ：までの冷却
時間（ｔ３）及び亜鉛浴までの冷却速度を変えて実験を
行なった。
上温度９１０℃で仕上圧延後第３表に示す巻取温度で３
．８割厚のコイルに巻取った。酸洗後冷間圧延をして０
．８ ｗａのコイルにしてから第１図のサイクルでゼン
・クマ一式溶融亜鉛メツキラインを通板した。７３０℃
から保持温度（Ｔ （’Ｏ）までの加熱時間（ｔり、保
持時間（１＊）、保持温度から７３０’ｔ：までの冷却
時間（ｔ３）及び亜鉛浴までの冷却速度を変えて実験を
行なった。
メッキ厚は、両面６０ ｆ／ｒｒ？のメッキを行々い一
部のものは亜鉛浴を出た後合金化処理を行なつた。浴Ａ
ｔ量はチであった。０．８チのスキンノぞスをかけて材
質を調べて第４表を得た。
部のものは亜鉛浴を出た後合金化処理を行なつた。浴Ａ
ｔ量はチであった。０．８チのスキンノぞスをかけて材
質を調べて第４表を得た。
第４表に示すようにｔの長いものはメッキ層の密着性に
優れていたがｔの短かいものは、メッキ密着性が悪い、
また亜鉛浴までの冷却速度が２℃／就未満では二次加熱
割れが問題になる傾向になり、１５０℃／ＩＩｅｃ以上
では板形状が劣りめっき密着性が劣る。
優れていたがｔの短かいものは、メッキ密着性が悪い、
また亜鉛浴までの冷却速度が２℃／就未満では二次加熱
割れが問題になる傾向になり、１５０℃／ＩＩｅｃ以上
では板形状が劣りめっき密着性が劣る。
・供試材は表面をグラインダー手入して地鉄の新生面を
露出させた場所について行なった。
露出させた場所について行なった。
書処理液は、７オス７オフイライト（ＺｎｚＦｅ （Ｐ
Ｏｎ）ｔ）系浸漬処理型薬剤で日本ペイント製ＧｒＳ−
１） −２０００を使用した。これをＴｉＩ４−１８．
Ｚｎ”１０００±２００ｐｐｍＦｅ ｓｏ〜ｉｏｏｐ
ｐｍに調整したものに試料を１２０秒浸漬して行なった
。
Ｏｎ）ｔ）系浸漬処理型薬剤で日本ペイント製ＧｒＳ−
１） −２０００を使用した。これをＴｉＩ４−１８．
Ｚｎ”１０００±２００ｐｐｍＦｅ ｓｏ〜ｉｏｏｐ
ｐｍに調整したものに試料を１２０秒浸漬して行なった
。
・評価は走査型電子顕微鐘により１０００倍の写真でリ
ン酸塩結晶の密度、サイズを判定することにより行なっ
た。
ン酸塩結晶の密度、サイズを判定することにより行なっ
た。
良好：○、Δ：やや不良、×：不良
＊＊＊ メッキ密着性評価方法：
ヂールインパクト衝撃試験法に準じて評価した。
ポンチ直径１３ｍ＋φの半径に衝撃荷重を加えて直径２
０鯖φのダイスに打ち込んだ。そして試験片の押込み部
（凸部）をセロテープによりさビシグチストを行ない、
メッキ層の剥離程度を次の基準で判定した。
０鯖φのダイスに打ち込んだ。そして試験片の押込み部
（凸部）をセロテープによりさビシグチストを行ない、
メッキ層の剥離程度を次の基準で判定した。
第１図は本発明実施例に於ける熱処理サイクルを示すグ
ラフである。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 信 ２ 名 片１図 Ｔ’ｃｘｔ２ ヨ 特許庁長官 殿 １、事件の表示 特願昭５７−第１８４１０９ 号 ２、発明の名称 超潔絞性溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法 ３、補正をする者 事６件との関係 出 願 人 住所（居所）東京都千代田区大手町２丁目６番３号氏名
（名称） （６６５）新日本製鐵株式会社４、代 理
人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号大洋ビル？
ｌＩ Ｊｌ’： ｆＦｌｉ ’、ｆ の口付昭和 年
月 日（発送）５゛ 拒絶理由通知 補 正 の 内 容 １ 明細書矛２頁下から２行目「・・・・度２７００”
Ｃ）−−−Ｊとあるを［・・・・度≧７００°Ｃ）Φ・
・・・」と訂正する。 ２、同士７頁１行目「・・・下部分が析出物・・・」と
あるな「・・・大分部が析出物・・・」とする。 ３ 同牙１３頁１行目「・・・ｅ浴Ｎ２量は％であった
。」とあるを［・・・・・浴Ａぷ樺は０．１９％であっ
た。」と訂正する。 ４、同牙１８頁牙４表中、比較例の２番目ｔ４ の欄が
１１６」とあるのを「６」と訂正する。
ラフである。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 信 ２ 名 片１図 Ｔ’ｃｘｔ２ ヨ 特許庁長官 殿 １、事件の表示 特願昭５７−第１８４１０９ 号 ２、発明の名称 超潔絞性溶融亜鉛メッキ鋼板の製造法 ３、補正をする者 事６件との関係 出 願 人 住所（居所）東京都千代田区大手町２丁目６番３号氏名
（名称） （６６５）新日本製鐵株式会社４、代 理
人 居 所 東京都中央区日本橋兜町１２番１号大洋ビル？
ｌＩ Ｊｌ’： ｆＦｌｉ ’、ｆ の口付昭和 年
月 日（発送）５゛ 拒絶理由通知 補 正 の 内 容 １ 明細書矛２頁下から２行目「・・・・度２７００”
Ｃ）−−−Ｊとあるを［・・・・度≧７００°Ｃ）Φ・
・・・」と訂正する。 ２、同士７頁１行目「・・・下部分が析出物・・・」と
あるな「・・・大分部が析出物・・・」とする。 ３ 同牙１３頁１行目「・・・ｅ浴Ｎ２量は％であった
。」とあるを［・・・・・浴Ａぷ樺は０．１９％であっ
た。」と訂正する。 ４、同牙１８頁牙４表中、比較例の２番目ｔ４ の欄が
１１６」とあるのを「６」と訂正する。
Claims (1)
- （１） Ｏ： ０．００７ ％以下、８ｉ：０．８％
以下。 Ｍｎ：１．０（＋以下、ｐ ： ｏ、 ｏ ｓ ｔｓ以
下、ＡＬ：０、Ｏ１〜ｏ、 ｉ％、Ｎ：０．００８チ以
下及び他の不可避的不純物からなり、かつ誉１とＮｂを
（Ｎ（９６） ０．００２％）＜Ｔｉ（％）＜４．０
０（％）＋ ３．４３ Ｎ （１）をみたす範囲内で含
有し、ＮｂはＮｂ（％）＞２ ｏ （％）テ、かつｏ、
ｏｏａ＊以上０． Ｏ２５チ未満の含有量で、かつＮｂ
量とＴｉ量の総量がｏ、 ０４ ％を超えない量の成分
の鋼を使用して、熱間圧延、脱スケール処理、冷間圧延
後７３０℃〜Ａ３点の温度に加熱して、７３０℃に達し
た時点から５５０℃まで冷却された時点までの時間々隔
が６０秒以上であることと、７３０℃〜５５０℃までの
冷却速度が２ン、以上１５０−以下で１り−、ｂことを
特徴とする深絞性に優れた溶融亜婿メッキ鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18410982A JPS5974231A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 超深絞性溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18410982A JPS5974231A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 超深絞性溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5974231A true JPS5974231A (ja) | 1984-04-26 |
Family
ID=16147541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18410982A Pending JPS5974231A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 超深絞性溶融亜鉛メツキ鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5974231A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6126756A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 良化成処理性を有する極低炭素鋼板 |
| JPS6160860A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-03-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | メツキ密着性の優れた深絞り用亜鉛メツキ鋼板およびその製造方法 |
| JPH0234722A (ja) * | 1988-07-22 | 1990-02-05 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH04236751A (ja) * | 1991-01-07 | 1992-08-25 | Nkk Corp | 成形性の優れた合金化亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| WO2011052269A1 (ja) | 2009-10-26 | 2011-05-05 | 新日本製鐵株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
| DE102013101847B3 (de) * | 2013-02-25 | 2014-03-27 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines korrosionsbeständigen Stahlblechs |
| US9040168B2 (en) | 2009-10-26 | 2015-05-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Galvannealed steel sheet having excellent formability and exfoliation resistance after adhesion and production method thereof |
| US9334555B2 (en) | 2005-04-20 | 2016-05-10 | Nipon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot dip galvannealed steel sheet and method for producing the same |
-
1982
- 1982-10-20 JP JP18410982A patent/JPS5974231A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0461063B2 (ja) * | 1984-07-17 | 1992-09-29 | Kawasaki Steel Co | |
| JPS6126756A (ja) * | 1984-07-17 | 1986-02-06 | Kawasaki Steel Corp | 良化成処理性を有する極低炭素鋼板 |
| JPS6160860A (ja) * | 1984-09-03 | 1986-03-28 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | メツキ密着性の優れた深絞り用亜鉛メツキ鋼板およびその製造方法 |
| JPH0413419B2 (ja) * | 1984-09-03 | 1992-03-09 | Nippon Kokan Kk | |
| JPH0670254B2 (ja) * | 1988-07-22 | 1994-09-07 | 川崎製鉄株式会社 | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH0234722A (ja) * | 1988-07-22 | 1990-02-05 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JPH04236751A (ja) * | 1991-01-07 | 1992-08-25 | Nkk Corp | 成形性の優れた合金化亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| US9334555B2 (en) | 2005-04-20 | 2016-05-10 | Nipon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot dip galvannealed steel sheet and method for producing the same |
| WO2011052269A1 (ja) | 2009-10-26 | 2011-05-05 | 新日本製鐵株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
| US9040168B2 (en) | 2009-10-26 | 2015-05-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Galvannealed steel sheet having excellent formability and exfoliation resistance after adhesion and production method thereof |
| US9133536B2 (en) | 2009-10-26 | 2015-09-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Galvannealed steel sheet and producing method thereof |
| US9903022B2 (en) | 2009-10-26 | 2018-02-27 | Nippon Steel 7 Sumitomo Metal Corporation | Production method of galvannealed steel sheet having excellent formability and exfoliation resistance after adhesion |
| DE102013101847B3 (de) * | 2013-02-25 | 2014-03-27 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines korrosionsbeständigen Stahlblechs |
| US10227671B2 (en) | 2013-02-25 | 2019-03-12 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Method for producing a corrosion-resistant steel sheet |
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