JPH02263933A - 深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野１ 本発明は、自動車用鋼板等に使用される深絞り性に優れ
た熱延鋼板の製造方法に関するものである。

〔従来の技術］ 従来、自動車用鋼板等に使用される深絞り用薄鋼板には
、その特性として高いランクフォード値（ｒ値）と高い
延性（Ｅりが要求される。そのような深絞り用鋼板は、
Ａ　ｒ　３変態点以上で熱間圧延を終了した後、冷間圧
延により最終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍を施
して製造する冷延鋼板が一般に使用されていた。Ｏかし
ながら、近年、低コスト化を目的として従来冷延鋼板を
使用していた部材を熱延鋼板で代替しようとする要求が
高まってきた。

しかし、従来の加工用熱延鋼板は、加工性、特に延性を
確保するため、未再結晶フェライト組織ができるのをさ
け、Ａｒ３変態点以上で圧延を終了していた。そのため
、一般にはγ→α変態時に集合組織がランダム化するた
め、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく劣っ
ていた。

深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法はいくつか開示さ
れている。例えば特開昭５９−２２６１４９号公報では
、Ｃ１０，００２％、５ｉ１０．０２％、Ｍｎ１０．２
３％、Ｐｌｏ、００９％。

Ｓ１０．００８　％、Ａ　Ｉ２１０．０２５　　％、　
　Ｎ１０．００２１％、Ｔｉ１０．１０％の低炭素Ａｌ
キルト鋼を５００〜９００℃で潤滑油を施しつつ７６％
の圧延にて１．６ｍｍ板厚の鋼帯とすることにより、ｒ
＝１．２１の特性を有する薄鋼板の製造例が示されてい
る。しかしながら熱間圧延時に強潤滑圧延を施さなけれ
ばいけないため、鋼板の噛込み不良およびスリップ等の
操業上の困難さを伴う。

また特開昭６２−１９２５３９号公報では、Ｃ１０，０
０８％、５ｉ１０．０４％、Ｍｎ／１．５３％、Ｐｌｏ
、０１５％、Ｓ／（１００４％、Ｔｉ１０、０６８％、
Ｎｂ１０．０２４％の低炭素Ａｌキルト鋼をＡ　ｒ　３
〜Ａ　ｒ　３　＋　１５０℃で９２％の圧延を施すこと
により、ｒ＝１．４１の特性を有する薄鋼板の製造例が
示されている。

しかしながら上記方法は、γ域にて熱延を終了し、その
後のγ→α変態による変態集合組織を利用しているため
、必然的にｒ値の異方性は太き（なり、Δｒ　＝　−１
，２と非常に大きく、さらに得られるｒ値にも限度があ
る。

【発明が解決しようとする課題１ 本発明では、鋼成分と圧延条件、特に仕上圧延時のロー
ル径と初期板厚とを適切に規制することにより、冷延工
程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、従来の冷延鋼板
と遜色のない深絞り性を有する薄鋼板の製造性を提供す
ることを目的とする。

Ｌ課題を解決するための手段１ 本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、以下のように製造
条件を規制することにより、深絞り用熱延鋼板が製造可
能となることを見いだした。その要旨は。

ｃ　　：０．００８重量％以下 Ｓｉ：Ｏ−５重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ：０．１５重置火以下 Ｓ　　：０．０２重量％以下 Ａｌ：Ｏ，Ｏ１Ｏ〜０．１０重量％ Ｎ　　：０．００８重量％以下 を含有すると共に、 Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％ および／または Ｎｂ：０．００１〜０．０４０重量％ を含有し、かつＣ，Ｎ、Ｓの含有量とＴｉおよび／また
はＮｂの含有量とが Ｔｉ含有鋼では １．２　（Ｃ／ｌ　２＋Ｎ／ｌ　４＋Ｓ／３２）＜　（
Ｔ　ｉ／４８＋Ｎｂ／９３） Ｔｉ非含有鋼では １．２　（Ｃ／ｌ　２＋Ｎ／ｌ　４） ＜（Ｎｂ／９３） なる関係の鋼を、Ａ　ｒ　３変態点未満６００℃以上の
温度域で、少なくとも１パスをロールの半径：Ｒ（ｍｍ
）と該ロールによる圧延前の板厚：ｔ（ｍｍ）とが Ｒ≦２００かつ ３１（２Ｘ　ｎ≦１ｏｏｏｏ。

なる関係を満たし、かつＡｒ３変態点未満の全圧下率が
６０％以上の圧延を行った後、圧延仕上温度（ＦＤＴ）
と巻取温度（ＣＴ）とが （ＦＤＴ）−（ＣＴ）５１００℃かつ （ＣＴ）２６００°Ｃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする。Ｆ
Ｊ絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法である。

また本発明は、 ｃ　　：０．００８重量％以下 ＳＬ：０．５重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ：Ｏ，１５重量％以下 Ｓ　　：０．０２重量％以下 Ａｌ１：０．０１０〜０．１０重量％ Ｎ　　：０−００８重量％以下 を含有すると共に、 Ｔｉ：Ｏ，Ｏ２Ｎ２．２０重量％ および／または Ｎｂ：０．００１〜０．０４０重量％ を含有し、かつＣ，Ｎ、Ｓの含有量とＴｉおよび／また
はＮｂの含有量とが Ｔｉ含有鋼では １．２　（Ｃ／１２＋Ｎ／ｌ　４＋Ｓ／３２）＜（Ｔｉ
／４８＋Ｎｂ／９３） Ｔｉ非含有鋼では １．２　（Ｃ／ｌ　２＋Ｎ／Ｉ　４） ＜’（Ｎｂ／９３） なる関係の鋼を、Ａｒ３変態点未満５００℃以上の温度
域で、少なくとも１バスをロールの半径・Ｒ（ｍｍ）と
該ロールによる圧延前の板厚：ｔ（ｍｍ）とが Ｒ≦２００かつ Ｒ２Ｘｆ７≦１０００００ なる関係を満たし、がつＡｒ３変態点未満の全圧下率が
６０％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を施すことを
特徴とする、深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法であ
る。

また１本発明はこの鋼成分にさらにＢ：０．０００１？
−０，００２０重量％を加えた鋼を用いると好適であり
、Ａｒ３変態点未満の温度域の熱間圧延に先立って、９
５０℃以下Ａｒ３変態点以上の温度域で終了する圧延を
行い、引続きＡｒ３変態点未満の温度域で圧延すると一
層好適である。

［作用１ 以下、本発明の数値限定の基礎となった研究結果を述べ
る。Ｃ：０．００２％、Ｓｉ：０．０１％。

Ｍ　ｎ　：　Ｏ，１％、Ｐ：０．０１２％、Ｓ：０．０
１２％、Ａβ：０．０４５％、Ｎ：０．００２％、Ｔｉ
：０．０４％、Ｎｂ：０．０１０％なる組成の熱延板を
７００℃で加熱−均熱後、１パスで６０％の圧延を行い
、引続き７００℃−１ｈｒの巻取自己焼鈍処理を施した
。なお仕上圧延は無潤滑圧延とし、また初期板厚を１．
２　ｍ　ｍとした。この時、圧延ロール半径：　Ｒ（ｍ
ｍ）を５０〜３００と変化させた。熱延板のｒ値におよ
ぼすロール半径の影響を第１図に示す、ｒ値はロール半
径に強く依存し、Ｒ≦２００とすることにより著しく向
上した。

また、同様の熱延板を使用して、７００°Ｃで加熱−均
熱後、１バスで６０％の圧延を行い、引き続き７００℃
−１ｈｒの巻取自己焼鈍処理を施した。なお、仕上圧延
は無潤滑圧延とし、また使用したロール半径は１８０ｍ
ｍと一定にし、初期板厚を１〜２０ｍｍと変化させた。

熱延板のｒ値におよぼすロール半径と初期板厚：Ｒ２Ｘ
ＪｌＪの影響を第２図に示す、・値はＲ・・「Ｅに強く
依存し、Ｒ２×√ｔ≦ｔ　ｏｏｏｏｏとすることにより
著しく向上した。

以上の実験結果をもとに、以下のように本発明範囲を限
定した。

（１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり。

ｃ　　：０．００８重量％以下 Ｓｉ：０．５重量％以下 Ｍｎ＋１．０重量％以下 Ｐ：０．１５重薯％以下 Ｓ　　：０．０２重量％以下 Ａｌ：０．０１０〜０．ｌＯ重看％ Ｎ　　：０−００８重量％以下 を含有すると共に、 Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％ および／または Ｎｂ：０−００１〜０−０４０重量％ を含有し、かつＣ，Ｎ、Ｓの含有量とＴｉおよびＮｂの
含有量とが Ｔｉ含有鋼では １．２　（Ｃ／ｌ　２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）＜（Ｔｉ
／４８＋Ｎｂ／９３） Ｔｉ非含有鋼では １．２　（Ｃ／　ｌ　２　＋Ｎ／　１４）＜　（Ｎｂ／
９３） でなければならない。鋼成分が上記の関係を満たさなけ
れば、優れた深絞り性を得ることができない。さらに、
耐２次加工脆性およびｒ値の異方性の政情のためにＢ：
０．０００１〜０．００２０重量％を含有させることが
好ましい。

以下、各々の成分について限定理由を示す。

（ａ）Ｃ：０．００８重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量がｏ、　ｏ　ｏ　ｓ重量％以下では
さほど悪影響をおよぼさないのでｏ、　ｏ　ｏ　ｓ重量
％以下と限定した。

（ｂ）Ｓｉ：０．５重量％以下 Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が０．５重量％を越える
と深絞り性に悪影響をおよぼすので０．５重量％以下と
限定した。

（ｃ）Ｍｎ　：　１．０重量％以下 Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響をおよぼすので１．０重量％以下と
限定した。

（ｄ）Ｐ：０．１５重量％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
１添加されるが、その添加量が０．１５重量％を越える
と深絞り性に悪影響をおよぼすので０．１５重量％以下
と限定した。

（ｅ）Ｓ：０．０２重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０２重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０２重量％以下と限定した
。

（ｆ）　Ａｌ１：　０．０１０〜０．１０重量％Ａｌは
脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために必要
に応じて添加されるが、０．０１０重量％未満だと添加
効果がなく、一方０．１０重量％を越えて添加してもよ
り一層の脱酸効果は得られないため、ｏ−ｏｉｏ〜０．
ｌＯ０重量％と限定した。

（ｇ）Ｎ：０．００８重量％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量がｏ、　ｏ　ｏ　ｓ重量％以下では
さほど悪影響をおよぼさないのでｏ、　ｏ　ｏ　ｓ重量
％以下と限定した。

（ｈ）Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％Ｔｉは炭窒化物
形成元素であり１ｗＡ中の固溶Ｃ，Ｎを低減させ、深絞
り性に有利な（１１１）方位を優先的に形成させるため
に添加される。その添加量が０．０１重量％未満では効
果がなく、一方、０．２０重量％を越えて添加してもそ
れ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化につ
ながるので０．Ｏ１〜０．２０重量％と限定した。

（ｉ）Ｎｂ：０．００１〜０．０４０重量％Ｎｂは炭化
物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる効果があ
るとともに、仕上圧延面組織の微細化に有効である。す
なわち、たとえ鋼中の固溶Ｃ，Ｎがなくても、仕上圧延
面組織が粗大であると、圧延時に導入されるひずみが蓄
積されないため、Ｈｔ　Ｂ方位が形成されにくくなる。

一方、仕上圧延面組織が微細であると、ひずみが蓄積さ
れやすくなり、その結果Ｈｔ　Ｂ方位が優先的に形成さ
れ、深絞り性が向上する。さらに、固溶Ｎｂは圧延時の
ひずみを蓄積する効果があることも明らかになった。そ
の含有量がｏ−ｏ　ｏ　を重量％未満では効果がな（、
一方０、０４０重量％を超えると再結晶温度が上昇する
ので０．００１〜０．０４０重量％と限定した。

（ｊ）１．２　（Ｃ／ｌ　２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２）＜
（Ｔ　ｉ　／　４８　＋　Ｎ　ｂ　／　９３　）　　（
Ｔ　ｉ含有鋼）仕上圧延前に固溶Ｃ，Ｎが存在しない場
合、圧延−焼鈍後に（１１１）方位が優先的に形成され
、深絞り性が向上する０本発明では、１．２（Ｃ／１２
＋Ｎ／ｌ°４＋Ｓ／３゛２）＜　（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／
９３） とＣ，Ｎ、Ｓに対して当量以上のＴｉおよびＮｂを添加
することにより、仕上圧延前に固溶Ｃ０Ｎが存在しなく
なることを見いだした。さらにその時、ｒ値が向上する
ことを明らかにした。そのため、 １．２　　（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋ｓ／３２）＜　（Ｔ
　ｉ　／　４８　＋　Ｎ　ｂ　／　９３　）と限定した
。

（ｋ）１．２　（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）＜　（Ｎｂ／９
３）（Ｔｉ非含有鋼） 仕上圧延前に固溶Ｃ，Ｎが存在しない場合、圧延−焼鈍
後に［ｘｌ）方位が優先的に形成され、深絞り性が向上
する１本発明では、１．２　（Ｃ／ｌ　２＋Ｎ／１４）
＜　（Ｎｂ／９３）とＣ，Ｎに対して当量以上のＮｂを
添加することにより、仕上圧延前に固溶Ｃ，Ｎが存在し
なくなることを見出した。さらにその時ｒ値が向上する
ことを明らかにした。そのため、 １．２　（Ｃ／１２＋Ｎ／１４）＜（Ｎｂ／９３）と限
定した。

（β）Ｂ：０．０００１〜０．００２０重量％Ｂは耐２
次加工脆性の改善に有効であるとともに、ｒ値の異方性
の改善にも有効である。すなわち、Ｔｉおよび／または
ＮｂとＢが共存した場合には、仕上圧延前の結晶粒が微
細になり、その結果、ｒ値の異方性（Δｒ）が小さくな
る。その添加量が０．０００１重量％未満では効果がな
（、方、０．００２０重量％を超えると深絞り性が劣化
するので０．０００１〜０．００２０重置％と限定した
。

（２）圧延工程 圧延工程は本発明において重要であり、Ａｒ３変態点未
満６００℃以上の温度域で、少なくともｌパスをロール
の半径：　Ｒ（ｍｍ）と該ロールによる圧延前の板厚：
　ｔ　（ｍｍ）とがＲ≦２００かつ Ｒ２Ｘｎ≦１０００００ なる関係を満たし、かつＡ　ｒ　３変態点未満の合計圧
下率が６０％以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（Ｆ
ＤＴ）と巻取温度（ＣＴ）とが（ＦＤＴ）−（ＣＴ）≦
ｉｏｏ℃かっ （ＣＴ）２６００℃ なる関係を満たす熱間圧延を行うか、あるいは。

Ａ　ｒ　３変態点未満５００℃以上の温度域で、少なく
ともｌパスをロールの半径：　Ｒ（ｍｍ）と該ロールに
よる圧延前の板厚：　ｔ　（ｍｍ）とがＲ≦２００かつ Ｒ２×√ｔ≦１０００００ なる関係を満たし、かつＡｒ３変態点未満の合計圧下率
が６０％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を行うこと
が必要である。

さらに、より一層の深絞り性の向上には粗圧延を９５０
℃以下Ａ　ｒ　３変態点以上で終了することが望ましい
。

粗圧延を９５０℃以上の温度域にて終了した場合には、
粗圧延後すなわち仕上圧延前の組織が粗大となるため、
仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されにくくなり、
その結果、再結晶後に１１１１）方位が形成されにくく
なる。また、Ａｒ３変態点未満の温度域にて終了した場
合には、粗圧延時に（１０１万位が形成されるため、深
絞り性が劣化する。

一方、９５０℃以下Ａｒ３変態点以上の温度域にて粗圧
延を終了した場合には、仕上圧延面組織が微細になるた
め、仕上圧延時に導入されるひずみが蓄積されやすくな
り、その結果（Ｉｌｌ）方位が優先的に形成され、深絞
り性が向上する。なお、粗圧延時の圧下率は、組織微細
化のため５０％以上が望ましい。

また、仕上圧延をＡ　ｒ　３変態点以上の温度域にて終
了すると、γ→α変態により集合組織がランダム化し、
優れた深絞り性が得られない。一方、仕上温度を５００
℃以下に下げても２より一層の深絞り性の向上は望めず
、圧延荷重が増大するのみであるので、圧延温度なＡｒ
３変態点未満５００℃以上とした。

また、Ａｒ３変態点未満の合計圧下率を６０％以上にし
ないと、圧延時に（１１１）方位が形成されないため、
深絞り性が劣る。

さらに、ロール半径をＲ≦２００でかつロール半径と圧
延前板厚とがＲ２ｘ　［≦１０００００とする必要があ
る。すなわち通常の圧延条件（ｆＨＪ。

間圧延ではＲ＞２００）では、Ａｒ３変態点未満で圧延
を行うと、ロールと鋼板との間の摩擦力により、ｗ４根
表層部に付加的剪断力が働き、その結果、鋼板表層部に
深絞り性に好ましくない（１１０）方位が優先的に形成
されるために、深絞り性が劣化する。しかしながら、Ｒ
≦２００でかつＲ２×「≦１０００００とすることによ
り、鋼板表層部の（１１０）方位が減少し、さらにＨ１
１）方位も増加することが明らかになったので、Ｒ≦２
００でかつＲ２×√ｔ≦１０００００と限定した。なお
、このロール径および圧延的板厚の効果は、圧延時の変
形様式および変形機構が変化したためであると考えられ
るが、詳細は明らかではない、なお、本発明では潤滑圧
延は行なわなくてもよいが、よ、り一層の深絞り性の確
保、ロール表面性状の改答および圧延荷重の低減のため
に潤滑圧延を行うことは、本発明の趣旨をそこなうもの
ではない。

なお１本発明におけるロール径および初期板厚の効果は
、通常の圧延形式においてのみ有効なものであり、例え
ばプラネタリ−ミルの如く、通常の圧延とは変形様式の
異なるものに対しては効果はない。

なお、圧延擾再結晶焼鈍を施さない巻取自己焼鈍材では
１巻取温度が６００℃以上でないと再結晶が完了しない
ため、ＣＴ≧６００℃とした。また、深絞り性の向上に
は圧延温度は低い方が、また巻取温度は高い方が有利で
ある。そのため、熱延仕上温度（ＦＤＴ）と巻取温度（
ＣＴ）とが（ＦＤＴ）−（ＣＴ）５１００℃を満たす条
件下で圧延を施す必要がある。なお、熱間圧延後、丙結
晶焼鈍を施すものについては、巻取自己焼鈍は必要ない
ため、熱延終了温度を５００℃以上とし、さらに、巻取
温度も低温でよい。

熱延後の再結晶焼鈍は、連続焼鈍あるいは箱型焼鈍のど
ちらでもよい。焼鈍温度は５５０〜９５０℃の範囲が適
する。また加熱速度も１０℃／　ｈ　ｒ〜５０℃／Ｓの
範囲でよい。

〔実施例］ 本発明におけるロール半径および初期板厚の効果は、少
なくとも仕上圧延時において１バス以上実施すれば効果
があるので１本発明では７スタンド中、後段３スタンド
で実施し、前段４スタンドは通常のロール径にて圧延し
た。

第１表に示す組成の鋼スラブを１１５０℃に加熱−均熱
後、粗圧延を行った後、仕上圧延を行った。この時の粗
圧延終了温度（ＲＤＴ）、仕上圧延終了温度（ＦＤＴ）
、Ａｒ３変態点未満６００℃以上の温度域での圧下率１
巻取温度（ＣＴ）、潤滑の有無および後段３スタンドの
ロール径、圧延前板厚を第２表に示す、なお、仕上板厚
は１．２ｍｍである。

酸洗後の熱延板の材料特性を第２表に示す、引張特性は
ＪＩＳ５号引張試験片を使用して測定した。またｒ値は
１５％引張子ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ
方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に４５度方向）お
よびＣ方向（圧延方向に９０度方向）の平均値および異
方性〒＝＝　（ｒ　Ｌ　＋　２　ｒ　Ｏ＋　ｒ　ｃ　）
　／　４　。

Δｒ＝　（ｒｔ−２ｒｏ＋ｒｃ）／２ として求めた。また、耐２次加工脆性の評価としては、
限界絞り比３．８にて加工した円筒型サンプルを一５０
℃に冷却した後、圧潰試験を行い、脆性割れの発生の有
無にて評価した。

本発明範囲内にて製造した熱延鋼板は、比較例に比べて
優れた深絞り性および耐２次加工脆性を有することが分
かる。

また、第１表に示す組成の鋼スラブを１１５０℃に加熱
−均熱後、粗圧延を行った後、仕上圧延を行った。この
時の粗圧延終了温度（ＲＤＴ）、仕上圧延終了温度（Ｆ
ＤＴ）、Ａｒａ変態点未満５００℃以上の温度域での圧
下率、巻取温度（ＣＴ）、潤滑の有無および後段３スタ
ンドのロール半径および圧延面板厚を第３表に示す。

なお、仕上板厚は１．６　ｍ　ｍである。圧延板は酸洗
後、　Ｎｏ、　１６〜２３については８３０℃−６０ｓ
の急速加熱焼鈍を、またＮｏ、２４〜３０については７
５０℃−５ｈｒの箱型焼鈍を施した。

焼鈍後の熱延板の材料特性を第３表に示す。本発明範囲
内にて製造した熱延鋼板Ｇ−１、比較例に比べて優れた
深絞り性および耐２次加工脆性を有することが分かる。

〔発明の効果Ｊ 本発明では、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延鋼
板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べて
大幅なコストダウンが実現可能となる。

【図面の簡単な説明】

第１図はＹ値におよぼすロール半径の影響を示すグラフ
、第２図は〒値におよぼすロール半径と圧延面板厚：　
Ｒ＝ｘ　［ｃＤ　Ｍ５　！ｉＪヶ示すグラ、１ある。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　Ｃ：０．００８重量％以下 Ｓｉ：０．５重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ：０．１５重量％以下 Ｓ：０．０２重量％以下 Ａｌ：０．０１０〜０．１０重量％ Ｎ：０．００８重量％以下 を含有すると共に、 Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％ および／または Ｎｂ：０．００１〜０．０４０重量％ を含有し、かつＣ、Ｎ、Ｓの含有量とＴｉおよび／また
   はＮｂの含有量とが Ｔｉ含有鋼では １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２） ＜（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３） Ｔｉ非含有鋼では １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４） ＜（Ｎｂ／９３） なる関係の鋼を、Ａｒ＿３変態点未満６００℃以上の温
   度域で、少なくとも１パスをロールの半径：Ｒ（ｍｍ）
   と該ロールによる圧延前の板厚：ｔ（ｍｍ）とが Ｒ≦２００かつ Ｒ＾２×√ｔ≦１０００００ なる関係を満たし、かつＡｒ＿３変態点未満の全圧下率
   が６０％以上の圧延を行った後、圧延仕上温度（ＦＤＴ
   ）と巻取温度（ＣＴ）とが （ＦＤＴ）−（ＣＴ）≦１００℃かつ （ＣＴ）≧６００℃ なる関係を満たすことを特徴とする、深絞り性に優れた
   熱延鋼板の製造方法。 ２　Ｃ：０．００８重量％以下　 Ｓｉ：０．５重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ：０．１５重量％以下 Ｓ：０．０２重量％以下 Ａｌ：０．０１０〜０．１０重量％ Ｎ：０．００８重量％以下 を含有すると共に、 Ｔｉ：０．０１〜０．２０重量％ および／または Ｎｂ：０．００１〜０．０４０重量％ を含有し、かつＣ、Ｎ、Ｓの含有量とＴｉおよび／また
   はＮｂの含有量とが Ｔｉ含有鋼では １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４＋Ｓ／３２） ＜（Ｔｉ／４８＋Ｎｂ／９３） Ｔｉ非含有鋼では １．２（Ｃ／１２＋Ｎ／１４） ＜（Ｎｂ／９３） なる関係の鋼を、Ａｒ＿３変態点未満５００℃以上の温
   度域で、少なくとも１パスをロールの半径：Ｒ（ｍｍ）
   と該ロールによる圧延前の板厚：ｔ（ｍｍ）とが Ｒ≦２００かつ Ｒ＾２×√ｔ≦１０００００ なる関係を満たし、かつＡｒ＿３変態点未満の全圧下率
   が６０％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を施すこと
   を特徴とする、深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 ３　鋼成分にさらにＢ：０．０００１〜 ０．００２０重量％を加えた鋼を用いる請求項１または
   ２記載の深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法。 ４　Ａｒ＿３変態点未満の温度域の圧延に先立って、９
   ５０℃以下Ａｒ＿３変態点以上の温度域で終了する圧延
   を行い、引続きＡｒ＿３変態点未満の温度域で圧延する
   、請求項１、２または３記載の深絞り性に優れた熱延鋼
   板の製造方法。