JPS62294135A - 成形性のすぐれた熱延鋼帯の製造法 - Google Patents
成形性のすぐれた熱延鋼帯の製造法Info
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- JPS62294135A JPS62294135A JP13483586A JP13483586A JPS62294135A JP S62294135 A JPS62294135 A JP S62294135A JP 13483586 A JP13483586 A JP 13483586A JP 13483586 A JP13483586 A JP 13483586A JP S62294135 A JPS62294135 A JP S62294135A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
（産業上の利用分野）
本発明は、成形性のすぐれた高強度熱延銅帯の製造方法
に関するものである。
に関するものである。
（従来の技術）
従来のｔ熱延工程は、Ａｒ、変態点以上の温度で圧下を
加え、変態後、催取り処理をするが、オーステナイト域
で再結晶が進行し、かつ変態で格子の再配列が起るため
、鋼帯の結晶方位は比較的ランダムになり、深絞り性に
対応する平均ランクフォード値は通常１以下を示す（た
とえば鉄鋼便覧■（１）第３版第４５５頁丸善）。
加え、変態後、催取り処理をするが、オーステナイト域
で再結晶が進行し、かつ変態で格子の再配列が起るため
、鋼帯の結晶方位は比較的ランダムになり、深絞り性に
対応する平均ランクフォード値は通常１以下を示す（た
とえば鉄鋼便覧■（１）第３版第４５５頁丸善）。
（発明が解決しようとする問題点）
従来法の問題点は、熱延工程で深絞り性に頁別な集合組
織を形成できないことである。集合組織の形成には、Ａ
ｒｓ変態点以下の圧延が有効であることが知られている
が、変形抵抗が比較的小さく、ミル能力に支障を及ぼさ
ない温度域の鋼のフェライト域圧延では、深絞り性に不
利な集合組織（ｉｏｏ）方位が、優先方位として現われ
、通常の熱延鋼帯より、さらに低いランクフォード値な
示すＯ （問題点を解決するための手段・作用）本発明はかかる
従来技術の問題点を解決するために、Ｃ：０．０５重量
係以下、Ｎ：０．０１重量係以下で、該ＣおよびＮの含
有量（重量％）が、Ｔｉ及びＮｂの一方或いは両方の添
加量と、Ｃ／１２ ＋Ｎ／１４＜ １．２ （Ｔｉ／４
８＋Ｎｂ／９３）の関係にあり、かつ廊の含有量が、０
．５〜３０重量係の範囲にある不可避げ９木純物を含む
鋼を、ＡｒａとＡｒ３＋１５０℃の温度域で、少なくと
も６０％以上圧延した後、Ａｒ３とＡｒ３ ３００℃の
温度域で、ロールと圧延板の間の平均摩擦係数を０．２
以下にして、少なくとも５０％以上の圧延を行い、その
後の冷却、捲取りあるいは焼鈍工程において再結晶させ
ることを特徴とする。
織を形成できないことである。集合組織の形成には、Ａ
ｒｓ変態点以下の圧延が有効であることが知られている
が、変形抵抗が比較的小さく、ミル能力に支障を及ぼさ
ない温度域の鋼のフェライト域圧延では、深絞り性に不
利な集合組織（ｉｏｏ）方位が、優先方位として現われ
、通常の熱延鋼帯より、さらに低いランクフォード値な
示すＯ （問題点を解決するための手段・作用）本発明はかかる
従来技術の問題点を解決するために、Ｃ：０．０５重量
係以下、Ｎ：０．０１重量係以下で、該ＣおよびＮの含
有量（重量％）が、Ｔｉ及びＮｂの一方或いは両方の添
加量と、Ｃ／１２ ＋Ｎ／１４＜ １．２ （Ｔｉ／４
８＋Ｎｂ／９３）の関係にあり、かつ廊の含有量が、０
．５〜３０重量係の範囲にある不可避げ９木純物を含む
鋼を、ＡｒａとＡｒ３＋１５０℃の温度域で、少なくと
も６０％以上圧延した後、Ａｒ３とＡｒ３ ３００℃の
温度域で、ロールと圧延板の間の平均摩擦係数を０．２
以下にして、少なくとも５０％以上の圧延を行い、その
後の冷却、捲取りあるいは焼鈍工程において再結晶させ
ることを特徴とする。
以下、本発明の製造方法を詳細に説明する。尚以下の説
明中の係は重量％である。
明中の係は重量％である。
本発明で、Ｃ／ １２ ＋Ｎ／ １４ ＜ １．２ （
Ｔｉ／４８ ＋Ｎｂ／９３）の条件式により、Ｎｂ量お
よびＴｉ量を限定した理由は、Ｔｉ、Ｎｂにより鋼中の
ＣとＮを析出物として固定し、深絞り性に有利な結晶方
位を、再結晶処理により形成させると共に、微細析出物
および残存する固ＭＴｉ、Ｎｂのオーステナイト再結晶
の抑制効果を利用して、集合組織形成を助長するためで
ある。
Ｔｉ／４８ ＋Ｎｂ／９３）の条件式により、Ｎｂ量お
よびＴｉ量を限定した理由は、Ｔｉ、Ｎｂにより鋼中の
ＣとＮを析出物として固定し、深絞り性に有利な結晶方
位を、再結晶処理により形成させると共に、微細析出物
および残存する固ＭＴｉ、Ｎｂのオーステナイト再結晶
の抑制効果を利用して、集合組織形成を助長するためで
ある。
Ｃ量を０．０５％以ド、Ｎ量を０．０１％以下に限定し
たのは、これ以上Ｃ，Ｎが添加されると加工性が悪（な
るばかりでな（、析出物の増加により、深絞り性に優れ
た集合組織の形成が抑制されろためである。
たのは、これ以上Ｃ，Ｎが添加されると加工性が悪（な
るばかりでな（、析出物の増加により、深絞り性に優れ
た集合組織の形成が抑制されろためである。
また、動量の添加はＡｒｘ変態点を下げ、オーステナイ
ト域の圧延時に、再結晶を抑制するためで、その抑制効
果が十分現われるのに必要なＭｎ量が、０．５％以上で
ある。ここで上限を３％としたのは、合金コストが上が
り、経済的に不利になるためである。
ト域の圧延時に、再結晶を抑制するためで、その抑制効
果が十分現われるのに必要なＭｎ量が、０．５％以上で
ある。ここで上限を３％としたのは、合金コストが上が
り、経済的に不利になるためである。
尚、本発明法による鋼の他の成分としては、高強度鋼と
して含まれる成分、すなわちＳｔ＜１．５％、Ｐ＜０．
２％、Ｓ＜０．０２％、Ａｔ＜ ０．１ ％、Ｃｕ ＜
１．５％、Ｃｒ ＜ １．０％、Ｎｉ ＜ １．０
％、Ｂ＜０．０１％などが選択的に添加される。
して含まれる成分、すなわちＳｔ＜１．５％、Ｐ＜０．
２％、Ｓ＜０．０２％、Ａｔ＜ ０．１ ％、Ｃｕ ＜
１．５％、Ｃｒ ＜ １．０％、Ｎｉ ＜ １．０
％、Ｂ＜０．０１％などが選択的に添加される。
本発明の熱延中性の限定は次の理由による。
ＡｒａとＡｒ３＋１５０℃の温度域で、少なくとも６０
％以上の圧延をする理由は、オーステナイト域で強い圧
延集合組織を形成し、変態後にも（２１１）に強い集積
を持つ集合組織をつくるためである。
％以上の圧延をする理由は、オーステナイト域で強い圧
延集合組織を形成し、変態後にも（２１１）に強い集積
を持つ集合組織をつくるためである。
尚、本発明の説明で用いるＡｒ３変態点は、Ａｒａ（℃
）＝９１０−５０７−Ｃ（％）＋２７．・Ｓｉ（％）
−６４Ｍｎ（％）で定義する。
）＝９１０−５０７−Ｃ（％）＋２７．・Ｓｉ（％）
−６４Ｍｎ（％）で定義する。
ここで、圧延温度の上限をＡｒ３＋１５０℃としたのは
、これ以上の温度では圧延後再結晶が顕著に進み、深絞
り性に有利な集合組織形成に不利なためである。また、
下限のＡｒｓは、オーステナイトの加工を可能にする下
限温度のためである。
、これ以上の温度では圧延後再結晶が顕著に進み、深絞
り性に有利な集合組織形成に不利なためである。また、
下限のＡｒｓは、オーステナイトの加工を可能にする下
限温度のためである。
また、圧下率を６０％以上と限定したのは、これ以下の
圧下率では、深絞り性に有利な集合組織の形成が不十分
なためである。
圧下率では、深絞り性に有利な集合組織の形成が不十分
なためである。
また、ＡｒｓとＡｒ３ ３００℃の温度域で、ロールと
圧延板の間の平均摩擦係数を０２以下として、少なくと
も５０％以上の圧延を必要とする理由しま、フェライト
域の集合組織制御を利用するためで、ここでロールと圧
延板の間の摩擦係数を０．２以下に限定したのは、摩擦
力によるせん断ひずみが大きくなると、表面層で深絞り
性に不利な集合組織が形成されるためで、摩擦係数を小
さくするには、潤滑をしつつ低温・高速圧延をするのが
有効である。
圧延板の間の平均摩擦係数を０２以下として、少なくと
も５０％以上の圧延を必要とする理由しま、フェライト
域の集合組織制御を利用するためで、ここでロールと圧
延板の間の摩擦係数を０．２以下に限定したのは、摩擦
力によるせん断ひずみが大きくなると、表面層で深絞り
性に不利な集合組織が形成されるためで、摩擦係数を小
さくするには、潤滑をしつつ低温・高速圧延をするのが
有効である。
また、圧延温度の下限をＡｒｓ ３００℃と限定した
のは、これ以下の温度の圧延では、変形抵抗が高くなり
、ミル容量の限界に達するためである。
のは、これ以下の温度の圧延では、変形抵抗が高くなり
、ミル容量の限界に達するためである。
一方、圧延温度の上限は、フェライト域の圧延の限界で
あるＡｒ３変態点によって限定される。
あるＡｒ３変態点によって限定される。
圧延後の再結晶処理は、３４取によって行うことが経済
的には有利であるが、捲取り後、焼鈍処理によって行っ
てもよい。
的には有利であるが、捲取り後、焼鈍処理によって行っ
てもよい。
（実施例）
次に本発明の実施例を比戟例とともに説明する。
第１図は表１に示す材料を、表２に示す圧延条件（本発
明法と従来法）で圧延した後、再結晶処理をほどこし、
酸洗後１つのスキンパスを行った後、ｒ値を測定した結
果で示す。摩擦係数の値は、共通率の測定結果より算出
した。
明法と従来法）で圧延した後、再結晶処理をほどこし、
酸洗後１つのスキンパスを行った後、ｒ値を測定した結
果で示す。摩擦係数の値は、共通率の測定結果より算出
した。
この図より明らかなように、Ｃ，Ｎ量に対してＴｉ、Ｎ
ｂ量が限定条件より少ないと（鋼種Ａ、圧延材１）、ｒ
値は本発明の圧延条件を満していても、１以下と低くな
る。
ｂ量が限定条件より少ないと（鋼種Ａ、圧延材１）、ｒ
値は本発明の圧延条件を満していても、１以下と低くな
る。
また、出量が少ないと異方性が太きく、＝値は本発明鋼
より低い（ｖｉ４１ｉＢ、圧延材２）。
より低い（ｖｉ４１ｉＢ、圧延材２）。
ＡｒｓとＡｒｓ ＋ １５０℃での圧下が、６０％以下
の材料も異方性が太き（、ｒ値が低い（圧延材５）。
の材料も異方性が太き（、ｒ値が低い（圧延材５）。
一方、Ａｒ、とＡｒａ ３００℃での圧下率が、５０
％以下の材料は、高７値が得られない（圧延材６）。
％以下の材料は、高７値が得られない（圧延材６）。
また、摩擦係数が０．２以上の圧延では、ｒ値はすべて
１以下を示した（圧延材７と８）。
１以下を示した（圧延材７と８）。
一方、本発明鋼はｒ値が高いだけでなく異方性も小さく
、優れた深絞り特性を示している（圧延材３．４．９）
。
、優れた深絞り特性を示している（圧延材３．４．９）
。
（発明の効果）
本発明の方法によれば、従来冷延・焼鈍工程を通らなけ
れば製造が不可能であった高ｒ値濠有する鋼板な熱延工
程で製造できるようになり、製造コストの点で有利とな
る。また、本発明鋼はｒ値の面内異方性が小さ〜・ので
イヤリングがほとんど現われないため、深絞り加工後の
製造工程の省略および歩留りの向上にも寄与し工業的に
利用価値の高い発明である。
れば製造が不可能であった高ｒ値濠有する鋼板な熱延工
程で製造できるようになり、製造コストの点で有利とな
る。また、本発明鋼はｒ値の面内異方性が小さ〜・ので
イヤリングがほとんど現われないため、深絞り加工後の
製造工程の省略および歩留りの向上にも寄与し工業的に
利用価値の高い発明である。
第１図はｒ値と実験条件の関係を本発明鋼と比較鋼とを
対比した図表である。 代理人 弁理士 茶野木 立 夫 第１図 り
対比した図表である。 代理人 弁理士 茶野木 立 夫 第１図 り
Claims (1)
- Ｃ：０．０５重量％以下、Ｎ：０．０１重量％以下、Ｎ
ｂ：０．０１５重量％以上で、該ＣおよびＮの含有量（
重量％）が、Ｔｉ及びＮｂの一方或いは両方の添加量（
重量％）とＣ／１２＋Ｎ／１４＜１．２（Ｔｉ／４８＋
Ｎｂ／９３）の関係にあり、かつＭｎの含有量が、０．
５〜３．０重量％の範囲にある不可避的不純物を含む鋼
を、Ａｒ＿３とＡｒ＿３＋１５０℃の温度域で、少なく
とも６０％以上圧延した後、Ａｒ＿３とＡｒ＿３−３０
０℃の温度域で、ロールと圧延板の間の平均摩擦係数を
、０．２以下として少なくとも５０％以上の圧延を行い
、その後の冷却捲取りあるいは焼鈍工程において、再結
晶させることを特徴とする成形性のすぐれた熱延鋼帯の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13483586A JPS62294135A (ja) | 1986-06-12 | 1986-06-12 | 成形性のすぐれた熱延鋼帯の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13483586A JPS62294135A (ja) | 1986-06-12 | 1986-06-12 | 成形性のすぐれた熱延鋼帯の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62294135A true JPS62294135A (ja) | 1987-12-21 |
Family
ID=15137572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13483586A Pending JPS62294135A (ja) | 1986-06-12 | 1986-06-12 | 成形性のすぐれた熱延鋼帯の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62294135A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0215123A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
| EP0675206A1 (en) * | 1994-03-29 | 1995-10-04 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
-
1986
- 1986-06-12 JP JP13483586A patent/JPS62294135A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0215123A (ja) * | 1988-06-30 | 1990-01-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
| JPH0668125B2 (ja) * | 1988-06-30 | 1994-08-31 | 住友金属工業株式会社 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
| EP0675206A1 (en) * | 1994-03-29 | 1995-10-04 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
| US5505797A (en) * | 1994-03-29 | 1996-04-09 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing ferritic stainless steel strip with small intra-face anisotropy |
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