JPH0668125B2 - 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 - Google Patents
加工性に優れた熱延鋼板の製造法Info
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- JPH0668125B2 JPH0668125B2 JP63163696A JP16369688A JPH0668125B2 JP H0668125 B2 JPH0668125 B2 JP H0668125B2 JP 63163696 A JP63163696 A JP 63163696A JP 16369688 A JP16369688 A JP 16369688A JP H0668125 B2 JPH0668125 B2 JP H0668125B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は加工性に優れた鋼板を熱間圧延によって製造す
る方法に関する。
る方法に関する。
（従来の技術） 優れた加工性、特に深絞り加工性を必要とされる鋼板に
は、従来から冷延鋼板が使用されてきた。周知のように
冷延鋼板は、熱間圧延−酸洗−冷間圧延−焼鈍−調質圧
延というプロセスを経て製造されるもので、その製造プ
ロセスから明らかなように熱延鋼板に比較すれば、製造
コストが格段に嵩む。そこで近年、熱間圧延により加工
性の優れた鋼板を製造しようとする試みが多く成されて
おり、さらに近年になって熱間圧延により深絞り加工性
に優れた鋼板を製造しようとする研究が精力的に進めら
れている。
は、従来から冷延鋼板が使用されてきた。周知のように
冷延鋼板は、熱間圧延−酸洗−冷間圧延−焼鈍−調質圧
延というプロセスを経て製造されるもので、その製造プ
ロセスから明らかなように熱延鋼板に比較すれば、製造
コストが格段に嵩む。そこで近年、熱間圧延により加工
性の優れた鋼板を製造しようとする試みが多く成されて
おり、さらに近年になって熱間圧延により深絞り加工性
に優れた鋼板を製造しようとする研究が精力的に進めら
れている。
その１つの方法としてフェライト域での熱間圧延とその
後の再結晶処理とを行う方法があり、本発明者らもこの
プロセスについて特願昭62-188542号にその製造方法を
提示している。しかしこの方法における必須の条件であ
る低温での高圧下率の圧延は圧延機に多大な負担をかけ
る。
後の再結晶処理とを行う方法があり、本発明者らもこの
プロセスについて特願昭62-188542号にその製造方法を
提示している。しかしこの方法における必須の条件であ
る低温での高圧下率の圧延は圧延機に多大な負担をかけ
る。
また別の方法としてTiおよび／またはNbを添加した極低
炭素鋼を用いてAr3点直上直下の温度での高圧下率の圧
延によってオーステナイト（以下単に「γ」と記す）→
フェライト（以下単に「α」と記す）変態を利用した集
合組織制御を行い深絞り加工性を増大する方法も報告さ
れている（鉄と鋼、’87-S1423、p.283）が終段付近で50
％以上の高圧下率の圧延を必要とするためにやはり圧延
機に多大な負担がかかる。
炭素鋼を用いてAr3点直上直下の温度での高圧下率の圧
延によってオーステナイト（以下単に「γ」と記す）→
フェライト（以下単に「α」と記す）変態を利用した集
合組織制御を行い深絞り加工性を増大する方法も報告さ
れている（鉄と鋼、’87-S1423、p.283）が終段付近で50
％以上の高圧下率の圧延を必要とするためにやはり圧延
機に多大な負担がかかる。
（発明が解決しようとする課題） 現状の熱延ミルは一般に最終板厚精度を上げるため、後
段になればなるほど圧下率は低く設定されており、後段
での高圧下率の圧延を行うことは、現状の設備では実現
が困難であった。
段になればなるほど圧下率は低く設定されており、後段
での高圧下率の圧延を行うことは、現状の設備では実現
が困難であった。
ここに本発明の目的は、現状のミルでも製造が可能であ
り通常の冷延鋼板にも匹敵する加工性を有する熱延鋼板
の製造法を提供することである。
り通常の冷延鋼板にも匹敵する加工性を有する熱延鋼板
の製造法を提供することである。
（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上記課題を解決するためα域での熱間圧
延による深絞り加工性に優れた鋼板の製造法について詳
細に検討した結果、特定した組成を有する鋼片をAr3点
以上の温度すなわちγ域で圧下を行った後に完全にα域
となる温度にまで冷却してさらに圧下しある温度域で巻
き取ることにより、従来設備でも充分に実施が可能であ
って、通常の冷延鋼板にも匹敵する加工性を有する熱延
鋼板を得ることができることを知り、本発明を完成し
た。
延による深絞り加工性に優れた鋼板の製造法について詳
細に検討した結果、特定した組成を有する鋼片をAr3点
以上の温度すなわちγ域で圧下を行った後に完全にα域
となる温度にまで冷却してさらに圧下しある温度域で巻
き取ることにより、従来設備でも充分に実施が可能であ
って、通常の冷延鋼板にも匹敵する加工性を有する熱延
鋼板を得ることができることを知り、本発明を完成し
た。
ここに本発明の要旨とするところは、重量％で、 Ｃ：0.005％以下、 Si：0.05％以下、 Mn：0.05〜0.4％、Sol Al：0.01％〜0.08％、 Ｎ：0.01％以下、 残部Feおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ar3点以上1050℃以下
の温度で総圧下率が50％以上となる圧延を終了した後75
0℃以上850℃以下の温度まで冷却し、引き続き１パス当
たり５％以上20％以下の圧下率で圧延を行い、575℃以
上625℃以下の温度で巻き取り鋼板を得ることを特徴と
する、加工性に優れた熱延鋼板の製造法である。
の温度で総圧下率が50％以上となる圧延を終了した後75
0℃以上850℃以下の温度まで冷却し、引き続き１パス当
たり５％以上20％以下の圧下率で圧延を行い、575℃以
上625℃以下の温度で巻き取り鋼板を得ることを特徴と
する、加工性に優れた熱延鋼板の製造法である。
また別の、面からは、重量％で、 Ｃ：0.005％以下、 Si：0.05％以下、 Mn：0.05〜0.4％、Sol Al：0.01％〜0.08％、 Ｎ：0.01％以下、 Tiおよび／またはNbの総量：0.005〜0.025％、 残部Feおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ar3点以上1050℃以下
の温度で総圧下率が50％以上となる圧延を終了した後75
0℃以上850℃以下の温度まで冷却し、引き続き１パス当
たり５％以上20％以下の圧下率で圧延を行い、575℃以
上625℃以下の温度で巻き取り鋼板を得ることを特徴と
する、加工性に優れた熱延鋼板の製造法である。
の温度で総圧下率が50％以上となる圧延を終了した後75
0℃以上850℃以下の温度まで冷却し、引き続き１パス当
たり５％以上20％以下の圧下率で圧延を行い、575℃以
上625℃以下の温度で巻き取り鋼板を得ることを特徴と
する、加工性に優れた熱延鋼板の製造法である。
さらに別の面からは重量％で、 Ｃ：0.005％以下、 Si：0.05％以下、 Mn：0.05〜0.4％、Sol Al：0.01％〜0.08％、 Ｎ：0.01％以下、 Tiおよび／またはNbの総量：0.005〜0.025％、 残部Feおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、1000℃以上1100℃以下
の温度で30分以上の均熱処理を行い、Ar3点以上1050℃
以下の温度で総圧下率が50％以上となる圧延を終了した
後750℃以上850℃以下の温度まで冷却し、引き続き１パ
ス当たり５％以上20％以下の圧下率で圧延を行い、575
℃以上625℃以下の温度で巻き取り鋼板を得ることを特
徴とする、加工性に優れた熱延鋼板の製造法である。
の温度で30分以上の均熱処理を行い、Ar3点以上1050℃
以下の温度で総圧下率が50％以上となる圧延を終了した
後750℃以上850℃以下の温度まで冷却し、引き続き１パ
ス当たり５％以上20％以下の圧下率で圧延を行い、575
℃以上625℃以下の温度で巻き取り鋼板を得ることを特
徴とする、加工性に優れた熱延鋼板の製造法である。
ここに得られる鋼板は二次加工としてのプレス深絞り等
の冷間加工を施す鋼板をすべて包含する。
の冷間加工を施す鋼板をすべて包含する。
（作用） 以下、本発明において用いる鋼片の組成および熱間圧延
条件を上述のように限定した理由について述べる。なお
本明細書においては特にことわりがない限り「％」は
「重量％」を意味するものとする。
条件を上述のように限定した理由について述べる。なお
本明細書においては特にことわりがない限り「％」は
「重量％」を意味するものとする。
まず鋼片の組成を上述のように限定した理由について述
べる。
べる。
Ｃは加工性に大きな影響を及ぼす元素である。また本発
明の特徴は後述するようにα域で軽加工後結晶内部の転
位の再配列を促進するいわゆる回復によって歪除去を行
うことである。この時、Ｃ含有量が0.005％を越えると
歪にＣが固着して回復を抑制してしまい回復が充分に起
こらず内部歪が除去されないこととなるため熱間圧延材
として求められる伸びすなわち冷間加工性が劣化する。
よってＣは少なければ少ない程よいが、0.005％以下に
低減すれば加工性には著しい影響を与えないため、上限
値を0.005％とする。
明の特徴は後述するようにα域で軽加工後結晶内部の転
位の再配列を促進するいわゆる回復によって歪除去を行
うことである。この時、Ｃ含有量が0.005％を越えると
歪にＣが固着して回復を抑制してしまい回復が充分に起
こらず内部歪が除去されないこととなるため熱間圧延材
として求められる伸びすなわち冷間加工性が劣化する。
よってＣは少なければ少ない程よいが、0.005％以下に
低減すれば加工性には著しい影響を与えないため、上限
値を0.005％とする。
Siは多くなると加工性を劣化させたり、熱間圧延前のス
ケール性状を劣化させることから少ないほうが好まし
い。Si含有量が0.05％を越えて多くなると鋼が脆くなる
とともにスケール性状も劣化して冷間加工後の製品品質
を著しく損なうことから、その含有量を0.05％以下とし
た。
ケール性状を劣化させることから少ないほうが好まし
い。Si含有量が0.05％を越えて多くなると鋼が脆くなる
とともにスケール性状も劣化して冷間加工後の製品品質
を著しく損なうことから、その含有量を0.05％以下とし
た。
Mnはもともと鋼中に不純物としていくらか含有されてい
る元素であるが、その積極的な効果はMnSとして鋼中に
不純物として混入しているＳを固定し、熱間加工性を向
上させることにある。しかしMn含有量が0.4％を越えて
多くなると鋼の強度が高くなり製品の冷間加工性が劣化
するため好ましくない。一方、0.05％未満では鋼中のＳ
を固定しきれずにＳを単体のままで残存させてしまい熱
間加工性を損なう。したがって本発明ではその含有量を
0.05％以上0.4％以下とした。
る元素であるが、その積極的な効果はMnSとして鋼中に
不純物として混入しているＳを固定し、熱間加工性を向
上させることにある。しかしMn含有量が0.4％を越えて
多くなると鋼の強度が高くなり製品の冷間加工性が劣化
するため好ましくない。一方、0.05％未満では鋼中のＳ
を固定しきれずにＳを単体のままで残存させてしまい熱
間加工性を損なう。したがって本発明ではその含有量を
0.05％以上0.4％以下とした。
Alは、製鋼で鋳込み時の脱酸処理に用いられる元素であ
り、脱酸に関与せずに溶け込んだAl(SolAl)は鋼中に不
純物として存在するＮと結合しAlNとして析出する作用
をもつ。0.01％未満では、かかる作用が得られず、一方
0.08％をこえて多く添加してもこれらの効果が飽和する
とともにコスト高となることから、その含有量を0.01％
以上0.08％以下とした。
り、脱酸に関与せずに溶け込んだAl(SolAl)は鋼中に不
純物として存在するＮと結合しAlNとして析出する作用
をもつ。0.01％未満では、かかる作用が得られず、一方
0.08％をこえて多く添加してもこれらの効果が飽和する
とともにコスト高となることから、その含有量を0.01％
以上0.08％以下とした。
Ｎは鋼中に侵入型固溶元素として存在する。一般に固溶
Ｎ量が多いと加工性は良くないが、現在の溶解技術では
固溶Ｎ量を０にすることは不可能である。そのため本発
明においては、Ｎの影響が余り顕著にならない量として
0.01％以下とした。Ｎ量が0.01％を越えると鋼板の引張
強さが著しく大きくなり、冷間加工用の鋼板としては適
さなくなる。
Ｎ量が多いと加工性は良くないが、現在の溶解技術では
固溶Ｎ量を０にすることは不可能である。そのため本発
明においては、Ｎの影響が余り顕著にならない量として
0.01％以下とした。Ｎ量が0.01％を越えると鋼板の引張
強さが著しく大きくなり、冷間加工用の鋼板としては適
さなくなる。
上記成分の他にTiとNbを１種または２種含有させてもよ
い。このTiまたはNbは製品である鋼板に求められる深絞
り加工性能により必要に応じて鋼い添加すればよいので
ある。このTiまたはNbはＣやＮと結合して炭化物または
窒素物として析出する元素であり、前述の固溶Ｃ、Ｎ量
を減少させるとともにその析出物によって結晶粒を微細
化する働きを持っている。その添加元素量を0.005％以
上としたのは、これによりも添加量が少ないとその添加
による前述の結晶粒微細化の効果がほとんど得られない
ためであり、0.025％以下としたのはこれよりも添加量
を多くすると強度が大きくなり加工用鋼板として適さな
くなるためである。
い。このTiまたはNbは製品である鋼板に求められる深絞
り加工性能により必要に応じて鋼い添加すればよいので
ある。このTiまたはNbはＣやＮと結合して炭化物または
窒素物として析出する元素であり、前述の固溶Ｃ、Ｎ量
を減少させるとともにその析出物によって結晶粒を微細
化する働きを持っている。その添加元素量を0.005％以
上としたのは、これによりも添加量が少ないとその添加
による前述の結晶粒微細化の効果がほとんど得られない
ためであり、0.025％以下としたのはこれよりも添加量
を多くすると強度が大きくなり加工用鋼板として適さな
くなるためである。
次に冷間圧延条件を限定した理由について延べる。
まず一度Ar3点以上の温度で総圧下率が少なくとも50％
以上となる圧延を施した後に冷却する必要があるのは、
冷却後のα結晶粒を微細化するためである。このAr3点
以上の温度での圧延を行わずにAr3点以下の温度で圧延
を行うと、鋼板のα結晶粒は極めて粗大なものとなり、
製品の表面性状を劣化させてしまう。さらに1050℃以下
と制限したのは1050℃超で鋼片に加えた圧下はその後の
冷却中に再び結晶粒も粗大化が生じ、圧下の効果が得ら
れなくなるからである。またこの圧延のパス回数は１回
であってもあるいは２回以上であってもよく特に制限を
要するものではない。いずれにしても本発明において大
切なことは、Ar3点以上1050℃以下の範囲での圧延を規
定することである。
以上となる圧延を施した後に冷却する必要があるのは、
冷却後のα結晶粒を微細化するためである。このAr3点
以上の温度での圧延を行わずにAr3点以下の温度で圧延
を行うと、鋼板のα結晶粒は極めて粗大なものとなり、
製品の表面性状を劣化させてしまう。さらに1050℃以下
と制限したのは1050℃超で鋼片に加えた圧下はその後の
冷却中に再び結晶粒も粗大化が生じ、圧下の効果が得ら
れなくなるからである。またこの圧延のパス回数は１回
であってもあるいは２回以上であってもよく特に制限を
要するものではない。いずれにしても本発明において大
切なことは、Ar3点以上1050℃以下の範囲での圧延を規
定することである。
また総圧下率を50％以上と決定した理由は50％以上の総
圧下率で圧下すれば、鋼板全域で結晶粒の微細化が得ら
れるためである。50％未満で圧下率であると局部的に混
粒ができ、最終製品の特性が劣化するからである。
圧下率で圧下すれば、鋼板全域で結晶粒の微細化が得ら
れるためである。50％未満で圧下率であると局部的に混
粒ができ、最終製品の特性が劣化するからである。
次いで、Ar3点以上1050℃以下の温度で総圧下率が50％
以上の圧延を終了した後に850℃以下の温度すなわちγ
／αの２相域の温度ではなく完全に鋼片の組識がαとな
る温度まで冷却してから圧延を行う理由は、深絞り加工
性にとって悪影響を及ぼす(200)組織が強く発達するの
を防ぐためである。また後述するように得られる熱延鋼
板の巻き取り温度は575〜625℃の範囲であるため連続的
に巻き取りを行うためには、α域での圧延温度は最低75
0℃以上である。
以上の圧延を終了した後に850℃以下の温度すなわちγ
／αの２相域の温度ではなく完全に鋼片の組識がαとな
る温度まで冷却してから圧延を行う理由は、深絞り加工
性にとって悪影響を及ぼす(200)組織が強く発達するの
を防ぐためである。また後述するように得られる熱延鋼
板の巻き取り温度は575〜625℃の範囲であるため連続的
に巻き取りを行うためには、α域での圧延温度は最低75
0℃以上である。
次にα域での１パス当たりの圧下率を５〜20％と限定し
ているのは深絞り加工性にとって有利な組織を発達させ
るためである。つまりα域で１パス当たり５〜20％の圧
下率の圧延を行った後の鋼片の結晶内部の転位の再配列
を促進して、歪除去を行うのである。本発明者らは種々
の圧下量を加えた時の組織変化について検討した結果、
５％以上20％以下の圧下率の圧下を加えた場合に深絞り
加工性にとって有利な組織が最もバランス良く生成する
と言う結論を得たのである。この圧下率が５％未満であ
ると圧延による深絞り加工性に好ましくない(200)方位
を持つ結晶粒組織も同様に発達してしまうのである。ま
た圧下率が20％を越えると本発明が意図している歪除去
が生じなくなり、歪除去のためには再結晶処理が必要と
なってしまうからである。
ているのは深絞り加工性にとって有利な組織を発達させ
るためである。つまりα域で１パス当たり５〜20％の圧
下率の圧延を行った後の鋼片の結晶内部の転位の再配列
を促進して、歪除去を行うのである。本発明者らは種々
の圧下量を加えた時の組織変化について検討した結果、
５％以上20％以下の圧下率の圧下を加えた場合に深絞り
加工性にとって有利な組織が最もバランス良く生成する
と言う結論を得たのである。この圧下率が５％未満であ
ると圧延による深絞り加工性に好ましくない(200)方位
を持つ結晶粒組織も同様に発達してしまうのである。ま
た圧下率が20％を越えると本発明が意図している歪除去
が生じなくなり、歪除去のためには再結晶処理が必要と
なってしまうからである。
また圧延のパス回数は製品である鋼板の板厚と該板厚に
求められる精度等の観点から決定すればよく、特に制限
を必要としないことはいうまでもない。
求められる精度等の観点から決定すればよく、特に制限
を必要としないことはいうまでもない。
熱間圧延後、575℃以上625℃以下の温度で巻き取るのは
(200)結晶粒組織を減少させるためである。この減少の
理由は明確にされていないが、圧延中および冷却中に局
部的に生じている再結晶によって発生した核が軽歪を駆
動力として核成長し、(200)方位を持つ結晶粒を減少さ
せる方向に成長していくためと考えられる。つまりこの
巻き取り温度が625℃より高いと組織全体に再結晶が生
じて(222)の結晶粒組織が大きく減少してしまい、逆に5
75℃よりも低い温度であると、(200)結晶粒組織が減少
しないばかりでなく、最終組織中にα域での熱間圧延に
よって加えられた歪が残留し、深絞り加工性ばかりでな
く他の加工性も極めて劣ったものになってしまう。
(200)結晶粒組織を減少させるためである。この減少の
理由は明確にされていないが、圧延中および冷却中に局
部的に生じている再結晶によって発生した核が軽歪を駆
動力として核成長し、(200)方位を持つ結晶粒を減少さ
せる方向に成長していくためと考えられる。つまりこの
巻き取り温度が625℃より高いと組織全体に再結晶が生
じて(222)の結晶粒組織が大きく減少してしまい、逆に5
75℃よりも低い温度であると、(200)結晶粒組織が減少
しないばかりでなく、最終組織中にα域での熱間圧延に
よって加えられた歪が残留し、深絞り加工性ばかりでな
く他の加工性も極めて劣ったものになってしまう。
またTiとNbの総量が0.005〜0.025％を含有する鋼組成を
有する鋼片を用いた場合、前述したα域での軽加工後の
鋼板の回復はその析出物によって抑制されやすく、歪除
去が行いにくくなることがある。よってTiおよび／また
はNbを添加した鋼片を用いる場合には、一度1000℃以上
1100℃以下の温度で30分以上の均熱処理を行い、その析
出物を粗大化させておいた後にAr3点以上1050℃以下の
温度で総圧下率50％以上の圧延を行い、さらに５〜20％
の圧下率の圧延を行って575〜625℃の温度で巻き取るこ
とが効果的である。均熱処理の温度が1100℃を越えると
析出物が生じにくくなって結晶粒を微細化する働きが弱
くなるためであり、1000℃より低いと析出物が微細に析
出するため、均熱処理による析出物の粗大化を起こしに
くくなるからである。
有する鋼片を用いた場合、前述したα域での軽加工後の
鋼板の回復はその析出物によって抑制されやすく、歪除
去が行いにくくなることがある。よってTiおよび／また
はNbを添加した鋼片を用いる場合には、一度1000℃以上
1100℃以下の温度で30分以上の均熱処理を行い、その析
出物を粗大化させておいた後にAr3点以上1050℃以下の
温度で総圧下率50％以上の圧延を行い、さらに５〜20％
の圧下率の圧延を行って575〜625℃の温度で巻き取るこ
とが効果的である。均熱処理の温度が1100℃を越えると
析出物が生じにくくなって結晶粒を微細化する働きが弱
くなるためであり、1000℃より低いと析出物が微細に析
出するため、均熱処理による析出物の粗大化を起こしに
くくなるからである。
以上詳細に説明したように本発明によれば現状のミルで
も製造が可能であって、終段付近での高圧下率の圧延を
必要とせずに確実に深絞り加工性に優れた熱延鋼板を製
造することができるのである。
も製造が可能であって、終段付近での高圧下率の圧延を
必要とせずに確実に深絞り加工性に優れた熱延鋼板を製
造することができるのである。
さらに本発明を実施例を用いて詳細するが、これは本発
明の例示でありこれにより本発明が不当に制限されるも
のではない。
明の例示でありこれにより本発明が不当に制限されるも
のではない。
実施例 第１表に示す化学組成のアルミキルド鋼を実験用真空溶
解炉で溶製して製造した30mm厚のスラブを、第２表に示
すような条件で板厚６mmまで熱間圧延した。同じく第２
表には得られた鋼板からJIS５号引張試験用の試料を作
製して特性試験を行った結果を示す。
解炉で溶製して製造した30mm厚のスラブを、第２表に示
すような条件で板厚６mmまで熱間圧延した。同じく第２
表には得られた鋼板からJIS５号引張試験用の試料を作
製して特性試験を行った結果を示す。
試料１ないし試料７は、本発明にかかる方法により製造
した熱延鋼板より得た試料である。
した熱延鋼板より得た試料である。
試料１は、TiおよびNbを共に含まない鋼片から得た試料
であるが、本発明にかかる方法により優れた特性値（El
および値）を示していることがわかる。
であるが、本発明にかかる方法により優れた特性値（El
および値）を示していることがわかる。
また試料２および試料４はTiを含む鋼片から得た試料
を、試料３および試料５はNbを含む鋼片から得た試料を
さらに試料６はTiおよびNbを含む鋼片から得た試料をそ
れぞれ示すが、本発明にかかる方法によりいずれも優れ
た特性値を示している。
を、試料３および試料５はNbを含む鋼片から得た試料を
さらに試料６はTiおよびNbを含む鋼片から得た試料をそ
れぞれ示すが、本発明にかかる方法によりいずれも優れ
た特性値を示している。
さらに試料７は、試料２と同一の組成を有する鋼片を、
加熱温度を変えて1100℃以下（1050℃）として均熱処理
を30分間行って製造した熱延鋼板から得た試料を示す
が、試料２に比較してEl、値ともにさらに向上してい
ることがわかる。これは前述したように均熱処理の温度
を低下（適性化）することにより、Tiの析出物を粗大化
させた効果によると考えられる。
加熱温度を変えて1100℃以下（1050℃）として均熱処理
を30分間行って製造した熱延鋼板から得た試料を示す
が、試料２に比較してEl、値ともにさらに向上してい
ることがわかる。これは前述したように均熱処理の温度
を低下（適性化）することにより、Tiの析出物を粗大化
させた効果によると考えられる。
これに対し、試料８ないし試料11は、比較的によい製造
した熱延鋼板より得た試料である。
した熱延鋼板より得た試料である。
試料８、試料10は、TiおよびNbを含まない鋼片、Nbを含
む鋼片をそれぞれγ域で25％と本発明に比較して低い圧
下率の圧延を行った鋼板から得た試料、α域で25％と本
発明に比較して高い圧下率の圧延を行った鋼板から得た
試料であるが、試料８は、得られた最終α組織に歪が残
留しているため、又試料10は得られた最終α組織に著し
い混粒が生じているため共にEl、値ともに劣化してい
ることが分かる。
む鋼片をそれぞれγ域で25％と本発明に比較して低い圧
下率の圧延を行った鋼板から得た試料、α域で25％と本
発明に比較して高い圧下率の圧延を行った鋼板から得た
試料であるが、試料８は、得られた最終α組織に歪が残
留しているため、又試料10は得られた最終α組織に著し
い混粒が生じているため共にEl、値ともに劣化してい
ることが分かる。
また試料９は、Nbを含む鋼片400℃と本発明に比較して
低い温度で巻き取って得た鋼板から得た試料であるが、
前述したように(200)結晶粒組織が減少しないばかり
か、熱間圧延時に生じた歪みが除去されないため、El、
値ともに極めて劣化していることがわかる。
低い温度で巻き取って得た鋼板から得た試料であるが、
前述したように(200)結晶粒組織が減少しないばかり
か、熱間圧延時に生じた歪みが除去されないため、El、
値ともに極めて劣化していることがわかる。
さらに試料11は、Nbを含む鋼片を、700℃と本発明に比
較して高い温度で巻き取って得た鋼板から得た試料であ
るが、値が劣化していることがわかる。これは、前述
したように高温で巻き取ったため(200)結晶粒組織の減
少が活発でなっかたためと考えられる。
較して高い温度で巻き取って得た鋼板から得た試料であ
るが、値が劣化していることがわかる。これは、前述
したように高温で巻き取ったため(200)結晶粒組織の減
少が活発でなっかたためと考えられる。
以上詳述したように比較例の試料に対して本発明例の試
料は、深絞り加工性および引張特性に優れていることが
分かる。
料は、深絞り加工性および引張特性に優れていることが
分かる。
（発明の効果） 以上詳述してきたように、本発明はその構成をAr3点以
上の温度ですなわちγ域で圧下を行った後にα域まで冷
却してさらに圧下し、特定の温度域で巻き取ることとし
たため、現状の圧延ラインにおいて終段付近で高圧下率
の圧延を必要とせずに冷間圧延による鋼板と同程度の加
工性を有する鋼板を熱間圧延により製造することが可能
になった。これまで冷間圧延のみにより製造されていた
加工用鋼板を熱間圧延でも提供することを可能とする本
発明の意義は著しい。
上の温度ですなわちγ域で圧下を行った後にα域まで冷
却してさらに圧下し、特定の温度域で巻き取ることとし
たため、現状の圧延ラインにおいて終段付近で高圧下率
の圧延を必要とせずに冷間圧延による鋼板と同程度の加
工性を有する鋼板を熱間圧延により製造することが可能
になった。これまで冷間圧延のみにより製造されていた
加工用鋼板を熱間圧延でも提供することを可能とする本
発明の意義は著しい。
Claims (3)
- 【請求項１】重量％で、 Ｃ：0.005％以下、 Si：0.05％以下、 Mn：0.05〜0.4％、Sol Al：0.01〜0.08％、 Ｎ：0.01％以下、 残部Feおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ar3点以上1050℃以下
の温度で総圧下率が50％以上となる圧延を終了した後75
0℃以上850℃以下の温度まで冷却し、引き続き１パス当
たり５％以上20％以下の圧下率で圧延を行い、次いで57
5℃以上625℃以下の温度で巻き取ることを特徴とする、
加工性に優れた熱延鋼板の製造法。 - 【請求項２】重量％で、 Ｃ：0.005％以下、 Si：0.05％以下、 Mn：0.05〜0.4％、Sol Al：0.01〜0.08％、 Ｎ：0.01％以下、 Tiおよび／またはNbの総量：0.005〜0.025％、 残部Feおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、Ar3点以上1050℃以下
の温度で総圧下率が50％以上となる圧延を終了した後75
0℃以上850℃以下の温度まで冷却し、引き続き１パス当
たり５％以上20％以下の圧下率で圧延を行い、次いで57
5℃以上625℃以下の温度で巻き取ることを特徴とする、
加工性に優れた熱延鋼板の製造法。 - 【請求項３】重量％で、 Ｃ：0.005％以下、 Si：0.05％以下、 Mn：0.05〜0.4％、Sol Al：0.01〜0.08％、 Ｎ：0.01％以下、 Tiおよび／またはNbの総量：0.005〜0.025％、 残部Feおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片を、1000℃以上1100℃以下
の温度で30分以上の均熱処理を行い、Ar3点以上1050℃
以下の温度で総圧下率が50％以上となる圧延を終了した
後750℃以上850℃以下の温度まで冷却し、引き続き１パ
ス当たり５％以上20％以下の圧下率で圧延を行い、次い
で575℃以上625℃以下の温度で巻き取ることを特徴とす
る、加工性に優れた熱延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63163696A JPH0668125B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63163696A JPH0668125B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0215123A JPH0215123A (ja) | 1990-01-18 |
| JPH0668125B2 true JPH0668125B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=15778874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63163696A Expired - Fee Related JPH0668125B2 (ja) | 1988-06-30 | 1988-06-30 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0668125B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613845A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 |
| JPS6148531A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-10 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 |
| JPS62294135A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-21 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼帯の製造法 |
| JPH0329844A (ja) * | 1989-06-28 | 1991-02-07 | Shimadzu Corp | 電気泳動装置 |
-
1988
- 1988-06-30 JP JP63163696A patent/JPH0668125B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613845A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 深絞り性のすぐれた鋼板の製造方法 |
| JPS6148531A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-10 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた低炭素薄手熱延鋼板の製造方法 |
| JPS62294135A (ja) * | 1986-06-12 | 1987-12-21 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼帯の製造法 |
| JPH0329844A (ja) * | 1989-06-28 | 1991-02-07 | Shimadzu Corp | 電気泳動装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0215123A (ja) | 1990-01-18 |
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|---|---|---|---|
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