JP2790018B2 - 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷延鋼板の代替となり
得る加工性、特に延性に優れた薄物の熱延鋼板を安定し
て製造する方法に関するものである。
得る加工性、特に延性に優れた薄物の熱延鋼板を安定し
て製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用鋼板等を始めとする加工
用鋼板の使用分野において、素材のコストダウンを狙い
とした「冷延鋼板から熱延鋼板への代替施策」が促進さ
れ、より一層加工性に優れた熱延鋼板が強く要望される
ようになってきた。冷延鋼板の代替となる熱延鋼板に
は、良好な延性を有することが要求される。
用鋼板の使用分野において、素材のコストダウンを狙い
とした「冷延鋼板から熱延鋼板への代替施策」が促進さ
れ、より一層加工性に優れた熱延鋼板が強く要望される
ようになってきた。冷延鋼板の代替となる熱延鋼板に
は、良好な延性を有することが要求される。
【０００３】延性を向上させる方法として、例えば特開
昭４９−１３４５０８号に開示されているように、Ｃ、
Ｍｎの添加量の低減により鋼を軟質化し延性を向上させ
る方法が知られている。しかしながら冷延鋼板の代替と
して使用される熱延鋼板の要求は、熱間圧延時に放熱の
早い板厚１．６ｍｍ以下の薄物が主体となっており、
Ｃ、Ｍｎを低減するとＡｒ３点が上昇するため、仕上温
度をＡｒ３点以上に確保するのが困難となる。その結
果、仕上温度がＡｒ３点を下回ると、フェライトに加工
が加わり延性が著しく低下するという問題があった。
昭４９−１３４５０８号に開示されているように、Ｃ、
Ｍｎの添加量の低減により鋼を軟質化し延性を向上させ
る方法が知られている。しかしながら冷延鋼板の代替と
して使用される熱延鋼板の要求は、熱間圧延時に放熱の
早い板厚１．６ｍｍ以下の薄物が主体となっており、
Ｃ、Ｍｎを低減するとＡｒ３点が上昇するため、仕上温
度をＡｒ３点以上に確保するのが困難となる。その結
果、仕上温度がＡｒ３点を下回ると、フェライトに加工
が加わり延性が著しく低下するという問題があった。
【０００４】この問題に対処するため、例えば特開昭５
８−２０７３３５号公報に、仕上温度確保のため、Ｂの
Ａｒ３点を降下させる効果を利用する方法が開示されて
いる。しかしながらこの方法でもＡｒ３点は約８７０℃
であり、仕上温度をＡｒ３点以上に確保して製造できる
板厚は３ｍｍ程度であった。
８−２０７３３５号公報に、仕上温度確保のため、Ｂの
Ａｒ３点を降下させる効果を利用する方法が開示されて
いる。しかしながらこの方法でもＡｒ３点は約８７０℃
であり、仕上温度をＡｒ３点以上に確保して製造できる
板厚は３ｍｍ程度であった。
【０００５】そこでさらにＡｒ３点を下げるため、０．
０６％以下のＣを含む鋼にＢを添加した熱延鋼板が特開
昭６２−１３９８４９号に開示されている。しかしなが
ら延性の積極的な向上を目的としていないこの方法にお
いて、８３０℃程度の仕上温度でも混粒組織の生成によ
る延性低下は抑制されるが、延性向上の考慮のない従来
の製造法では、Ｃ含有量が高いため、需要家が要求する
ほどの延性が得られない。またＢ添加鋼の材料特性向上
を目的とした製造法として例えば特開平２−１０４６１
４号や特開平２−２０９４２３号が開示されている。し
かしながら、いずれも延性改善を目的にしておらず、異
方性改善のための製造方法である。特に特開平２−２０
９４２３号では、仕上温度の確保が困難で、かつ板厚が
薄いため伸びが低くなる、薄物の熱延鋼板を対象として
いない。
０６％以下のＣを含む鋼にＢを添加した熱延鋼板が特開
昭６２−１３９８４９号に開示されている。しかしなが
ら延性の積極的な向上を目的としていないこの方法にお
いて、８３０℃程度の仕上温度でも混粒組織の生成によ
る延性低下は抑制されるが、延性向上の考慮のない従来
の製造法では、Ｃ含有量が高いため、需要家が要求する
ほどの延性が得られない。またＢ添加鋼の材料特性向上
を目的とした製造法として例えば特開平２−１０４６１
４号や特開平２−２０９４２３号が開示されている。し
かしながら、いずれも延性改善を目的にしておらず、異
方性改善のための製造方法である。特に特開平２−２０
９４２３号では、仕上温度の確保が困難で、かつ板厚が
薄いため伸びが低くなる、薄物の熱延鋼板を対象として
いない。
【０００６】また特開平２−１０４６３７号には、Ｃｒ
を積極的に添加した高加工性薄物熱延鋼板が開示されて
いる。ＣｒにはＡｒ３点を下げる働き以外に、固溶Ｃの
存在状態を変化させ延性を向上させる働きがある。
を積極的に添加した高加工性薄物熱延鋼板が開示されて
いる。ＣｒにはＡｒ３点を下げる働き以外に、固溶Ｃの
存在状態を変化させ延性を向上させる働きがある。
【０００７】しかし、この方法では、上述のように熱延
から巻取りまでの冷却過程で冷却速度を調節して強度の
向上を抑制し延性を確保することについては考慮されて
いない。このような状況の中で、冷延鋼板代替鋼板に対
する需要家の要求はますます厳しくなる傾向があり、さ
らに延性の良好な薄物の熱延鋼板が要望されていた。
から巻取りまでの冷却過程で冷却速度を調節して強度の
向上を抑制し延性を確保することについては考慮されて
いない。このような状況の中で、冷延鋼板代替鋼板に対
する需要家の要求はますます厳しくなる傾向があり、さ
らに延性の良好な薄物の熱延鋼板が要望されていた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】この発明が解決しよう
とする課題は、伸びが良好な薄物の熱延鋼板を安定して
製造できる製造方法を提供する点である。
とする課題は、伸びが良好な薄物の熱延鋼板を安定して
製造できる製造方法を提供する点である。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、延性を向
上させるＢまたはＣｒ、あるいはその両者を含有した鋼
で、延性を向上させる製造法について鋭意実験を重ねた
結果、十分な延性を得るためには、熱間圧延から巻取り
までの冷却過程において、フェライトが成長しやすく、
かつ析出物が粗大化する温度で徐冷することが重要であ
るということを見いだした。すなわち、熱延後から巻取
りまでの急冷過程の途中で、７２０〜７８０℃の範囲内
の温度まで急冷後、その温度から７２０℃までの温度範
囲内で２〜１０秒間空冷すると著しく伸びが向上するの
である。なお析出物としては、ＡｌＮ、ＢＮなどの窒化
物が主体である。この製造方法を適用することにより、
伸びのさらに良好な薄物の熱延鋼板を製造することが可
能となった。
上させるＢまたはＣｒ、あるいはその両者を含有した鋼
で、延性を向上させる製造法について鋭意実験を重ねた
結果、十分な延性を得るためには、熱間圧延から巻取り
までの冷却過程において、フェライトが成長しやすく、
かつ析出物が粗大化する温度で徐冷することが重要であ
るということを見いだした。すなわち、熱延後から巻取
りまでの急冷過程の途中で、７２０〜７８０℃の範囲内
の温度まで急冷後、その温度から７２０℃までの温度範
囲内で２〜１０秒間空冷すると著しく伸びが向上するの
である。なお析出物としては、ＡｌＮ、ＢＮなどの窒化
物が主体である。この製造方法を適用することにより、
伸びのさらに良好な薄物の熱延鋼板を製造することが可
能となった。
【００１０】上記の課題を解決する手段としての本発明
の構成は下記のとおりである。重量％で、Ｃ：０．０６
％以下、Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．０３〜０．
５５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０００５〜０．
０１００％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１０％、
Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００
５０％およびＣｒ：０．３〜１．５％の一方または双
方、残部が鉄及び不可避不純物からなる鋼片を、鋳造直
後あるいは１１００℃以上に再加熱した後、Ａｒ３点以
上の仕上温度で熱間圧延を終了し、熱間圧延後１０〜８
０℃／ｓで７２０〜７８０℃の範囲内の温度まで冷却す
る第１段冷却を施し、ついで第１段冷却停止温度から７
２０℃までの温度範囲内で２〜１０秒間空冷する第２段
冷却を施し、さらに１０〜１００℃／ｓで６００〜６８
０℃まで冷却する第３段冷却を施し、その後直ちに巻取
ることを特徴とする、加工性に優れた熱延鋼板の製造方
法。
の構成は下記のとおりである。重量％で、Ｃ：０．０６
％以下、Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．０３〜０．
５５％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０００５〜０．
０１００％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１０％、
Ｎ：０．００５０％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００
５０％およびＣｒ：０．３〜１．５％の一方または双
方、残部が鉄及び不可避不純物からなる鋼片を、鋳造直
後あるいは１１００℃以上に再加熱した後、Ａｒ３点以
上の仕上温度で熱間圧延を終了し、熱間圧延後１０〜８
０℃／ｓで７２０〜７８０℃の範囲内の温度まで冷却す
る第１段冷却を施し、ついで第１段冷却停止温度から７
２０℃までの温度範囲内で２〜１０秒間空冷する第２段
冷却を施し、さらに１０〜１００℃／ｓで６００〜６８
０℃まで冷却する第３段冷却を施し、その後直ちに巻取
ることを特徴とする、加工性に優れた熱延鋼板の製造方
法。
【００１１】
【作 用】本発明方法の製造条件について説明する。熱
間圧延を行う際、鋳造後直接あるいは１１００℃以上に
再加熱する。これは不純物を完全に固溶させ偏析するの
を防ぐためである。加熱炉に装入する場合、装入前の鋼
片は鋳造後の高温の状態でも、また室温まで冷却した状
態でもかまわない。
間圧延を行う際、鋳造後直接あるいは１１００℃以上に
再加熱する。これは不純物を完全に固溶させ偏析するの
を防ぐためである。加熱炉に装入する場合、装入前の鋼
片は鋳造後の高温の状態でも、また室温まで冷却した状
態でもかまわない。
【００１２】熱間圧延の仕上温度はＡｒ３点以上であれ
ばよい。仕上温度は高い方がフェライト粒径が粗大化し
て延性には好ましい。しかしながら高温仕上温度確保の
ためには、保熱カバーあるいは加熱装置の設置が必要と
なり多大な設備費用を要する。したがって、通常、薄物
の熱延鋼板は８００〜８３５℃の仕上温度で熱延され、
８３５℃を越える仕上温度の確保は困難である。なお仕
上圧延の後段で高圧下すると発熱量が多くなって、仕上
温度が確保しやすくなる。また、板幅エッジ部では特に
冷えやすいため、エッジヒータによって冷えすぎを防止
する（エッジ加熱する）のは、板幅方向の特性劣化防止
に有効である。
ばよい。仕上温度は高い方がフェライト粒径が粗大化し
て延性には好ましい。しかしながら高温仕上温度確保の
ためには、保熱カバーあるいは加熱装置の設置が必要と
なり多大な設備費用を要する。したがって、通常、薄物
の熱延鋼板は８００〜８３５℃の仕上温度で熱延され、
８３５℃を越える仕上温度の確保は困難である。なお仕
上圧延の後段で高圧下すると発熱量が多くなって、仕上
温度が確保しやすくなる。また、板幅エッジ部では特に
冷えやすいため、エッジヒータによって冷えすぎを防止
する（エッジ加熱する）のは、板幅方向の特性劣化防止
に有効である。
【００１３】さらに熱延後から巻取りまでの冷却が本発
明では重要である。すなわち熱延後、第１段冷却を７２
０〜７８０℃の範囲内の所定温度まで１０〜８０℃／ｓ
で冷却し、ついで、その温度から７２０℃までの温度範
囲内で２〜１０秒間空冷する第２段冷却を施し、さらに
５〜１００℃／ｓで冷却する第３段冷却を６００〜６８
０℃まで施した後、速やかに巻取りを実施する必要があ
る。第１段冷却は、フェライトや析出物の析出の駆動力
を過冷により高めるのに必要で、１０℃／ｓ未満ではそ
の効果が不十分である。また８０℃／ｓを超えてもその
効果が飽和することから上限を８０℃／ｓと定めた。
明では重要である。すなわち熱延後、第１段冷却を７２
０〜７８０℃の範囲内の所定温度まで１０〜８０℃／ｓ
で冷却し、ついで、その温度から７２０℃までの温度範
囲内で２〜１０秒間空冷する第２段冷却を施し、さらに
５〜１００℃／ｓで冷却する第３段冷却を６００〜６８
０℃まで施した後、速やかに巻取りを実施する必要があ
る。第１段冷却は、フェライトや析出物の析出の駆動力
を過冷により高めるのに必要で、１０℃／ｓ未満ではそ
の効果が不十分である。また８０℃／ｓを超えてもその
効果が飽和することから上限を８０℃／ｓと定めた。
【００１４】また第１段冷却の停止温度、および第２段
冷却温度範囲が重要で、その温度を７２０〜７８０℃の
温度範囲とした。この温度域はフェライトが成長しやす
く、かつ析出物が粗大化する温度域である。すなわち７
８０℃を超えるとフェライトの粒成長が不十分で、その
結果引き続き行われる第３段冷却でフェライトが核生成
する量が多くなって粒が微細化し延性が低下する。７２
０℃未満ではフェライトの粒成長よりも核生成が優先
し、粒径が微細化して延性が低下する。また固溶元素の
フェライト中の拡散速度がオーステナイト中よりも著し
く大きいことより、析出物はフェライト変態後急激に粗
大化するが、第１段冷却停止温度および第２段冷却温度
範囲が７８０℃を超えると、フェライト変態が不十分な
ため析出物が粗大化せず、また７２０℃未満では析出物
を形成する元素の拡散が遅くなって析出物が粗大化せ
ず、その結果、微細析出物が形成され延性が低下する。
冷却温度範囲が重要で、その温度を７２０〜７８０℃の
温度範囲とした。この温度域はフェライトが成長しやす
く、かつ析出物が粗大化する温度域である。すなわち７
８０℃を超えるとフェライトの粒成長が不十分で、その
結果引き続き行われる第３段冷却でフェライトが核生成
する量が多くなって粒が微細化し延性が低下する。７２
０℃未満ではフェライトの粒成長よりも核生成が優先
し、粒径が微細化して延性が低下する。また固溶元素の
フェライト中の拡散速度がオーステナイト中よりも著し
く大きいことより、析出物はフェライト変態後急激に粗
大化するが、第１段冷却停止温度および第２段冷却温度
範囲が７８０℃を超えると、フェライト変態が不十分な
ため析出物が粗大化せず、また７２０℃未満では析出物
を形成する元素の拡散が遅くなって析出物が粗大化せ
ず、その結果、微細析出物が形成され延性が低下する。
【００１５】また第２段で徐冷するのは、前述したよう
にフェライトや析出物を成長・粗大化させるのに必要で
ある。徐冷時間が２秒未満ではその効果が不十分であ
り、また空冷時間が１０秒を超えてもその効果が飽和
し、設備が長くなる等の設備上の問題が生じる。そのた
め空冷時間は２〜１０秒と定めた。第３段冷却におい
て、５〜１００℃／ｓで冷却されるが、５℃／ｓ未満で
は設備が長くなる問題を有し、また１００℃／ｓを越え
る冷却設備はコスト的に不利になることから、第３段冷
却速度を５〜１００℃／ｓと定めた。
にフェライトや析出物を成長・粗大化させるのに必要で
ある。徐冷時間が２秒未満ではその効果が不十分であ
り、また空冷時間が１０秒を超えてもその効果が飽和
し、設備が長くなる等の設備上の問題が生じる。そのた
め空冷時間は２〜１０秒と定めた。第３段冷却におい
て、５〜１００℃／ｓで冷却されるが、５℃／ｓ未満で
は設備が長くなる問題を有し、また１００℃／ｓを越え
る冷却設備はコスト的に不利になることから、第３段冷
却速度を５〜１００℃／ｓと定めた。
【００１６】第３段冷却後速やかに巻取られるが、第３
段冷却停止温度が６８０℃を超えると巻取り放冷中のス
ケールの発生量が多くなって酸洗性が劣化したり、コイ
ルそのものが軟化するために腰折れなどの形状欠陥が生
じたりする。また６００℃未満では巻取り時のセメンタ
イトの粗大化が不十分で延性が劣化する。したがって第
３段冷却停止温度は６００〜６８０℃と定めた。
段冷却停止温度が６８０℃を超えると巻取り放冷中のス
ケールの発生量が多くなって酸洗性が劣化したり、コイ
ルそのものが軟化するために腰折れなどの形状欠陥が生
じたりする。また６００℃未満では巻取り時のセメンタ
イトの粗大化が不十分で延性が劣化する。したがって第
３段冷却停止温度は６００〜６８０℃と定めた。
【００１７】次に鋼中の含有元素の作用および含有量を
限定した理由について説明する。 Ｃ：Ｃは延性向上のためにはその含有量は低い方が好ま
しいが、安価でかつＡｒ３点を下げる元素であり、仕上
温度の確保を容易にし、薄物の熱延鋼板を製造しやすく
する働きがある。そのため、Ｃ量は０．０６％を上限と
して添加してよい。
限定した理由について説明する。 Ｃ：Ｃは延性向上のためにはその含有量は低い方が好ま
しいが、安価でかつＡｒ３点を下げる元素であり、仕上
温度の確保を容易にし、薄物の熱延鋼板を製造しやすく
する働きがある。そのため、Ｃ量は０．０６％を上限と
して添加してよい。
【００１８】Ｓｉ、Ｐ：固溶強化元素であり、強度を高
め、加工性を劣化する。またＡｒ３点を上昇させ、仕上
温度の確保を困難にする。そのためＳｉ含有量の上限を
０．２０％、Ｐの含有量の上限を０．０５％とした。
め、加工性を劣化する。またＡｒ３点を上昇させ、仕上
温度の確保を困難にする。そのためＳｉ含有量の上限を
０．２０％、Ｐの含有量の上限を０．０５％とした。
【００１９】Ｍｎ：Ｍｎの含有量が０．５５％を超える
と、強度が高くなりすぎて、得られる熱延鋼板におい
て、十分な延性が得られなくなる。しかしながら、Ｍｎ
は、ＭｎＳとしてＳを固定し熱間脆性を防止するととも
に、粗大析出したＭｎＳはセメンタイトの析出核として
セメンタイトの粗大化を助け、延性を向上させる。その
効果は０．０３％未満では不十分である。したがってＭ
ｎの含量を０．０３〜０．５５％と定めた。
と、強度が高くなりすぎて、得られる熱延鋼板におい
て、十分な延性が得られなくなる。しかしながら、Ｍｎ
は、ＭｎＳとしてＳを固定し熱間脆性を防止するととも
に、粗大析出したＭｎＳはセメンタイトの析出核として
セメンタイトの粗大化を助け、延性を向上させる。その
効果は０．０３％未満では不十分である。したがってＭ
ｎの含量を０．０３〜０．５５％と定めた。
【００２０】Ａｌ：脱酸材として添加されるほかにＡｌ
ＮとしてＮと結合して、時効性を改善させる。そのため
には０．００５％以上の添加が必要である。しかしなが
らＡｌＮは、微細析出すると硬質化により延性を劣化さ
せ、またフェライトの粒成長を阻害して軟質化を阻害す
る。また、多量の添加は介在物質を増加させ延性低下を
招く。そのため上限を０．１０％と定めた。したがって
ｓｏｌ．Ａｌ含有量で０．００５〜０．１０％と定め
た。
ＮとしてＮと結合して、時効性を改善させる。そのため
には０．００５％以上の添加が必要である。しかしなが
らＡｌＮは、微細析出すると硬質化により延性を劣化さ
せ、またフェライトの粒成長を阻害して軟質化を阻害す
る。また、多量の添加は介在物質を増加させ延性低下を
招く。そのため上限を０．１０％と定めた。したがって
ｓｏｌ．Ａｌ含有量で０．００５〜０．１０％と定め
た。
【００２１】Ｓ：Ｍｎと結合して非金属介在物を形成
し、加工性を劣化させる。そのため上限を０．０１０％
と定めた。しかしながらＭｎと結合して粗大析出したＭ
ｎＳは、セメンタイトの析出核としてセメンタイトの粗
大化を助ける。そのためには０．０００５％以上の添加
が必要である。したがってＳの含有量は０．０００５〜
０．０１０％と定めた。
し、加工性を劣化させる。そのため上限を０．０１０％
と定めた。しかしながらＭｎと結合して粗大析出したＭ
ｎＳは、セメンタイトの析出核としてセメンタイトの粗
大化を助ける。そのためには０．０００５％以上の添加
が必要である。したがってＳの含有量は０．０００５〜
０．０１０％と定めた。
【００２２】Ｎ：Ｎは固溶状態では時効により延性を劣
化させ、またＡｌＮとして析出してもフェライト地の強
化やフェライト細粒化を生じさせ延性を劣化させる。そ
のためには低い方が好ましく、その上限を０．００５０
％とした。
化させ、またＡｌＮとして析出してもフェライト地の強
化やフェライト細粒化を生じさせ延性を劣化させる。そ
のためには低い方が好ましく、その上限を０．００５０
％とした。
【００２３】Ｃｒ：ＣｒはＡｒ３点を下げ薄物製造時に
仕上温度の確保を容易にし、薄物熱延鋼板の安定製造に
寄与する。またＭｎと比較して固溶強化能も小さく、延
性の劣化が小さい。さらに熱延鋼板中の固溶Ｃの存在状
態を変えたり、セメンタイトの粗大化を助長したりし
て、延性を向上させる働きがある。この効果を得るため
には０．３％以上の添加が必要である。しかしながら
１．５％を超えて添加させると固溶強化量が多くなって
延性を低下させるので、０．３〜１．５％添加される。
仕上温度の確保を容易にし、薄物熱延鋼板の安定製造に
寄与する。またＭｎと比較して固溶強化能も小さく、延
性の劣化が小さい。さらに熱延鋼板中の固溶Ｃの存在状
態を変えたり、セメンタイトの粗大化を助長したりし
て、延性を向上させる働きがある。この効果を得るため
には０．３％以上の添加が必要である。しかしながら
１．５％を超えて添加させると固溶強化量が多くなって
延性を低下させるので、０．３〜１．５％添加される。
【００２４】Ｂ：Ｂは微量添加でＡｒ３点を下げ薄物製
造時に仕上温度の確保を容易にし、薄物熱延鋼板の安定
製造に寄与する安価な元素である。そのためには０．０
００３％以上の添加が必要である。またＭｎと比較して
固溶強化能も小さく、延性の劣化が小さい。しかしなが
ら０．００５０％を超える過剰の添加は、特にｒ値の異
方性が大きくなる問題が生じる。したがって、その含有
量を０．０００３％〜０．００５０％と定めた。
造時に仕上温度の確保を容易にし、薄物熱延鋼板の安定
製造に寄与する安価な元素である。そのためには０．０
００３％以上の添加が必要である。またＭｎと比較して
固溶強化能も小さく、延性の劣化が小さい。しかしなが
ら０．００５０％を超える過剰の添加は、特にｒ値の異
方性が大きくなる問題が生じる。したがって、その含有
量を０．０００３％〜０．００５０％と定めた。
【００２５】
【実施例】表１に示す化学組成の鋼を電気炉で１５トン
溶製後、分塊圧延により２５０ｍｍ厚のスラブを製造し
た。このスラブより採取した３ｍｍφの試験片を９５０
℃に再加熱後５℃／ｓで冷却し、急激に熱膨張の変化が
生じる点をＡｒ３点として求めた。この結果を表２に示
す。また、このスラブを１２４０℃で均熱し、表２に示
す仕上温度で熱延後、さらに表２の冷却条件を実施した
後、速やかに巻取って１．４ｍｍ厚、９５０ｍｍ幅の熱
延鋼板とした。得られた鋼板から１／４幅より圧延方向
にＪＩＳ５号引張試験片を採取し、機械的性質を調べ
た。その結果を表３に示す。
溶製後、分塊圧延により２５０ｍｍ厚のスラブを製造し
た。このスラブより採取した３ｍｍφの試験片を９５０
℃に再加熱後５℃／ｓで冷却し、急激に熱膨張の変化が
生じる点をＡｒ３点として求めた。この結果を表２に示
す。また、このスラブを１２４０℃で均熱し、表２に示
す仕上温度で熱延後、さらに表２の冷却条件を実施した
後、速やかに巻取って１．４ｍｍ厚、９５０ｍｍ幅の熱
延鋼板とした。得られた鋼板から１／４幅より圧延方向
にＪＩＳ５号引張試験片を採取し、機械的性質を調べ
た。その結果を表３に示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】本発明法で製造した試験番号１〜２２は、
５０％以上の高い延性が得られた。また仕上温度がＡｒ
３点を下回った試験番号２３、および試験番号３２は、
熱延中にフェライトに加工が加わるため延性が低下して
いる。また、第２段冷却域が本発明範囲を外れた試験番
号２４〜２５、３３〜３４および第２段冷却を考慮しな
い従来法で製造した試験番号２６、２８〜３１、３５、
３７〜４２は、フェライトや析出物の粗大化が不十分で
延性が低い。また第３段冷却停止温度が低く、その結果
巻取温度が低くなった試験番号２７、３６は、セメンタ
イトの粗大化が不十分で延性が低い。さらにＢやＣｒを
添加していない試験番号４３、４４はＡｒ３点が高いた
め、Ａｒ３点以上の仕上温度が確保できなかった。ま
た、Ａｒ３点を下げるため、ＢやＣｒの代わりにＣを添
加した試験番号４５と、Ｍｎを添加した試験番号４６
は、Ａｒ３点以上の仕上温度が確保されているにもかか
わらず、強度が高く延性が低い。
５０％以上の高い延性が得られた。また仕上温度がＡｒ
３点を下回った試験番号２３、および試験番号３２は、
熱延中にフェライトに加工が加わるため延性が低下して
いる。また、第２段冷却域が本発明範囲を外れた試験番
号２４〜２５、３３〜３４および第２段冷却を考慮しな
い従来法で製造した試験番号２６、２８〜３１、３５、
３７〜４２は、フェライトや析出物の粗大化が不十分で
延性が低い。また第３段冷却停止温度が低く、その結果
巻取温度が低くなった試験番号２７、３６は、セメンタ
イトの粗大化が不十分で延性が低い。さらにＢやＣｒを
添加していない試験番号４３、４４はＡｒ３点が高いた
め、Ａｒ３点以上の仕上温度が確保できなかった。ま
た、Ａｒ３点を下げるため、ＢやＣｒの代わりにＣを添
加した試験番号４５と、Ｍｎを添加した試験番号４６
は、Ａｒ３点以上の仕上温度が確保されているにもかか
わらず、強度が高く延性が低い。
【００３０】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明により製造
された熱延鋼板は、薄物として製造しても容易に仕上温
度をＡｒ３点以上に確保できて、また安価で、冷延鋼板
の代替も可能であり、メンバー類などの自動車足廻り部
品などに最適で、かかる効果を有する本発明の意義は極
めて著しい。
された熱延鋼板は、薄物として製造しても容易に仕上温
度をＡｒ３点以上に確保できて、また安価で、冷延鋼板
の代替も可能であり、メンバー類などの自動車足廻り部
品などに最適で、かかる効果を有する本発明の意義は極
めて著しい。
【図１】本発明の熱延鋼板の製造工程を模式的に示す図
である。
である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：
０．２０％以下、Ｍｎ：０．０３〜０．５５％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０００５〜０．０１００％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１０％、Ｎ：０．００
５０％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００５０％、残部
が鉄及び不可避不純物からなる鋼片を、鋳造直後あるい
は１１００℃以上に再加熱した後、Ａｒ３点以上の仕上
温度で熱間圧延を終了し、熱間圧延後１０〜８０℃／ｓ
で７２０〜７８０℃の範囲内の温度まで冷却する第１段
冷却を施し、ついで第１段冷却停止温度から７２０℃ま
での温度範囲内で２〜１０秒間空冷する第２段冷却を施
し、さらに５〜１００℃／ｓで６００〜６８０℃まで冷
却する第３段冷却を施し、その後直ちに巻取ることを特
徴とする、加工性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：
０．２０％以下、Ｍｎ：０．０３〜０．５５％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０００５〜０．０１００％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１０％、Ｎ：０．００
５０％以下、Ｃｒ：０．３〜１．５％、残部が鉄及び不
可避不純物からなる鋼片を、鋳造直後あるいは１１００
℃以上に再加熱した後、Ａｒ３点以上の仕上温度で熱間
圧延を終了し、熱間圧延後１０〜８０℃／ｓで７２０〜
７８０℃の範囲内の温度まで冷却する第１段冷却を施
し、ついで第１段停止温度から７２０℃までの温度範囲
内で２〜１０秒間空冷する第２段冷却を施し、さらに５
〜１００℃／ｓで６００〜６８０℃まで冷却する第３段
冷却を施し、その後直ちに巻取ることを特徴とする、加
工性に優れた熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．０６％以下、Ｓｉ：
０．２０％以下、Ｍｎ：０．０３〜０．５５％、Ｐ：
０．０５％以下、Ｓ：０．０００５〜０．０１００％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１０％、Ｎ：０．００
５０％以下、Ｃｒ：０．３〜１．５％、Ｂ：０．０００
２〜０．００５０％、残部が鉄及び不可避不純物からな
る鋼片を、鋳造直後あるいは１１００℃以上に再加熱し
た後、Ａｒ３点以上の仕上温度で熱間圧延を終了し、熱
間圧延後１０〜８０℃／ｓで７２０〜７８０℃の範囲内
の温度まで冷却する第１段冷却を施し、ついで第１段停
止温度から７２０℃までの温度範囲内で２〜１０秒間空
冷する第２段冷却を施し、さらに５〜１００℃／ｓで６
００〜６８０℃まで冷却する第３段冷却を施し、その後
直ちに巻取ることを特徴とする、加工性に優れた熱延鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25490793A JP2790018B2 (ja) | 1993-09-18 | 1993-09-18 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25490793A JP2790018B2 (ja) | 1993-09-18 | 1993-09-18 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0790384A JPH0790384A (ja) | 1995-04-04 |
| JP2790018B2 true JP2790018B2 (ja) | 1998-08-27 |
Family
ID=17271510
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25490793A Expired - Lifetime JP2790018B2 (ja) | 1993-09-18 | 1993-09-18 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2790018B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107287516B (zh) * | 2017-06-09 | 2019-04-23 | 唐山不锈钢有限责任公司 | 低成本汽车结构钢saph400及其生产方法 |
-
1993
- 1993-09-18 JP JP25490793A patent/JP2790018B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0790384A (ja) | 1995-04-04 |
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