JP3363930B2 - 強度−延性バランスに優れる薄鋼板 - Google Patents
強度−延性バランスに優れる薄鋼板Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、各種成形加工用鋼板
としての用途に供して好適な強度−延性バランスに優れ
る薄鋼板に関するものである。
としての用途に供して好適な強度−延性バランスに優れ
る薄鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】連続焼鈍法に代表される短時間の加熱−
冷却処理からなる焼鈍プロセスでは、製品の材質は素材
の化学成分に強い影響を受ける。そこで、加工用鋼板と
して開発された極低炭素鋼については、鋼中に不可避に
混入するＣ，Ｎの悪影響を解消すべく、Ti, Nb等の炭窒
化物形成元素を単独または複合添加することによって
Ｃ，Ｎの固定を図っている。炭窒化物形成元素添加鋼と
しては、たとえば特公昭44-18066号公報、特開昭59-673
22号公報および特開昭59-89727号公報にTi添加鋼が、ま
た特公昭54−1245号公報、特公昭59-34778号公報、特開
昭58-81952号公報および特開昭59−123721号公報にはNb
添加鋼が、さらに特開昭59-67319号公報にはTi, Nb複合
添加鋼がそれぞれ開示されている。
冷却処理からなる焼鈍プロセスでは、製品の材質は素材
の化学成分に強い影響を受ける。そこで、加工用鋼板と
して開発された極低炭素鋼については、鋼中に不可避に
混入するＣ，Ｎの悪影響を解消すべく、Ti, Nb等の炭窒
化物形成元素を単独または複合添加することによって
Ｃ，Ｎの固定を図っている。炭窒化物形成元素添加鋼と
しては、たとえば特公昭44-18066号公報、特開昭59-673
22号公報および特開昭59-89727号公報にTi添加鋼が、ま
た特公昭54−1245号公報、特公昭59-34778号公報、特開
昭58-81952号公報および特開昭59−123721号公報にはNb
添加鋼が、さらに特開昭59-67319号公報にはTi, Nb複合
添加鋼がそれぞれ開示されている。
【０００３】一方、最近では製鋼技術の進歩によって、
Ｃ，Ｎの低減は比較的容易となり、30 ppm以下での生産
が可能となっている。例えば特開平４-72036号公報に
は、素材としてＣ，Mn, AlおよびＮを低減した電析鉄を
用いることにより、ｒ≧2.5 ,全El≧58％という優れた
特性が得られる旨が報告されている。しかしながら、こ
のようにして高ｒ値、高延性を実現した鋼板、たとえば
ｒ値＝2.97、El＝61.1％の鋼板であっても、そのT.S.は
242 MPaにすぎず、また強度−延性バランス（T.S.×E
l）は15000 以下と低い。
Ｃ，Ｎの低減は比較的容易となり、30 ppm以下での生産
が可能となっている。例えば特開平４-72036号公報に
は、素材としてＣ，Mn, AlおよびＮを低減した電析鉄を
用いることにより、ｒ≧2.5 ,全El≧58％という優れた
特性が得られる旨が報告されている。しかしながら、こ
のようにして高ｒ値、高延性を実現した鋼板、たとえば
ｒ値＝2.97、El＝61.1％の鋼板であっても、そのT.S.は
242 MPaにすぎず、また強度−延性バランス（T.S.×E
l）は15000 以下と低い。
【０００４】かくして現在、Ｃ，Ｎの低減を図り、かつ
Ti, Nb等の炭窒化物形成元素を添加した連続焼鈍材の材
質特性は、T.S.：230 〜260 MPa 、全El：45〜55％、ｒ
値：1.5 〜2.4 、強度−延性バランス：15000 以下程度
である。これに対し、自動車のオイルパンやフェンダー
等については、極めて過酷なプレス加工によって成形さ
れることから、深絞り性および延性については一層の向
上が要望されている。しかしながら、上述したとおり、
一般に高純度化によって延性を向上させた場合には、強
度が低下し、プレス成形時にしわが発生し易くなること
から、成形が不可能とされていた。
Ti, Nb等の炭窒化物形成元素を添加した連続焼鈍材の材
質特性は、T.S.：230 〜260 MPa 、全El：45〜55％、ｒ
値：1.5 〜2.4 、強度−延性バランス：15000 以下程度
である。これに対し、自動車のオイルパンやフェンダー
等については、極めて過酷なプレス加工によって成形さ
れることから、深絞り性および延性については一層の向
上が要望されている。しかしながら、上述したとおり、
一般に高純度化によって延性を向上させた場合には、強
度が低下し、プレス成形時にしわが発生し易くなること
から、成形が不可能とされていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、強度を低
下させることなしに高延性および高ｒ値を確保して、強
度−延性バランスに優れる薄鋼板を提供する。すなわ
ち、（T.S.×El）≧17000 を確保し、しかもｒ値が 2.5
以上の材質特性を有する薄鋼板を提供することが、この
発明の目的である。
下させることなしに高延性および高ｒ値を確保して、強
度−延性バランスに優れる薄鋼板を提供する。すなわ
ち、（T.S.×El）≧17000 を確保し、しかもｒ値が 2.5
以上の材質特性を有する薄鋼板を提供することが、この
発明の目的である。
【０００６】
【課題を解決するための手段】成形性における２つの基
本特性である張り出し性すなわち全伸びと深絞り性とを
同時に満足することは極めて難しい。張り出し性は、鋼
の純度を上げ、鋼中の微細な析出物が減少することによ
り、著しく向上する。しかし、単純に高純度化すると、
熱延時における粒成長が著しいため、かなり粗大な結晶
粒が生成し、強度およびｒ値の低下を招く。そこで、発
明者らは、上記の問題を克服すべく鋭意実験と検討を重
ねた結果、Ｃ，Mn, Ｓ，Al, Si等の量を従来よりも一層
低減すると同時に、ＰやMoを添加することによって、所
期した目的が有利に達成されることの知見を得た。この
発明は、上記の知見に立脚するものである。
本特性である張り出し性すなわち全伸びと深絞り性とを
同時に満足することは極めて難しい。張り出し性は、鋼
の純度を上げ、鋼中の微細な析出物が減少することによ
り、著しく向上する。しかし、単純に高純度化すると、
熱延時における粒成長が著しいため、かなり粗大な結晶
粒が生成し、強度およびｒ値の低下を招く。そこで、発
明者らは、上記の問題を克服すべく鋭意実験と検討を重
ねた結果、Ｃ，Mn, Ｓ，Al, Si等の量を従来よりも一層
低減すると同時に、ＰやMoを添加することによって、所
期した目的が有利に達成されることの知見を得た。この
発明は、上記の知見に立脚するものである。
【０００７】すなわち、この発明の要旨構成は次のとお
りである。 １．Ｃ：0.001wt％（以下単に％で示す）以下、Si：0.0
1％以下、Mn：0.05％以下、Al：0.01％以下、Ｓ：0.005
％以下、Ｎ：0.002％以下、Ｏ：0.002％以下を含み、か
つＰ：0.003〜0.02％およびMo：0.05〜0.8％のうちから
選んだ１種または２種を含有し、残部はFeおよび不可避
的不純物の組成になり、（ＴＳ×Ｅｌ）≧17000(MPa・
％)、ｒ値が2.5以上である強度−延性バランスに優れる
薄鋼板（第１発明）。
りである。 １．Ｃ：0.001wt％（以下単に％で示す）以下、Si：0.0
1％以下、Mn：0.05％以下、Al：0.01％以下、Ｓ：0.005
％以下、Ｎ：0.002％以下、Ｏ：0.002％以下を含み、か
つＰ：0.003〜0.02％およびMo：0.05〜0.8％のうちから
選んだ１種または２種を含有し、残部はFeおよび不可避
的不純物の組成になり、（ＴＳ×Ｅｌ）≧17000(MPa・
％)、ｒ値が2.5以上である強度−延性バランスに優れる
薄鋼板（第１発明）。
【０００８】２．Ｃ：0.001％以下、Si：0.01％以下、M
n：0.05％以下、Al：0.01％以下、Ｓ：0.005％以下、
Ｎ：0.002％以下、Ｏ：0.002％以下を含み、かつＰ：0.
003〜0.02％およびMo：0.05〜0.8％のうちから選んだ１
種または２種を含有し、さらにNb：0.01％以下およびT
i：0.01％以下のうちから選んだ１種または２種を含有
し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になり、（Ｔ
Ｓ×Ｅｌ）≧17000(MPa・％)、ｒ値が2.5以上である強度
−延性バランスに優れる薄鋼板（第２鋼板）。
n：0.05％以下、Al：0.01％以下、Ｓ：0.005％以下、
Ｎ：0.002％以下、Ｏ：0.002％以下を含み、かつＰ：0.
003〜0.02％およびMo：0.05〜0.8％のうちから選んだ１
種または２種を含有し、さらにNb：0.01％以下およびT
i：0.01％以下のうちから選んだ１種または２種を含有
し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になり、（Ｔ
Ｓ×Ｅｌ）≧17000(MPa・％)、ｒ値が2.5以上である強度
−延性バランスに優れる薄鋼板（第２鋼板）。
【０００９】３．Ｃ：0.001％以下、Si：0.01％以下、M
n：0.05％以下、Al：0.01％以下、Ｓ：0.005％以下、
Ｎ：0.002％以下、Ｏ：0.002％以下を含み、かつＰ：0.
003〜0.02％およびMo：0.05〜0.8％のうちから選んだ１
種または２種を含有し、さらにＢ：0.0006％以下を含有
し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になり、（Ｔ
Ｓ×Ｅｌ）≧17000(MPa・％)、ｒ値が2.5以上である強度
−延性バランスに優れる薄鋼板（第３発明）。
n：0.05％以下、Al：0.01％以下、Ｓ：0.005％以下、
Ｎ：0.002％以下、Ｏ：0.002％以下を含み、かつＰ：0.
003〜0.02％およびMo：0.05〜0.8％のうちから選んだ１
種または２種を含有し、さらにＢ：0.0006％以下を含有
し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成になり、（Ｔ
Ｓ×Ｅｌ）≧17000(MPa・％)、ｒ値が2.5以上である強度
−延性バランスに優れる薄鋼板（第３発明）。
【００１０】４．Ｃ：0.001％以下、Si：0.01％以下、M
n：0.05％以下、Al：0.01％以下、Ｓ：0.005％以下、
Ｎ：0.002％以下、Ｏ：0.002％以下を含み、かつＰ：0.
003〜0.02％およびMo：0.05〜0.8％のうちから選んだ１
種または２種を含有し、さらにNb：0.01％以下およびT
i：0.01％以下のうちから選んだ１種または２種と、
Ｂ：0.0006％以下とを含有し、残部はFeおよび不可避的
不純物の組成になり、（ＴＳ×Ｅｌ）≧17000(MPa・
％)、ｒ値が2.5以上である強度−延性バランスに優れる
薄鋼板（第４発明）。
n：0.05％以下、Al：0.01％以下、Ｓ：0.005％以下、
Ｎ：0.002％以下、Ｏ：0.002％以下を含み、かつＰ：0.
003〜0.02％およびMo：0.05〜0.8％のうちから選んだ１
種または２種を含有し、さらにNb：0.01％以下およびT
i：0.01％以下のうちから選んだ１種または２種と、
Ｂ：0.0006％以下とを含有し、残部はFeおよび不可避的
不純物の組成になり、（ＴＳ×Ｅｌ）≧17000(MPa・
％)、ｒ値が2.5以上である強度−延性バランスに優れる
薄鋼板（第４発明）。
【００１１】
【作用】以下、この発明において成分組成を上記の範囲
に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.001 ％以下 Ｃは、低いほど材質の面で有利であり、またＣが多いと
必然的にＣを固定するために必要なTi量が増大し、複合
析出物の生成量が増えるために、材質の一層の低下を招
く。そのため許容上限を 0.001％とした。
に限定した理由について説明する。 Ｃ：0.001 ％以下 Ｃは、低いほど材質の面で有利であり、またＣが多いと
必然的にＣを固定するために必要なTi量が増大し、複合
析出物の生成量が増えるために、材質の一層の低下を招
く。そのため許容上限を 0.001％とした。
【００１２】Si：0.01％以下
Siは、極低炭素鋼において適正な強度を確保する元素と
して添加されるが、Siには脆性を助長する作用があり、
また化成処理を阻害する元素でもあるので、上限を0.01
％に限定した。
して添加されるが、Siには脆性を助長する作用があり、
また化成処理を阻害する元素でもあるので、上限を0.01
％に限定した。
【００１３】Mn：0.05％以下
Mnは、Siと同様、適正な強度確保に、また熱間脆性の原
因となるＳを固定する上でも有用な元素であるが、一方
で延性の低下をもたらすので、上限を0.05％に限定し
た。
因となるＳを固定する上でも有用な元素であるが、一方
で延性の低下をもたらすので、上限を0.05％に限定し
た。
【００１４】Al：0.01％以下
Alは、脱酸に必要な元素であるが、あまりに多量の添加
は介在物の増加を招き延性が劣化するので、0.01％以下
とした。
は介在物の増加を招き延性が劣化するので、0.01％以下
とした。
【００１５】Ｓ：0.005 ％以下
Ｓは、多量に含まれると粒界脆化が発生し易く、二次加
工脆性の劣化をもたらすので、極力低減することが望ま
しいが、 0.005％以下で許容できる。
工脆性の劣化をもたらすので、極力低減することが望ま
しいが、 0.005％以下で許容できる。
【００１６】Ｎ：0.002 ％以下
Ｎは、Ｃと同様、成形性、深絞り性の面からは極力低減
することが望ましいが、 0.002％以下の範囲で許容でき
る。
することが望ましいが、 0.002％以下の範囲で許容でき
る。
【００１７】Ｏ：0.002 ％以下
Ｏは、鋼中ではAl2O3 として存在しており、Ｏが多い
と、微細な酸化物ができ、加工性を阻害する。よって、
その上限を0.002 ％とした。
と、微細な酸化物ができ、加工性を阻害する。よって、
その上限を0.002 ％とした。
【００１８】Ｐ：0.003 〜0.02％
Ｐは、この発明において特に重要な元素である。この発
明のように、Ｃ、ＳおよびＮ等を低減して高純度化する
と、熱延板の結晶粒径が粗大となり強度の低下を余儀な
くされるが、Ｐを適正量添加してやれば、ｒ値、Ｅ１等
を劣化させることなしに強度の向上を図り得るのであ
る。図１に、Ｐ含有量とｒ値および（T.S.×El）との関
係について調べた結果を示すが、Ｐを添加することによ
り、ｒ値および（T.S.×El）とも著しく向上する。しか
しながら、含有量が 0.003％に満たないとその添加効果
に乏しく、一方0.02％を超えて添加しても逆に効果は低
下し、耐二次加工脆性が劣化するので、Ｐは0.003 〜0.
02％の範囲で添加するものとした。
明のように、Ｃ、ＳおよびＮ等を低減して高純度化する
と、熱延板の結晶粒径が粗大となり強度の低下を余儀な
くされるが、Ｐを適正量添加してやれば、ｒ値、Ｅ１等
を劣化させることなしに強度の向上を図り得るのであ
る。図１に、Ｐ含有量とｒ値および（T.S.×El）との関
係について調べた結果を示すが、Ｐを添加することによ
り、ｒ値および（T.S.×El）とも著しく向上する。しか
しながら、含有量が 0.003％に満たないとその添加効果
に乏しく、一方0.02％を超えて添加しても逆に効果は低
下し、耐二次加工脆性が劣化するので、Ｐは0.003 〜0.
02％の範囲で添加するものとした。
【００１９】Mo：0.05〜0.8 ％
Moも、Ｐ同様、この発明においては重要な元素である。
すなわち上述したように、強度を低下させずに高延性を
保つ上で、MoはＰと均等な効果がある。図２に、Mo含有
量とｒ値および（T.S.×El）との関係を示すが、Moの添
加によってｒ値および（T.S.×El）とも著しく向上す
る。しかしながら、含有量が0.05％未満では添加の効果
があまり見られず、一方 0.8％を超えて添加しても逆に
効果は低下するので、0.05〜0.8 ％の範囲で添加するも
のとした。
すなわち上述したように、強度を低下させずに高延性を
保つ上で、MoはＰと均等な効果がある。図２に、Mo含有
量とｒ値および（T.S.×El）との関係を示すが、Moの添
加によってｒ値および（T.S.×El）とも著しく向上す
る。しかしながら、含有量が0.05％未満では添加の効果
があまり見られず、一方 0.8％を超えて添加しても逆に
効果は低下するので、0.05〜0.8 ％の範囲で添加するも
のとした。
【００２０】以上、基本成分について説明したが、この
発明では、さらに深絞り性改善元素としてNbまたはTiの
少なくとも何れか一種を、また耐二次加工脆性改善元素
としてＢを添加することもできる。 Nb：0.01％以下 Ｃ、Ｎの低減だけでは固溶Ｃ、Ｎを完全になくすことが
できないので、必ずしも十分な材質が得られるとは限ら
ない。この点、Ti、Nbなどの炭窒化物形成元素を添加し
てやれば、固溶Ｃ、固溶Ｎを完全に固定することができ
るので、深絞り性は良好となる。Nbは、炭窒化物の形成
によって固溶Ｃや固溶Ｎを完全に固定することにより、
深絞り性を向上させる有用元素であるが、含有量が0.01
％を超えると伸びの低下等を招くので、0.01％以下で含
有させるものとした。
発明では、さらに深絞り性改善元素としてNbまたはTiの
少なくとも何れか一種を、また耐二次加工脆性改善元素
としてＢを添加することもできる。 Nb：0.01％以下 Ｃ、Ｎの低減だけでは固溶Ｃ、Ｎを完全になくすことが
できないので、必ずしも十分な材質が得られるとは限ら
ない。この点、Ti、Nbなどの炭窒化物形成元素を添加し
てやれば、固溶Ｃ、固溶Ｎを完全に固定することができ
るので、深絞り性は良好となる。Nbは、炭窒化物の形成
によって固溶Ｃや固溶Ｎを完全に固定することにより、
深絞り性を向上させる有用元素であるが、含有量が0.01
％を超えると伸びの低下等を招くので、0.01％以下で含
有させるものとした。
【００２１】Ti：0.01％以下
Tiは、Nbと同様、炭窒化物を形成することにより固溶
Ｃ、Ｎを完全に固定し、深絞り性の向上に有効に寄与す
るが、含有量が0.01％を超えると伸びの低下等を招くの
で、0.01％以下で含有させるものとした。
Ｃ、Ｎを完全に固定し、深絞り性の向上に有効に寄与す
るが、含有量が0.01％を超えると伸びの低下等を招くの
で、0.01％以下で含有させるものとした。
【００２２】Ｂ：0.0006％以下
この発明鋼では、とくにＣを低減しているため、粒界は
非常に清浄であり、その結果、加工後に粒界破壊を起こ
し易い。Ｂは、Ｃと同様、結晶粒界を強化する働きがあ
るとされており、耐二次加工脆性向上のため必要に応じ
て添加する。しかしながら、過剰のＢ添加は、ｒ値、Ｅ
１を劣化させる傾向が強いため、材質劣化が大きく、深
絞り用鋼板として好ましくない。そこで、Ｂは上述した
効果が有効に発現する0.0006％以下の範囲で添加するも
のとした。
非常に清浄であり、その結果、加工後に粒界破壊を起こ
し易い。Ｂは、Ｃと同様、結晶粒界を強化する働きがあ
るとされており、耐二次加工脆性向上のため必要に応じ
て添加する。しかしながら、過剰のＢ添加は、ｒ値、Ｅ
１を劣化させる傾向が強いため、材質劣化が大きく、深
絞り用鋼板として好ましくない。そこで、Ｂは上述した
効果が有効に発現する0.0006％以下の範囲で添加するも
のとした。
【００２３】次の、この発明鋼の製造条件について説明
する。 熱延条件 この発明では、熱延条件は特に規制されることはなく、
通常行われている方法でよい。省エネルギーの観点より
連続鋳造スラブを再加熱または連続鋳造後 Ar3変態点以
下に降温することなく、直ちにもしくは保温処理を施し
た後、粗圧延を行うことが好ましい。ここに、熱延仕上
げ温度は、加工性向上の観点から Ar3変態点以上とする
のが好ましい。また、熱延巻取り温度は、 300〜 800℃
の範囲で良いが、析出の促進および粗大化による加工性
の改善には 500℃以上の巻取り温度が好適である。
する。 熱延条件 この発明では、熱延条件は特に規制されることはなく、
通常行われている方法でよい。省エネルギーの観点より
連続鋳造スラブを再加熱または連続鋳造後 Ar3変態点以
下に降温することなく、直ちにもしくは保温処理を施し
た後、粗圧延を行うことが好ましい。ここに、熱延仕上
げ温度は、加工性向上の観点から Ar3変態点以上とする
のが好ましい。また、熱延巻取り温度は、 300〜 800℃
の範囲で良いが、析出の促進および粗大化による加工性
の改善には 500℃以上の巻取り温度が好適である。
【００２４】冷延圧下率
この発明において、冷延圧下率は通常行われている方法
でよく、50〜90％が好適である。
でよく、50〜90％が好適である。
【００２５】再結晶焼鈍条件
この発明においては、焼鈍条件も通常行われている方法
でよく、再結晶温度以上であれば良い。この発明鋼は再
結晶温度が低いので、 650〜850 ℃の範囲であれば良好
な特性が得られる。
でよく、再結晶温度以上であれば良い。この発明鋼は再
結晶温度が低いので、 650〜850 ℃の範囲であれば良好
な特性が得られる。
【００２６】
実施例１
Ｃ：0.0007％、Si：0.005 ％、Mn：0.03％、Ｓ：0.003
％、Ｎ：0.0008％、Al：0.005 ％、Ｏ：0.0015％および
Ｐ：0.01％を含有し、残部は実質的にFeの組成になる鋼
スラブを、1250℃, 30分間加熱した後、熱間圧延に供し
た。熱間圧延における仕上げ温度は 860℃、ＣＴ処理温
度は 700℃とした。ついで酸洗後、板厚：0.7 mmまで冷
間圧延し、 400〜950 ℃の種々の温度に20秒間加熱保持
する連続焼鈍を施した。その後 0.8％のスキンパス圧延
を施した。かくして得られた鋼板からJIS 5 号引っ張り
試験片を切り出したのち、材料特性を測定した。
％、Ｎ：0.0008％、Al：0.005 ％、Ｏ：0.0015％および
Ｐ：0.01％を含有し、残部は実質的にFeの組成になる鋼
スラブを、1250℃, 30分間加熱した後、熱間圧延に供し
た。熱間圧延における仕上げ温度は 860℃、ＣＴ処理温
度は 700℃とした。ついで酸洗後、板厚：0.7 mmまで冷
間圧延し、 400〜950 ℃の種々の温度に20秒間加熱保持
する連続焼鈍を施した。その後 0.8％のスキンパス圧延
を施した。かくして得られた鋼板からJIS 5 号引っ張り
試験片を切り出したのち、材料特性を測定した。
【００２７】図３に、焼鈍温度とｒ値および（T.S.×E
l）との関係を示す。同図に示したとおり、焼鈍温度が
650℃以上であれば、極めて高いｒ値および（T.S.×E
l）が得られている。
l）との関係を示す。同図に示したとおり、焼鈍温度が
650℃以上であれば、極めて高いｒ値および（T.S.×E
l）が得られている。
【００２８】実施例２
実験用真空溶解炉において、表１に示す組成になる鋼を
溶製し、連続鋳造でスラブとしたのち、1250℃に加熱
後、熱間粗圧延により厚さ：3.5 mmのシートバーとし
た。ついで、仕上げ温度：900 ℃で熱間仕上げ圧延を施
したのち、 650℃でコイルに巻き取り、引き続き冷間圧
延を施して厚さ：0.7 mmの冷延板とした。その後、 800
℃, 20ｓで連続焼鈍を施したのち、 0.8％のスキンパス
を施した。かくして得られた鋼板の材料特性について調
査した結果を表２に示す。
溶製し、連続鋳造でスラブとしたのち、1250℃に加熱
後、熱間粗圧延により厚さ：3.5 mmのシートバーとし
た。ついで、仕上げ温度：900 ℃で熱間仕上げ圧延を施
したのち、 650℃でコイルに巻き取り、引き続き冷間圧
延を施して厚さ：0.7 mmの冷延板とした。その後、 800
℃, 20ｓで連続焼鈍を施したのち、 0.8％のスキンパス
を施した。かくして得られた鋼板の材料特性について調
査した結果を表２に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】表２から明らかなように、この発明の成分
組成を満足する鋼Ａ〜Ｊはいずれも、（T.S.×El）＞17
000 でかつｒ値≧2.5 という優れた材質を呈している。
これに対し、成分組成がこの発明の適正範囲を外れる鋼
Ｋ〜Ｏはいずれも、T.S.はともかく、Ｅ１が低く、結果
として（T.S.×El）＜16000 の材質しか得られなかっ
た。
組成を満足する鋼Ａ〜Ｊはいずれも、（T.S.×El）＞17
000 でかつｒ値≧2.5 という優れた材質を呈している。
これに対し、成分組成がこの発明の適正範囲を外れる鋼
Ｋ〜Ｏはいずれも、T.S.はともかく、Ｅ１が低く、結果
として（T.S.×El）＜16000 の材質しか得られなかっ
た。
【００３２】
【発明の効果】かくしてこの発明によれば、強度を低下
させることなしに、伸びおよびｒ値の向上を図ることが
でき、ひいては強度−延性バランスに優れた薄鋼板を得
ることができる。
させることなしに、伸びおよびｒ値の向上を図ることが
でき、ひいては強度−延性バランスに優れた薄鋼板を得
ることができる。
【図１】Ｐ含有量とｒ値および（T.S.×El）との関係を
示したグラフである。
示したグラフである。
【図２】Mo含有量とｒ値および（T.S.×El）との関係を
示したグラフである。
示したグラフである。
【図３】焼鈍温度とｒ値および（T.S.×El）との関係を
示したグラフである。
示したグラフである。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平４−72036（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−304318（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C22C 38/00 - 38/60
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：0.001wt％以下、Si：0.01wt％以下、 Mn：0.05wt％以下、Al：0.01wt％以下、 Ｓ：0.005wt％以下、Ｎ：0.002wt％以下、 Ｏ：0.002wt％以下を含み、かつ Ｐ：0.003〜0.02wt％およびMo：0.05〜0.8wt％ のうちから選んだ１種または２種を含有し、残部はFeお
よび不可避的不純物の組成になり、（ＴＳ×Ｅｌ）≧17
000(MPa・％)、ｒ値が2.5以上である強度−延性バランス
に優れる薄鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ：0.001wt％以下、Si：0.01wt％以下、 Mn：0.05wt％以下、Al：0.01wt％以下、 Ｓ：0.005wt％以下、Ｎ：0.002wt％以下、 Ｏ：0.002wt％以下を含み、かつ Ｐ：0.003〜0.02wt％およびMo：0.05〜0.8wt％ のうちから選んだ１種または２種を含有し、さらに Nb：0.01wt％以下およびTi：0.01wt％以下 のうちから選んだ１種または２種を含有し、残部はFeお
よび不可避的不純物の組成になり、（ＴＳ×Ｅｌ）≧17
000(MPa・％)、ｒ値が2.5以上である強度−延性バランス
に優れる薄鋼板。 - 【請求項３】 Ｃ：0.001wt％以下、Si：0.01wt％以下、 Mn：0.05wt％以下、Al：0.01wt％以下、 Ｓ：0.005wt％以下、Ｎ：0.002wt％以下、 Ｏ：0.002wt％以下を含み、かつ Ｐ：0.003〜0.02wt％およびMo：0.05〜0.8wt％ のうちから選んだ１種または２種を含有し、さらに Ｂ：0.0006wt％以下 を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成にな
り、（ＴＳ×Ｅｌ）≧17000(MPa・％)、ｒ値が2.5以上で
ある強度−延性バランスに優れる薄鋼板。 - 【請求項４】 Ｃ：0.001wt％以下、Si：0.01wt％以下、 Mn：0.05wt％以下、Al：0.01wt％以下、 Ｓ：0.005wt％以下、Ｎ：0.002wt％以下、 Ｏ：0.002wt％以下を含み、かつ Ｐ：0.003〜0.02wt％およびMo：0.05〜0.8wt％ のうちから選んだ１種または２種を含有し、さらに Nb：0.01wt％以下およびTi：0.01wt％以下 のうちから選んだ１種または２種と、 Ｂ：0.0006wt％以下 とを含有し、残部はFeおよび不可避的不純物の組成にな
り、（ＴＳ×Ｅｌ）≧17000(MPa・％)、ｒ値が2.5以上で
ある強度−延性バランスに優れる薄鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00115593A JP3363930B2 (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | 強度−延性バランスに優れる薄鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00115593A JP3363930B2 (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | 強度−延性バランスに優れる薄鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06207244A JPH06207244A (ja) | 1994-07-26 |
| JP3363930B2 true JP3363930B2 (ja) | 2003-01-08 |
Family
ID=11493551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00115593A Expired - Fee Related JP3363930B2 (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | 強度−延性バランスに優れる薄鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3363930B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4214036B2 (ja) | 2003-11-05 | 2009-01-28 | 新日本製鐵株式会社 | 表面性状、成形性および加工性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-01-07 JP JP00115593A patent/JP3363930B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06207244A (ja) | 1994-07-26 |
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