JPH08104945A - 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法Info
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- JPH08104945A JPH08104945A JP13945694A JP13945694A JPH08104945A JP H08104945 A JPH08104945 A JP H08104945A JP 13945694 A JP13945694 A JP 13945694A JP 13945694 A JP13945694 A JP 13945694A JP H08104945 A JPH08104945 A JP H08104945A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐食性及び深絞り性に優れた冷延鋼板を得
る。 【構成】 この冷延鋼板は、Ｃ：０．０１０％以下，Ｍ
ｎ：０．０５〜１．８％，Ｓ：０．００５％以下，Ｃ
ｕ：０．０３〜０．５０％，Ｔｉ：０．００５〜０．１
０％，酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１％及びＮ：０．
００５％以下を含み、更にＰ：０．１％以下，Ｓｉ：
１．５％以下，Ｎｂ：０．００５〜０．１％，Ｎｉ：
０．０５〜０．５％，Ｍｏ：０．０５〜０．５％，Ｃ
ｒ：０．０５〜１．０％及びＢ：０．０００３〜０．０
０３０％の１種又は２種以上を含むこともできる。鋳片
に熱間圧延，酸洗及び冷間圧延を施した後、連続焼鈍ラ
インで７００〜９５０℃に焼鈍する。
る。 【構成】 この冷延鋼板は、Ｃ：０．０１０％以下，Ｍ
ｎ：０．０５〜１．８％，Ｓ：０．００５％以下，Ｃ
ｕ：０．０３〜０．５０％，Ｔｉ：０．００５〜０．１
０％，酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１％及びＮ：０．
００５％以下を含み、更にＰ：０．１％以下，Ｓｉ：
１．５％以下，Ｎｂ：０．００５〜０．１％，Ｎｉ：
０．０５〜０．５％，Ｍｏ：０．０５〜０．５％，Ｃ
ｒ：０．０５〜１．０％及びＢ：０．０００３〜０．０
０３０％の１種又は２種以上を含むこともできる。鋳片
に熱間圧延，酸洗及び冷間圧延を施した後、連続焼鈍ラ
インで７００〜９５０℃に焼鈍する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐孔あき腐食性等の耐
食性に優れ、自動車用車体等の構造材料として使用され
る深絞り用冷延鋼板及びその製造方法に関する。
食性に優れ、自動車用車体等の構造材料として使用され
る深絞り用冷延鋼板及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車用鋼板として使用される冷延鋼板
は、車種によっては複雑な形状に成形されることから深
絞り性に優れていることが要求される。深絞り用冷延鋼
板としては、従来から低炭素Ａｌキルド鋼板，極低炭素
鋼をベースにＴｉを添加したもの、更にＳｉ，Ｍｎ，
Ｐ，Ｃｒ等の添加によって強度を向上させた高強度鋼板
等がある。たとえば、特公昭５７−５７９４５号公報で
は極低炭素Ｔｉ添加鋼にＰを添加することにより、特公
昭５８−２９１２９号公報では極低炭素Ｔｉ添加鋼に多
量のＭｎを添加した冷延鋼板が紹介されている。これら
合金元素の添加によって、自動車用冷延鋼板に要求され
る深絞り性及び強度が同時に満足される。これらの材料
開発に伴って、加工性及び強度を同時に満足する鋼種が
提供されるようになってきた。その結果、省エネルギー
や環境保全の面から燃費の向上が要求されている自動車
の軽量化に応じる動車用鋼板の薄肉化が可能となる。鋼
板の薄肉化は、強度面からは可能であるが、板厚が薄く
なるに従って孔あき腐食が問題となる。そこで、薄肉化
しても孔あき腐食することがない耐食性に優れた材料の
開発が要求される。
は、車種によっては複雑な形状に成形されることから深
絞り性に優れていることが要求される。深絞り用冷延鋼
板としては、従来から低炭素Ａｌキルド鋼板，極低炭素
鋼をベースにＴｉを添加したもの、更にＳｉ，Ｍｎ，
Ｐ，Ｃｒ等の添加によって強度を向上させた高強度鋼板
等がある。たとえば、特公昭５７−５７９４５号公報で
は極低炭素Ｔｉ添加鋼にＰを添加することにより、特公
昭５８−２９１２９号公報では極低炭素Ｔｉ添加鋼に多
量のＭｎを添加した冷延鋼板が紹介されている。これら
合金元素の添加によって、自動車用冷延鋼板に要求され
る深絞り性及び強度が同時に満足される。これらの材料
開発に伴って、加工性及び強度を同時に満足する鋼種が
提供されるようになってきた。その結果、省エネルギー
や環境保全の面から燃費の向上が要求されている自動車
の軽量化に応じる動車用鋼板の薄肉化が可能となる。鋼
板の薄肉化は、強度面からは可能であるが、板厚が薄く
なるに従って孔あき腐食が問題となる。そこで、薄肉化
しても孔あき腐食することがない耐食性に優れた材料の
開発が要求される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、この種
の耐食性を改善した鋼種として、Ｔｉ及びＮｂを極低炭
素鋼に添加して深絞り性を改善すると共に、Ｃｕ，Ｐ，
Ｓｉ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｒ等の添加によって耐食性を改善
した冷延鋼板を特開平５−１９５０７８号公報で紹介し
た。しかし、耐食性に関するその後の研究によって、Ｃ
ｕ，Ｐ，Ｓｉ等を複合添加した場合でも、依然として耐
食性が不足する場合があることを見い出した。本発明
は、低い耐食性を呈する原因がマトリックスに分散して
いる介在物に原因があるものと推定し、鋼中のＣ量及び
Ｓ量を低減し介在物の形態制御を行うことにより、非常
に優れた耐食性を呈し、且つ深絞り性も改善された冷延
鋼板を提供することを目的とする。
の耐食性を改善した鋼種として、Ｔｉ及びＮｂを極低炭
素鋼に添加して深絞り性を改善すると共に、Ｃｕ，Ｐ，
Ｓｉ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｃｒ等の添加によって耐食性を改善
した冷延鋼板を特開平５−１９５０７８号公報で紹介し
た。しかし、耐食性に関するその後の研究によって、Ｃ
ｕ，Ｐ，Ｓｉ等を複合添加した場合でも、依然として耐
食性が不足する場合があることを見い出した。本発明
は、低い耐食性を呈する原因がマトリックスに分散して
いる介在物に原因があるものと推定し、鋼中のＣ量及び
Ｓ量を低減し介在物の形態制御を行うことにより、非常
に優れた耐食性を呈し、且つ深絞り性も改善された冷延
鋼板を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の深絞り用冷延鋼
板は、その目的を達成するため、Ｃ：０．０１０重量％
以下，Ｍｎ：０．０５〜１．８重量％，Ｓ：０．００５
重量％以下，Ｃｕ：０．０３〜０．５０重量％，Ｔｉ：
０．００５〜０．１０重量％，酸可溶Ａｌ：０．００５
〜０．１重量％及びＮ：０．００５重量％以下を含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物の組成をもつことを特徴
とする。この冷延鋼板は、更にＰ：０．１重量％以下，
Ｓｉ：１．５重量％以下，Ｎｂ：０．００５〜０．１重
量％，Ｎｉ：０．０５〜０．５重量％，Ｍｏ：０．０５
〜０．５重量％及びＣｒ：０．０５〜１．０重量％の１
種又は２種以上を含むことができる。また、Ｂ：０．０
００３〜０．００３０重量％を含有させても良い。本発
明の冷延鋼板は、以上の組成を持つ鋳片を直接、又は再
加熱によって１０５０〜１３００℃の温度に均熱保持し
た後、終了温度がＡｒ3 変態点以上で且つ８００〜９５
０℃の温度範囲にある熱間圧延を施し、更に酸洗後、圧
延率６０〜９５％で冷間圧延し、次いで連続焼鈍ライン
で７００〜９５０℃の焼鈍を行うことにより製造され
る。
板は、その目的を達成するため、Ｃ：０．０１０重量％
以下，Ｍｎ：０．０５〜１．８重量％，Ｓ：０．００５
重量％以下，Ｃｕ：０．０３〜０．５０重量％，Ｔｉ：
０．００５〜０．１０重量％，酸可溶Ａｌ：０．００５
〜０．１重量％及びＮ：０．００５重量％以下を含み、
残部がＦｅ及び不可避的不純物の組成をもつことを特徴
とする。この冷延鋼板は、更にＰ：０．１重量％以下，
Ｓｉ：１．５重量％以下，Ｎｂ：０．００５〜０．１重
量％，Ｎｉ：０．０５〜０．５重量％，Ｍｏ：０．０５
〜０．５重量％及びＣｒ：０．０５〜１．０重量％の１
種又は２種以上を含むことができる。また、Ｂ：０．０
００３〜０．００３０重量％を含有させても良い。本発
明の冷延鋼板は、以上の組成を持つ鋳片を直接、又は再
加熱によって１０５０〜１３００℃の温度に均熱保持し
た後、終了温度がＡｒ3 変態点以上で且つ８００〜９５
０℃の温度範囲にある熱間圧延を施し、更に酸洗後、圧
延率６０〜９５％で冷間圧延し、次いで連続焼鈍ライン
で７００〜９５０℃の焼鈍を行うことにより製造され
る。
【０００５】
【作用】Ｐ，Ｃｕ及びＳｉを複合添加するとき、特開平
５−１９５０７８号公報で紹介したように、鋼板の耐食
性が向上する。しかし、本発明者等が耐食性に関し詳細
に調査・研究したところ、Ｐ，Ｃｕ及びＳｉを複合添加
した場合であっても、多数の粗大な炭化物や硫化物が鋼
中に存在すると耐食性が劣化することを見い出した。こ
の耐食性劣化は、炭化物や硫化物が鋼マトリックスとの
間で局部電池を形成し、腐食が進行し易い環境になるこ
とに起因するものと推察される。そこで、本発明者等
は、鋼中のＣ及びＳを低減した状態で耐食性の改善に有
効なＣｕ等を添加することにより耐食性が一層向上する
ものと予測した。この予測の下に多数の実験を行ったと
ころ、炭化物や硫化物に起因する耐食性劣化がみられ
ず、優れた耐食性を呈する鋼材が得られることを確認し
た。本発明は、このような知見及び実験結果から完成さ
れたものである。また、Ｃ及びＳ含有量の低減は、曲げ
加工，プレス成形加工，絞り成形加工等の改善にも有効
である。
５−１９５０７８号公報で紹介したように、鋼板の耐食
性が向上する。しかし、本発明者等が耐食性に関し詳細
に調査・研究したところ、Ｐ，Ｃｕ及びＳｉを複合添加
した場合であっても、多数の粗大な炭化物や硫化物が鋼
中に存在すると耐食性が劣化することを見い出した。こ
の耐食性劣化は、炭化物や硫化物が鋼マトリックスとの
間で局部電池を形成し、腐食が進行し易い環境になるこ
とに起因するものと推察される。そこで、本発明者等
は、鋼中のＣ及びＳを低減した状態で耐食性の改善に有
効なＣｕ等を添加することにより耐食性が一層向上する
ものと予測した。この予測の下に多数の実験を行ったと
ころ、炭化物や硫化物に起因する耐食性劣化がみられ
ず、優れた耐食性を呈する鋼材が得られることを確認し
た。本発明は、このような知見及び実験結果から完成さ
れたものである。また、Ｃ及びＳ含有量の低減は、曲げ
加工，プレス成形加工，絞り成形加工等の改善にも有効
である。
【０００６】以下、本発明で規定した合金元素の含有量
や熱延条件等について説明する。 Ｃ：０．０１０重量％以下 高強度化に有効な合金元素であるものの、耐食性に有害
な炭化物量を増加させる原因となる。そこで、本発明に
おいては、Ｃ含有量を０．０１０重量％以下に規制する
ことにより、炭化物の生成を抑制し、耐食性の向上を図
っている。また、Ｃ含有量の低減によって、延性及び加
工性も向上する。 Ｍｎ：０．０３〜１．８重量％ Ｓに起因した熱間脆性を防止する上で有効な合金元素で
あり、強度の向上にも有効に作用する。Ｍｎによる作用
は、０．０３重量％以上の含有量で顕著になる。しか
し、１．８重量％を超える多量のＭｎが含まれると、鋼
材の強度が高くなりすぎ、延性及び加工性が劣化する。
や熱延条件等について説明する。 Ｃ：０．０１０重量％以下 高強度化に有効な合金元素であるものの、耐食性に有害
な炭化物量を増加させる原因となる。そこで、本発明に
おいては、Ｃ含有量を０．０１０重量％以下に規制する
ことにより、炭化物の生成を抑制し、耐食性の向上を図
っている。また、Ｃ含有量の低減によって、延性及び加
工性も向上する。 Ｍｎ：０．０３〜１．８重量％ Ｓに起因した熱間脆性を防止する上で有効な合金元素で
あり、強度の向上にも有効に作用する。Ｍｎによる作用
は、０．０３重量％以上の含有量で顕著になる。しか
し、１．８重量％を超える多量のＭｎが含まれると、鋼
材の強度が高くなりすぎ、延性及び加工性が劣化する。
【０００７】Ｓ：０．００５重量％以下 硫化物系の非金属介在物を形成し、加工性及び耐食性を
低下させる有害元素である。この点、Ｓ含有量は低いほ
ど好ましが、０．００５重量％までは許容される。そこ
で、本発明ではＳ含有量の上限を０．００５重量％に規
定した。 Ｃｕ：０．０３〜０．５０重量％ 耐食性を改善する有効元素であり、０．０３重量％以上
の含有量でＣｕ添加の作用が顕著になる。しかし、０．
５重量％を超える多量のＣｕが含まれると、耐食性改善
効果が飽和するばかりでなく、延性及び加工性を劣化さ
せる原因となる。Ｃｕによる耐食性改善作用は、Ｐ，Ｓ
ｉ，Ｍｏ及びＣｒとＣｕとを複合添加するとき一層顕著
になる。 Ｔｉ：０．００５〜０．１０重量％ Ｃ，Ｓ，Ｎ等をＴｉＣ，ＴｉＳ，ＴｉＮとして固定する
作用を呈し、優れた加工性を確保するために必要な合金
元素である。このような作用・効果は、０．００５重量
％以上のＴｉ含有量で顕著になり、０．１０重量％で飽
和する。 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１重量％ 脱酸税として添加される合金元素であり、０．００５重
量％以上が必要である。しかし、０．１重量％を超える
Ａｌ含有量では、Ａｌ2 Ｏ3 等の介在物が増加し、加工
性や表面品質等を劣化させる。
低下させる有害元素である。この点、Ｓ含有量は低いほ
ど好ましが、０．００５重量％までは許容される。そこ
で、本発明ではＳ含有量の上限を０．００５重量％に規
定した。 Ｃｕ：０．０３〜０．５０重量％ 耐食性を改善する有効元素であり、０．０３重量％以上
の含有量でＣｕ添加の作用が顕著になる。しかし、０．
５重量％を超える多量のＣｕが含まれると、耐食性改善
効果が飽和するばかりでなく、延性及び加工性を劣化さ
せる原因となる。Ｃｕによる耐食性改善作用は、Ｐ，Ｓ
ｉ，Ｍｏ及びＣｒとＣｕとを複合添加するとき一層顕著
になる。 Ｔｉ：０．００５〜０．１０重量％ Ｃ，Ｓ，Ｎ等をＴｉＣ，ＴｉＳ，ＴｉＮとして固定する
作用を呈し、優れた加工性を確保するために必要な合金
元素である。このような作用・効果は、０．００５重量
％以上のＴｉ含有量で顕著になり、０．１０重量％で飽
和する。 酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１重量％ 脱酸税として添加される合金元素であり、０．００５重
量％以上が必要である。しかし、０．１重量％を超える
Ａｌ含有量では、Ａｌ2 Ｏ3 等の介在物が増加し、加工
性や表面品質等を劣化させる。
【０００８】Ｎ：０．００５重量％以下 窒化物，炭窒化物等の介在物を生成し、鋼材の特性を劣
化させる有害元素である。したがって、Ｎ含有量は、低
いほど好ましいが、０．００５重量％までは許容でき
る。本発明で使用する鋼材は、優れた強度，加工性及び
耐食性を得るため、更にＰ，Ｓｉ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｍｏ，
Ｃｒ及びＢの１種又は２種以上を必要に応じて含むこと
ができる。 Ｐ：０．１重量％以下 Ｃｕと同様に鋼材の耐食性を改善するために有効な合金
元素である。しかし、０．１０重量％を超えるＰ含有量
は、耐食性改善効果が飽和するばかりでなく、延性及び
加工性を劣化させる。 Ｓｉ：１．５重量％以下 加工性を損なわずに鋼材の強度を向上させる上で、有効
な合金元素である。Ｓｉは、Ｃｕ又はＰと同様に耐食
性、特に耐孔あき腐食性を著しく改善する作用も呈す
る。しかし、１．５重量％を超える多量のＳｉが含まれ
ると、鋼材が硬質化し、延性及び加工性が劣化する。 Ｎｂ：０．００５〜０．１０重量％ ＣをＮｂＣ等の析出物として固定し、加工性を改善す
る。Ｎｂの効果は、０．００５重量％以上の含有量で顕
著となり、０．１０重量％で飽和する。
化させる有害元素である。したがって、Ｎ含有量は、低
いほど好ましいが、０．００５重量％までは許容でき
る。本発明で使用する鋼材は、優れた強度，加工性及び
耐食性を得るため、更にＰ，Ｓｉ，Ｎｂ，Ｎｉ，Ｍｏ，
Ｃｒ及びＢの１種又は２種以上を必要に応じて含むこと
ができる。 Ｐ：０．１重量％以下 Ｃｕと同様に鋼材の耐食性を改善するために有効な合金
元素である。しかし、０．１０重量％を超えるＰ含有量
は、耐食性改善効果が飽和するばかりでなく、延性及び
加工性を劣化させる。 Ｓｉ：１．５重量％以下 加工性を損なわずに鋼材の強度を向上させる上で、有効
な合金元素である。Ｓｉは、Ｃｕ又はＰと同様に耐食
性、特に耐孔あき腐食性を著しく改善する作用も呈す
る。しかし、１．５重量％を超える多量のＳｉが含まれ
ると、鋼材が硬質化し、延性及び加工性が劣化する。 Ｎｂ：０．００５〜０．１０重量％ ＣをＮｂＣ等の析出物として固定し、加工性を改善す
る。Ｎｂの効果は、０．００５重量％以上の含有量で顕
著となり、０．１０重量％で飽和する。
【０００９】Ｎｉ：０．０５〜０．５重量％ Ｃｕに起因した熱間脆性を防止し、熱延時に高温割れの
発生を抑制する。Ｎｉ添加は、耐食性の改善にも有効に
働く。このような効果は、０．０５重量％以上のＮｉ含
有量で顕著となる。しかし、０．５重量％を超えるＮｉ
含有量では、その効果が飽和するばかりでなく、高価な
Ｎｉを多量に消費することから鋼材のコストが上昇す
る。 Ｍｏ：０．０５〜０．５重量％ 鋼板の強度を上昇させる上で有効な合金元素であり、Ｃ
ｕ，Ｐ又はＳｉと同様に耐食性の改善にも有効に作用す
る。このような作用を得るためには、０．０５重量％以
上のＭｏを含有させることが必要である。しかし、０．
５重量％を超えるＭｏ含有量では、その効果が飽和する
ばかりでなく、製造コストの上昇を招く。
発生を抑制する。Ｎｉ添加は、耐食性の改善にも有効に
働く。このような効果は、０．０５重量％以上のＮｉ含
有量で顕著となる。しかし、０．５重量％を超えるＮｉ
含有量では、その効果が飽和するばかりでなく、高価な
Ｎｉを多量に消費することから鋼材のコストが上昇す
る。 Ｍｏ：０．０５〜０．５重量％ 鋼板の強度を上昇させる上で有効な合金元素であり、Ｃ
ｕ，Ｐ又はＳｉと同様に耐食性の改善にも有効に作用す
る。このような作用を得るためには、０．０５重量％以
上のＭｏを含有させることが必要である。しかし、０．
５重量％を超えるＭｏ含有量では、その効果が飽和する
ばかりでなく、製造コストの上昇を招く。
【００１０】Ｃｒ：０．０５〜１．０重量％ 耐食性の改善に有効な合金元素であり、０．０５重量％
以上の含有量でＣｒの効果が顕著になる。しかし、１．
０重量％を超えるＣｒ含有量では、製造コストが高くな
る。 Ｂ：０．０００３〜０．００３０重量％ 鋼材の焼入れ性を向上させると共に、粒界を強化する作
用を呈し、耐二次加工割れ性を改善する。Ｂの添加効果
は、０．０００３重量％以上の含有量で顕著となり、
０．００３０重量％で飽和する。本発明では、このよう
な合金成分を含む鋼材を熱間圧延工程及び冷間圧延工程
を経て冷延鋼板としている。各工程の条件は、次の通り
である。
以上の含有量でＣｒの効果が顕著になる。しかし、１．
０重量％を超えるＣｒ含有量では、製造コストが高くな
る。 Ｂ：０．０００３〜０．００３０重量％ 鋼材の焼入れ性を向上させると共に、粒界を強化する作
用を呈し、耐二次加工割れ性を改善する。Ｂの添加効果
は、０．０００３重量％以上の含有量で顕著となり、
０．００３０重量％で飽和する。本発明では、このよう
な合金成分を含む鋼材を熱間圧延工程及び冷間圧延工程
を経て冷延鋼板としている。各工程の条件は、次の通り
である。
【００１１】熱間圧延前の加熱温度：１０５０〜１３０
０℃ 熱間圧延に先立って１０５０〜１３００℃の温度範囲に
鋳片スラブを維持することにより、優れた熱延性及び加
工性が得られる。このときの加熱温度が１０５０℃より
低いと、熱間圧延の終了温度をＡｒ3 変態点以上に維持
することが困難になる。逆に１３００℃を超える加熱温
度では、結晶粒の粗大化に起因して加工性が劣化するば
かりでなく、多量の熱エネルギーを必要とすることから
製造コストの上昇を招く。また、鋳造工程から搬入され
た鋳片スラブが１０５０〜１３００℃の温度範囲にある
とき、この鋳片を直接熱延工程にかけることができる。
深絞り性の向上には、加熱温度を１１００〜１２００℃
の低温加熱に制御することが最も好ましい。深絞り性が
向上する理由は定かでないが、１１００〜１２００℃の
低温加熱による熱延鋼板中の析出物の粗大化及びその後
の冷延焼鈍時における析出物の形態が制御され、深絞り
性に有利な集合組織が形成されるものと推察される。 熱間圧延の終了温度：Ａｒ3 変態点以上で８００〜９５
０℃ 良好な加工性を得るために、熱間圧延の終了温度をＡｒ
3 変態点以上で且つ８００〜９５０℃の温度範囲に設定
する。Ａｒ3 変態点未満又は８００℃未満の終了温度で
は、フェライト相が粗粒化した組織が生成し易く、深絞
り性，特に延性が劣化する。９５０℃を超える終了温度
でもフェライト粒が粗粒化した組織が生成し易く、同様
に深絞り性，延性等を劣化させる。
０℃ 熱間圧延に先立って１０５０〜１３００℃の温度範囲に
鋳片スラブを維持することにより、優れた熱延性及び加
工性が得られる。このときの加熱温度が１０５０℃より
低いと、熱間圧延の終了温度をＡｒ3 変態点以上に維持
することが困難になる。逆に１３００℃を超える加熱温
度では、結晶粒の粗大化に起因して加工性が劣化するば
かりでなく、多量の熱エネルギーを必要とすることから
製造コストの上昇を招く。また、鋳造工程から搬入され
た鋳片スラブが１０５０〜１３００℃の温度範囲にある
とき、この鋳片を直接熱延工程にかけることができる。
深絞り性の向上には、加熱温度を１１００〜１２００℃
の低温加熱に制御することが最も好ましい。深絞り性が
向上する理由は定かでないが、１１００〜１２００℃の
低温加熱による熱延鋼板中の析出物の粗大化及びその後
の冷延焼鈍時における析出物の形態が制御され、深絞り
性に有利な集合組織が形成されるものと推察される。 熱間圧延の終了温度：Ａｒ3 変態点以上で８００〜９５
０℃ 良好な加工性を得るために、熱間圧延の終了温度をＡｒ
3 変態点以上で且つ８００〜９５０℃の温度範囲に設定
する。Ａｒ3 変態点未満又は８００℃未満の終了温度で
は、フェライト相が粗粒化した組織が生成し易く、深絞
り性，特に延性が劣化する。９５０℃を超える終了温度
でもフェライト粒が粗粒化した組織が生成し易く、同様
に深絞り性，延性等を劣化させる。
【００１２】巻取り温度：５００〜７５０℃ 良好な深絞り性を得るためには、熱延された帯材を５０
０〜７５０℃の温度範囲で巻き取ることが必要である。
巻取り温度が５００℃未満になると、鋼材の硬質化に起
因して加工性、特に延性が劣化し、板形状が悪化する。
逆に７５０℃を超える巻取り温度では、鋼板表面のスケ
ール層が厚くなり、酸洗性が劣化すると共に、巻取り後
にコイルの変形が生じる。 冷間圧延率：６０〜９５％ 冷間圧延工程では、深絞り性を確保するために６０〜９
５％の冷延率が必要である。冷延率が６０％未満では深
絞り性が劣り、９５％を超えると冷間圧延機の負荷上昇
に起因して生産性を劣化させる。 焼鈍温度：７００〜９５０℃ 連続焼鈍ラインにおける焼鈍では、鋼板を７００〜９５
０℃の温度範囲に加熱する。焼鈍温度の下限を７００℃
以上としたのは、再結晶温度以上でしかも良好な深絞り
性を確保するためである。しかし、９５０℃を超える焼
鈍温度では、深絞り性の向上が飽和すると共に、連続焼
鈍ラインにおいて表面疵が発生し易くなる。
０〜７５０℃の温度範囲で巻き取ることが必要である。
巻取り温度が５００℃未満になると、鋼材の硬質化に起
因して加工性、特に延性が劣化し、板形状が悪化する。
逆に７５０℃を超える巻取り温度では、鋼板表面のスケ
ール層が厚くなり、酸洗性が劣化すると共に、巻取り後
にコイルの変形が生じる。 冷間圧延率：６０〜９５％ 冷間圧延工程では、深絞り性を確保するために６０〜９
５％の冷延率が必要である。冷延率が６０％未満では深
絞り性が劣り、９５％を超えると冷間圧延機の負荷上昇
に起因して生産性を劣化させる。 焼鈍温度：７００〜９５０℃ 連続焼鈍ラインにおける焼鈍では、鋼板を７００〜９５
０℃の温度範囲に加熱する。焼鈍温度の下限を７００℃
以上としたのは、再結晶温度以上でしかも良好な深絞り
性を確保するためである。しかし、９５０℃を超える焼
鈍温度では、深絞り性の向上が飽和すると共に、連続焼
鈍ラインにおいて表面疵が発生し易くなる。
【００１３】
【実施例】表１に示す組成をもつ鋼を溶製し、連鋳によ
ってスラブにした後、表２に示す条件下で板厚４．０ｍ
ｍの熱延板とした。熱延板を酸洗した後、冷間圧延によ
って板厚０．８ｍｍの冷延鋼板とし、連続焼鈍ラインで
焼鈍した。その後、伸び率０．８％のスキンパス圧延を
行った。
ってスラブにした後、表２に示す条件下で板厚４．０ｍ
ｍの熱延板とした。熱延板を酸洗した後、冷間圧延によ
って板厚０．８ｍｍの冷延鋼板とし、連続焼鈍ラインで
焼鈍した。その後、伸び率０．８％のスキンパス圧延を
行った。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】得られた鋼板の引張り特性及び耐食性を調
査した。引張り特性の調査には、ＪＩＳ Ｚ２２０１の
５号試験片を使用した。腐食試験に供した試験片は、７
０ｍｍ×１５０ｍｍのサイズをもち、端面及び裏面をポ
リエステルテープでシールした。腐食試験としては、Ｊ
ＩＳ Ｚ２３７１の塩水噴霧試験に準じ、濃度０．５％
の塩水噴霧２時間→６０℃の熱風乾燥４時間→ＪＩＳ
Ｃ１２３４の湿潤２時間の合計８時間を１サイクルと
し、３００サイクル繰り返す複合腐食試験を行った。そ
して、腐食試験後の最大侵食深さを測定し、その大きさ
で耐食性を評価した。本発明鋼は、調査結果を示す表３
から明らかなように、比較鋼に比べて最大侵食深さが浅
く、耐食性に優れていることが判る。また、強度−延性
バランスが高く、深絞り性の指標であるランクフォード
値も高くなっている。すなわち、Ｃ及びＳ含有量を低減
した条件下でＣｕ及び／又はＰ含有量を調整することに
より、耐食性及び深絞り性が改善されることが確認され
た。
査した。引張り特性の調査には、ＪＩＳ Ｚ２２０１の
５号試験片を使用した。腐食試験に供した試験片は、７
０ｍｍ×１５０ｍｍのサイズをもち、端面及び裏面をポ
リエステルテープでシールした。腐食試験としては、Ｊ
ＩＳ Ｚ２３７１の塩水噴霧試験に準じ、濃度０．５％
の塩水噴霧２時間→６０℃の熱風乾燥４時間→ＪＩＳ
Ｃ１２３４の湿潤２時間の合計８時間を１サイクルと
し、３００サイクル繰り返す複合腐食試験を行った。そ
して、腐食試験後の最大侵食深さを測定し、その大きさ
で耐食性を評価した。本発明鋼は、調査結果を示す表３
から明らかなように、比較鋼に比べて最大侵食深さが浅
く、耐食性に優れていることが判る。また、強度−延性
バランスが高く、深絞り性の指標であるランクフォード
値も高くなっている。すなわち、Ｃ及びＳ含有量を低減
した条件下でＣｕ及び／又はＰ含有量を調整することに
より、耐食性及び深絞り性が改善されることが確認され
た。
【００１７】
【表３】
【００１８】実施例２：表４に示す組成をもつ鋼を溶製
し、連鋳によってスラブにした後、表５に示す条件下の
熱間圧延で板厚４．０ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間
圧延を施し板厚１．０ｍｍの冷延鋼板を得た。冷延鋼板
を連続焼鈍ラインで焼鈍し、次いで伸び率０．８％のス
キンパス圧延を行った。
し、連鋳によってスラブにした後、表５に示す条件下の
熱間圧延で板厚４．０ｍｍの熱延板とし、酸洗後、冷間
圧延を施し板厚１．０ｍｍの冷延鋼板を得た。冷延鋼板
を連続焼鈍ラインで焼鈍し、次いで伸び率０．８％のス
キンパス圧延を行った。
【００１９】
【表４】
【００２０】
【表５】
【００２１】得られた鋼板の特性を、実施例１と同様な
方法で調査した。本発明鋼は、調査結果を示す表６から
明らかなように、比較鋼に比べて最大侵食深さが浅く耐
食性に優れており、また強度−延性バランス及びランク
フォード値も高くなっている。このことから、Ｃ及びＳ
を低減し、Ｃｕ，Ｓｉ，Ｃｒ及びＭｏ含有量を調整する
ことによって、耐食性が一層改善されることが確認され
た。
方法で調査した。本発明鋼は、調査結果を示す表６から
明らかなように、比較鋼に比べて最大侵食深さが浅く耐
食性に優れており、また強度−延性バランス及びランク
フォード値も高くなっている。このことから、Ｃ及びＳ
を低減し、Ｃｕ，Ｓｉ，Ｃｒ及びＭｏ含有量を調整する
ことによって、耐食性が一層改善されることが確認され
た。
【００２２】
【表６】
【００２３】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の冷延鋼
板は、深絞り性を維持しながら耐食性及び強度を向上さ
せている。この冷延鋼板は、めっき等の表面処理をする
必要がないので溶接時にめっきに起因した欠陥が発生す
ることなく、優れた耐久性を示す自動車車体等の構造材
料として使用される。また、加工性が優れているため、
欠陥のない製品形状に加工でき、高強度化されているこ
とから自動車の軽量化に適した材料である。
板は、深絞り性を維持しながら耐食性及び強度を向上さ
せている。この冷延鋼板は、めっき等の表面処理をする
必要がないので溶接時にめっきに起因した欠陥が発生す
ることなく、優れた耐久性を示す自動車車体等の構造材
料として使用される。また、加工性が優れているため、
欠陥のない製品形状に加工でき、高強度化されているこ
とから自動車の軽量化に適した材料である。
フロントページの続き (72)発明者 原 勝成 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所内 (72)発明者 宗下 美紀夫 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所内
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０１０重量％以下，Ｍｎ：０．
０５〜１．８重量％，Ｓ：０．００５重量％以下，Ｃ
ｕ：０．０３〜０．５０重量％，Ｔｉ：０．００５〜
０．１０重量％，酸可溶Ａｌ：０．００５〜０．１重量
％及びＮ：０．００５重量％以下を含み、残部がＦｅ及
び不可避的不純物である耐食性に優れた深絞り用冷延鋼
板。 - 【請求項２】 Ｐ：０．１重量％以下，Ｓｉ：１．５重
量％以下，Ｎｂ：０．００５〜０．１０重量％，Ｎｉ：
０．０５〜０．５重量％，Ｍｏ：０．０５〜０．５重量
％及びＣｒ：０．０５〜１．０重量％の１種又は２種以
上を含む請求項１記載の深絞り用冷延鋼板。 - 【請求項３】 Ｂ：０．０００３〜０．００３０重量％
を含む請求項１又は２記載の深絞り用冷延鋼板。 - 【請求項４】 請求項１〜３の何れかに記載の組成を持
つ鋳片を直接、又は再加熱によって１０５０〜１３００
℃の温度に均熱保持した後、終了温度がＡｒ3 変態点以
上で且つ８００〜９５０℃の温度範囲にある熱間圧延を
施し、更に酸洗後、圧延率６０〜９５％で冷間圧延し、
次いで連続焼鈍ラインで７００〜９５０℃の焼鈍を行う
ことを特徴とする耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13945694A JPH08104945A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13945694A JPH08104945A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08104945A true JPH08104945A (ja) | 1996-04-23 |
Family
ID=15245644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13945694A Pending JPH08104945A (ja) | 1994-05-30 | 1994-05-30 | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08104945A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998001242A1 (de) * | 1996-07-08 | 1998-01-15 | Mannesmann Ag | Verfahren zur herstellung von präzisionsstahlrohren |
| US7247211B2 (en) | 2000-11-27 | 2007-07-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of manufacture of ultra-low carbon steel |
| EP1854900A1 (en) * | 2005-02-28 | 2007-11-14 | Nippon Steel Corporation | Steel excellent in resistance to sulfuric acid dew point corrosion |
| KR101067575B1 (ko) * | 2008-10-29 | 2011-09-27 | 현대하이스코 주식회사 | 고성형성 ｉｆ강 및 그 제조방법 |
| CN110428947A (zh) * | 2019-07-31 | 2019-11-08 | 厦门钨业股份有限公司 | 一种稀土永磁材料及其原料组合物、制备方法和应用 |
-
1994
- 1994-05-30 JP JP13945694A patent/JPH08104945A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998001242A1 (de) * | 1996-07-08 | 1998-01-15 | Mannesmann Ag | Verfahren zur herstellung von präzisionsstahlrohren |
| US7247211B2 (en) | 2000-11-27 | 2007-07-24 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of manufacture of ultra-low carbon steel |
| EP1854900A1 (en) * | 2005-02-28 | 2007-11-14 | Nippon Steel Corporation | Steel excellent in resistance to sulfuric acid dew point corrosion |
| EP1854900A4 (en) * | 2005-02-28 | 2012-04-18 | Nippon Steel Corp | STEEL WITH EXCELLENT RESISTANCE TO SULFURIC ACID TAUPUNKT CORROSION |
| US8361245B2 (en) | 2005-02-28 | 2013-01-29 | Nippon Steel Corporation | Steel excellent in resistance to sulfuric acid dew point corrosion |
| KR101067575B1 (ko) * | 2008-10-29 | 2011-09-27 | 현대하이스코 주식회사 | 고성형성 ｉｆ강 및 그 제조방법 |
| CN110428947A (zh) * | 2019-07-31 | 2019-11-08 | 厦门钨业股份有限公司 | 一种稀土永磁材料及其原料组合物、制备方法和应用 |
| CN110428947B (zh) * | 2019-07-31 | 2020-09-29 | 厦门钨业股份有限公司 | 一种稀土永磁材料及其原料组合物、制备方法和应用 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030225 |