KR100879084B1

KR100879084B1 - 고강도 등방성 강, 강판 제조 방법 및 이에 의한 강판

Info

Publication number: KR100879084B1
Application number: KR1020037009805A
Authority: KR
Inventors: 죠엘 마살; 도미니끄 메꼴리니
Original assignee: 아르셀러미탈 프랑스
Priority date: 2001-01-26
Filing date: 2002-01-21
Publication date: 2009-01-15
Also published as: RU2268950C2; BR0216084B1; MXPA03006608A; WO2002059384A2; ATE268389T1; CA2435938C; WO2002059384A3; US20040112483A1; EP1354070B1; JP2004520485A; JP4018984B2; PL362127A1; TR200401285T4; RU2003125968A; CA2435938A1; US7361237B2; BRPI0216103B1; EP1354070A2; ZA200305755B; KR20030068593A

Abstract

개시된 본 발명에 의한 강(steel)은, 중량 %로 나타낸, 0.03 ≤ 탄소(C) ≤ 0.06, 0.50 ≤ 망간(Mn) ≤ 1.10, 0.08 ≤ 규소(Si) ≤ 0.20, 0.015 ≤ 알루미늄(Al) ≤ 0.070, 질소(N) ≤ 0.007, 니켈(Ni) ≤ 0.040, 구리(Cu) ≤ 0.040, 인(P) ≤ 0.035, 황(S) ≤ 0.015, 몰리브덴(Mo) ≤ 0.008, 티타늄(Ti) ≤ 0.005인 조성물을 포함하며, 0.65 ≤

Description

고강도 등방성 강, 강판 제조 방법 및 이에 의한 강판 {High-strength isotropic steel, method for making steel plates and resulting plates}

본 발명은, 경시변화(aging)없이 열처리될 수 있으며 개선된 물리적 특성을 갖는, 고강도 등방성(isotropic) 강(鋼 : steel) 및 이러한 강으로 만들어진 강판(steel sheet)에 관한 것이다.

특히, 이러한 형태의 강은 유기제 코팅(organic coating)이 구비되는 자동차의 가시 파트(visible part) 제조에 사용된다.

일반적으로, 이들 가시 파트는 인발(引拔 : drawing)가공에 의하여 형성되며, 이들 가시 파트가 양호한 신장성(stretching)을 갖도록, 강은 고 연성(high ductibility) 특성을 가지며 가능한한 등방성이다. 또한, 양호한 덴트 저항(dent resistance)을 갖는 것이 바람직하며, 이러한 덴트 저항은 높은 내력(耐力 : yield strength)에 의하여 얻어질 수 있다.

이러한 형성 단계전에, 이들 가시 파트는 특정 열처리에 의하여 베이킹(baking)되는 유기제 코팅으로 커버되며, 그 최대 온도는 약 30초 동안 약 250℃이다.

그러나, 이러한 형태의 열처리는 강에 경시변화(aging)를 야기할 수 있으며, 내력 증가, 연성 감소 및 일드 플레토(yield plateau)에 의하여 나타난다. 받아들 일 수 없는 표면 결함의 증가를 가져오는, 인발동안 높은 가시 스트레쳐 스트레인(stretcher strain)의 원인이 되기 때문에, 이러한 플레토의 존재는 수용될 수 없다.

또한, 유럽 특허 공개번호 0 870 848에는, 양호한 물리적 강도 특성과 연성을 갖는, 알루미늄-킬드 니오븀 고연강(extra-mild aluminum-killed niobium steel)이 개시되어 있으나, 상기한 바와 같은 경시변화 현상을 갖기 쉽기 때문에 인발(draw)을 하기전에 열처리를 하여야 하는 코팅을 적층할 수 없다.

따라서, 본 발명의 목적은 플레토가 없으며 양호한 연성 및 높은 내력을 갖으며, 경시변화없이 유기제 코팅 적층후에 열처리를 견뎌낼 수 있는, 유용한 등방성 금속 재료를 형성하는 데 있다.

이러한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 제1 과제는, 중량%로 나타낸

0.03 ≤ C ≤ 0.06

0.50 ≤ Mn ≤ 1.10

0.08 ≤ Si ≤ 0.20

0.015 ≤ Al ≤ 0.070

N ≤ 0.007

Ni ≤ 0.040

Cu ≤ 0.040

P ≤ 0.035

S ≤ 0.015

Mo ≤ 0.008

Ti ≤ 0.005 인 조성물을 포함하며,

또한, 다음과 같은 양의 붕소를 함유하는 강으로 구성된다.

0. 65 ≤ B / N ≤ 1.60

조성물의 나머지(balance)는 철(iron)과 제련시 발생되는 불순물(impurities)로 이루어진다.

본 발명가는 조성물의 특정 밸런스는, 놀랍게도 모든 소망하는 특성을 갖는 개량된 강을 얻을 수 있게 한다는 것을 알았다.

본 발명에 의한, 조성물 중 탄소는 실질적으로 연성을 저하시키기 때문에 중량%가 0.03과 0.06 사이이다.

그러나, 경시변화 문제를 피하기 위하여 최소한 0.03 중량%의 탄소를 함유하는 것이 필요하다.

본 발명에 의한, 조성물 중 망간은 0.50과 1.10 중량% 사이에 있어야 한다. 망간은 강의 연성을 저하시키지만 그 내력을 개선시킨다. 또한, 경시변화 경향을 낮춘다. 0.50 중량% 이하에서 경시변화가 발견되지만, 1.10 중량% 이상에서 현저하게 연성을 약화시킨다.

본 발명에 의한, 조성물 중 규소는 0.08과 0.20 중량% 사이에 있어야 한다. 이에 의하여, 강의 연성을 다소 감소시키지만 그 내력을 현저하게 개선시킨다. 그러나, 실질적으로 경시변화 경향을 증가시킨다. 규소가 0.08 중량%보다 적으면, 강은 양호한 물리적 특성을 갖지 못하지만, 0.20 중량%을 초과하면 줄무늬(tiger stripe)와 같은 외관 표면 문제가 발생한다.

본 발명의 바람직한 실시예에 의하면, 플래쉬 용접(flash welding)에서 취성(脆性 : brittleness) 문제를 피하기 위하여, 규소에 대한 망간의 비율은 4와 15 사이이다. 이는 상기한 비율이 이들 값의 범위를 벗어 나면, 산화물을 약하게 하는 구조가 용접작업동안 발견되기 때문이다.

본 발명의 다른 바람직한 실시예에 의하면, 망간은 0.55 및 0.65 중량% 사이이며, 규소는 0.08 및 0.12 중량% 사이이다. 이러한 실시예에 의하면, 220MPa 보다 더 큰 내력과 개선된 연성을 갖는 강을 얻을 수 있다.

본 발명의 또 다른 실시예에 의하면, 망간은 0.95 및 1.05중량% 사이이며, 규소는 0.16 및 0.20 중량% 사이이다. 본 실시예에 의하면, 260MPa 보다 더 큰 내력 및 개선된 인장강도(tensile strength)를 갖는 고연성 강을 얻을 수 있다.

조성물 중 질소는 강의 물리적 특성을 약화시키기 때문에, 0.007 중량%보다 적어야 하며, 바람직하게는 0.005 중량%보다 적어야 한다. 본 발명에 의한, 강에 함유되는 질소는 제련에 의하여 발생된다.

본 발명에 의하여, 조성물 중 붕소(boron)는 다음과 같아야 한다.

0.65 ≤ B / N ≤ 1.60.

붕소의 주 기능은, 초기에 붕소 질화물을 석출(析出 : precipitation)함으로써 질소를 고착시키는 것이다. 그러므로, 질소의 양이 너무 많아서 유리되지 못하는 것을 방지하기에 충분한 양이 존재하여야 하나, 화학량론비(stoichiometric)를 과도하게 초과하지 않아야 한다. 왜냐 하면, 유리되어 있는 잔존 량이 야금 문제(metallurgical problem) 및 코일 에지(edge)의 변색을 야기시킬 수 있기 때문이다. 상기한 바와 같이, 정확한 화학량론비는 0.77의 B/N 비율로 이루어진다.

본 발명에 의하여, 구성요소 중 알루미늄은 그 중요성이 없이(critical importance), 0.015 및 0.070중량% 사이이다. 개스팅 공정동안 강을 탈산(脫酸)처리하기 위하여 알루미늄이 첨가되기 때문에 본 발명에 의한 개선된 강에는 알루미늄이 함유되어 있다. 그러나, 알루미늄 산화물의 함유 문제가 초래되며 이에 의하여 강의 물리적 특성을 저하시킬 수 있기 때문에, 0.070 중량%을 초과하지 않는 것이 중요하다.

본 발명에 의한 인은 강에서 그 함유량이 0.035 중량%보다 적도록 제한되며, 바람직하게는 0.015 중량%보다 적다. 인은, 강의 내력을 증가시키지만 이와 동시에 열처리에 있어서 경시변화가 촉진되기 때문에, 그 함유량이 제한된다. 또한, 연성도 악화시킨다.

조성물 중 티타늄은 0.005 중량%보다 적어야 하며, 황(sulfur)은 0.015중량%보다 적어야 하고, 니켈은 0.040 중량% 보다 적어야 하며, 구리는 0.040 중량%보다 적어야 하며, 몰리브덴(molybdenum)은 0.008 중량%보다 적어야한다. 이들 여러가지 조성물은, 일반적으로 직면하는 강의 제련으로부터 발생되는 나머지 요소를 포함하고 있다. 이들 조성물은 강의 물리적 특성을 약화시키는 함유물을 형성하기 때문에 제한된다.

본 발명의 제2 과제는, 본 발명에 의한 조성물을 갖는 강판을 제조하는 방법으로서, 강을 제련하여 슬랩(slab)을 캐스트하는 단계와, 강판을 형성하기 위하여 이 슬랩을 그 최종 온도(end-of-rolling temperature)가 Ar3 point의 온도 이상인 열간 압연하는 단계와, 500 및 700℃ 사이의 온도로 이 강판을 코일링(coiling)하는 단계와, 50 내지 80%의 압하율(壓下率 : reduction ratio)로 강판을 냉간 압연하는 단계와, 재결정 열처리 단계와, 바람직하게 1.2와 2.5% 사이의 스킨 패스 리덕션(skin-pass reduction)으로 조질압연(調質壓延 : skin pass rolling)하는 단계를 포함하는 강판 제조방법이다.

본 발명에 의한 조성물은 종래의 방법 및 어느 적당한 방법에 의하여 제련될 수 있다.

제련 후, 강은 슬랩과 같은 반제품의 형태로 캐스트되며, 슬랩은 열간압연을 하기 위하여 대략 1230℃ 내지 1260℃ 온도와, 최종 압연 온도는 대략 810℃인 Ar3 이상으로 재열처리된다. 이후, 강판이 형성된다. 바람직하게는 열간 압연의 최종온도는 Ar3 포인트 + 20℃ 이하이다. 이러한 공정후, 강판은 500 및 700℃ 사이의 온도에서 코일링된다.

바람직한 실시예에 의하면, 강판은 입자 크기(grain size)를 제한하기 위하여, 580 및 620℃ 사이의 온도에서 코일링됨으로써, 내력을 증가시킬 수 있다.

이후, 강판은 50 내지 80%, 바람직하게는 60 내지 78%의 압하율로 냉간 압연되며, 재결정 열처리되며, 바람직하게는 5 내지 15 시간동안 강의 재결정 온도 이상의 온도에서 수소하에서 스태틱 어닐링(static annealing)하는 제1 단계를 포함한다. 상기한 바와 같이, 강의 재결정 온도는 일반적으로 540과 570℃ 사이이다. 이러한 어닐링은 강판 에지에서 변색(coloration)을 피하기 위하여 수소하에서 수행된다.

또한, 재결정 열처리는 30시간 이상, 바람직하게는 40시간 이하의 시간동안 슬로우 스태틱 냉각(slow static cooling)이 수행되는 제2 단계를 포함하는 것이 바람직하다. 이러한 냉각은 페라이트 매트릭스(ferrite matrix)에서 안정적으로 시멘타이트(cementite) 석출(析出 : precipitation)이 되도록, 서서히 진행되는 것이 바람직하다. 이러한 이유로 냉각은 정적으로 수행되며, 이로써 슬로우 냉각 타입이 얻게 된다.

그러나, 보다 더 급격하게 냉각하는 것이 가능하며, 본 발명에서 의도하는 결과물을 얻을 수 있다.

그리고, 강판은 바람직하게는 1.2와 2.5% 사이, 예를 들어 약 1.5%의 스킨 패스로 조질압연되며, 이로써 잔존 일드 플레토(residual yield plateau) 최소화할 수 있다. 연성이 악화될 수도 있기 때문에 2.5%의 압하율을 초과하지 않는 것이 바람직하다. 또한, 경시변화 문제를 피하기 위하여 1.2% 이하로 떨어지지 않도록 하는 것이 바람직하다.

이후, 유기제 코팅(organic coating)이 적층되며, 이를 고착시키기 위하여 열처리가 수행된다. 이러한 열처리는, 예를 들어 약 30초 동안 250℃까지 유지한 채 급격한 열처리를 포함하며, 이후 냉각된다.

다른 시간동안 다른 온도에서 수행되는 두개의 열처리를 비교할 수 있도록, 다음과 같은 수학식에 의하여 정의되는 PAREQ 양이 이용된다.

여기서, ΔH는 철(iron)에서 카본의 확산 에너지(약 112KJ/mol),

T는 사이클의 온도이고, R은 기체상수(8.314 kJ/kgㆍk)이며,

적분은 열처리 시간동안 진행된다.

열처리가 더 뜨겁거나 더 길수록, PAREQ 값은 더 낮아진다. 동일한 PAREQ 값을 갖는 두개의 다른 열처리는, 개량된 동일한 강에 동일한 결과를 줄것이다.

250℃에서 30초동안 강이 열처리된다는 것을 고려하면, PAREQ 값은 10.26이다. 본 발명과 관련하여, 9.80과 11.5 사이의 PAREQ 값을 갖는 열처리는 특히 더 중요하다.

본 발명과 관련된 유기제 코팅은 가교접속(cross link) 가능한 수지(resin)와 예를 들어 징크(zinc)와 같은 선택적인 금속 볼을 포함하는 것이 바람직하다. 일반적으로 이들 코팅은 수 마이크론 대형의 얇은 필름으로 적층되어, 강이 부식되는 것을 방지한다.

본 발명에 의한 강이 이런 종류의 코팅으로 처리되면, 어떠한 종류의 코팅이 적용된 후에 수행되는 지를 불문하고, 9.80과 11.50 사이의 PAREQ를 갖는 열처리를 견뎌야 하는 어느 도포에도 사용될 수 있다는 것을 이해할 것이다.

본 발명에 의한 제3 과제는, 본 발명에 의한 조성물을 갖는 등방성 강판 및 여러 가지 방법에 있어서 본 발명에 의한 방법에 의하여 얻어진 강판을 포함한다.

등방성 강판의 강은 0.55와 0.65 사이의 중량 %인 망간과, 0.08과 0.12 사이의 중량 %인 규소를 포함하며, 9.8과 11.5 사이의 PAREQ 값을 갖는 열처리가 수행된 후, 220MPa보다 더 큰 내력, 36%보다 더 큰 연신율(延伸率 : elongation) 및 0.20보다 더 큰 가공 경화 계수(work hardening coefficient)를 갖는 것이 바람직하다.

등방성 철판의 강은 0.95와 1.05 사이의 중량 %인 망간과, 0.16과 0.20 사이의 중량 %인 규소를 포함하며, 9.8과 11.5 사이의 PAREQ 값을 갖는 열처리가 수행된 후, 260MPa보다 더 큰 내력, 400MPa보다 더 큰 인장강도(tensile strength) 및 0.18보다 더 큰 가공 경화 계수를 갖는 것이 바람직하다.

본 발명은 다음과 같은 예를 들어 설명될 것이다. 하기의 테이블은 본 발명에 의한 열 1 내지 열 3과, 비교하도록 사용되는 열 4를 따라서 시험된 여러 강의 조성물을 중량 %로 나타낸다.

	열 1	열 2	열 3	열 4
C	0.041	0.045	0.038	0.025
Mn	0.853	0.989	0.598	0.227
Si	0.089	0.167	0.088	0.006
N	0.0035	0.0042	0.0032	0.0041
B	0.0026	0.0029	0.0051	-
Al	0.035	0.031	0.038	0.050
P	0.007	0.0065	0.007	0.006
S	0.011	0.0056	0.01	0.012
Cu	0.018	0.025	0.012	0.010
Ni	0.020	0.022	0.019	0.017
Cr	-	0.028	-	0.032
Ti	0.0012	0.001	-	0.002
Nb	-	-	-	0.016
Mo	0.0012	-	0.008	-

물론, 열 1 내지 열 4의 조성물의 나머지(balance)는 철과 제련공정에서 발생되는 가능한 불순물에 의하여 이루어 진다.

적용된 약자

A : 파열시 신장(elongate at break : %)

R_E: 내력(MPa)

R_m: 인장 강도(MPa)

n : 가공 경화 계수

Δr : 플레인 이방성 계수(plane anisotropic coefficient)

r : 이방성 계수

예 1 - 내력 및 인장 강도 (Yield strength and tensile strength)

본 발명에 의한 각각의 열 1 내지 열 3의 조성물을 갖는 강판과 비교 열 4에 의한 강판은 슬랩을 캐스팅하고 약 1230℃까지 재가열하여, 평균적으로 860℃의 최종 열간 압연 온도에서 열간 압연을 하여 제조된다. 강판은 약 585℃에서 코일링된 후, 73%의 압하율로 냉간 압연된다. 그리고, 7시간동안 수소하에서 약 630℃에서 어닐링된 후, 30시간 이상 슬로우 냉각(slow cooling)된다. 이러한 공정은 1.5%의 스킨 패스 리덕션으로 조질압연함으로써 완료된다.

그리고, 코일의 시작과 끝단에서 제거된 시험품에, NF EN 10002-1 표준에 따라 압연방향의 횡단 방향으로 제1 인장 테스트가 수행된다.

이후, 강판은 10.26의 PAREQ를 갖는 열 처리가 되고, NF EN 10002-1 표준에 따라 제2 인장 테스트가 수행된다. 이러한 열 처리는 초당 35℃의 열소비율(heating rate)로 250℃까지 가열한 후, 이 온도에서 30초간 유지되는 단계를 포함한다.

그리고, 강판의 내력과 인장 강도 값이 결정되고 다음과 같은 결과치가 얻어진다.

	열 1		열 2		열 3		열 4
	R_e (MPa)	R_m (MPa)	R_e (MPa)	R_m (MPa)	R_e (MPa)	R_m (MPa)	R_e (MPa)	R_m (MPa)
열처리 전	241	373	258	400	243	357	262	353
열처리 후	247	380	266	396	240	355	329	355

본 발명에 의한 열 1 내지 열 3의 R_e와R_m 레벨은 열처리에 의하여 나빠지지 않으며, 본 발명에 의한 강판이 그러한 열처리를 수행하는데 적합하다는 것을 보여준다.

또한, 특정 값이 본 발명에 의한 열 2에 의하여 얻어지는 것을 알 수 있으며, 260MPa보다 더 큰 내력과 400MPa보다 더 큰 인장 강도를 갖게 할 수 있다.

예 2 - 연성 (ductility)

예 1에서와 동일한 인장 테스트가 수행됨으로써, 파열 A에서의 신장과 네개의 열에 대한 가공 경화 계수 n이 결정된다.

먼저, 인장 커브는 본 발명에 의한 열 1 내지 열 3에서 열처리 전후를 불문하고 일드 플레토(yield plateau)가 발견되지 않았다는 것을 보여준다. 반대로, 열처리 전에 약간의 플레토를 이미 나타낸 비교 열 4는, 동일한 처리후 10%보다 더 많은 플레토를 갖는다. 이로써, 본 발명의 목적을 달성하는데 완전히 적적하지 않게 된다.

아래의 테이블에 다른 결과물이 주어진다.

	열 1		열 2		열 3		열 4
	A(%)	n	A(%)	n	A(%)	n	A(%)	n
열처리 전	34.7	0.198	32.3	0.195	35.6	0.207	35.5	0.192
열처리 후	34.9	0.190	34.3	0.180	36.5	0.202	34.7	0.216

이들 결과물을 살펴보면, 파열값에서 양호한 신장 값이 얻어지며, 이로써 인발에 의하여 가시 부분이 제조될 수 있다. 또한, 양호한 가공 경화 계수 n이 얻어지며, 완성된 부분에 대한 내력의 정확한 레벨이, 인발공정동안 가공 경화 효과에 의하여 얻어 진다.

또한, 본 발명에 의한 열 3은 파열에서의 신장 및 가공 경화 계수에 대하여, 매우 양호한 연성 값을 나타낸다.

비교 열 4에 의하여 얻어진 값은, 10%보다 많은 플레토가 있을 때 중요하지 않기 때문에, 예시로써 주어진다.

예 3 - 등방성 (Isotropy)

강의 모든 이방성은 평균 이방성 계수 r에 의하여 결정된다.

여기서, r(0), r(90) 및 r(45)는 길이방향, 횡단방향 및 45°경사 방향에서의 평균 이방성 계수 r의 값이다.

플래너 이방성 계수(planar anisotropy coefficient) Δr은 에 의하여 정의된다.

이들 계수는, 예 1에서 설명된 바와 같은 열 처리가 되기 전 및 된 후의 강판에 대하여 결정된다. 이들 결과물은 다음의 테이블에 주어진다.

	열 1		열 2		열 3		열 4
	r	Δr	r	Δr	r	Δr	r	Δr
열처리 전	1.27	0.17	1.25	0.11	1.30	0.25	1.33	0.19
열처리 후	1.25	0.20	1.23	0.11	1.26	0.24	1.47	0.21

비교 열 4에 대하여 얻어진 값은, 10%보다 더 많은 플레토가 있는 경우에는 중요하지 않기 때문에, 예시로써 주어진다.

본 발명에 의한 강의 열 등방성은 평균적으로 양호하며, 긴 인발(deep drawing)을 수행하는데 적절하며, 열 2는 특히 현저한 Δr 값을 갖는다.

본 발명가는, 제어되지 않은 방법으로 강에 형성된 붕소 질화물이 뜨거울 때 석출되고, 뒤이은 재결정작용을 방해하지 않는다는 것을 설명하였다. 본 발명에 의한 강판은 이방성 계수 r의 값이 낮으며 1에 가까운 신장을 갖는, 미세 입자 구조를 갖는다.

Claims

중량 %로 나타낸, 0.03 ≤ 탄소(C) ≤ 0.06

0.50 ≤ 망간(Mn) ≤ 1.10

0.08 ≤ 규소(Si) ≤ 0.20

0.015 ≤ 알루미늄(Al) ≤ 0.070

질소(N) ≤ 0.007

니켈(Ni) ≤ 0.040

구리(Cu) ≤ 0.040

인(P) ≤ 0.035

황(S) ≤ 0.015

몰리브덴(Mo) ≤ 0.008

티타늄(Ti) ≤ 0.005인 조성물을 포함하며,

0.65 ≤ ≤ 1.60 인 양의 붕소를 함유하며,

조성물의 나머지(balance)는 철(iron)과 제련공정에서 발생되는 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 강(steel).
제1항에 있어서, 상기 망간(Mn)과 규소(Si)는,

인 것을 특징으로 하는 강.
제1항 또는 제2항에 있어서,

상기 망간(Mn)은 0.55와 0.65 사이의 중량%이며,

상기 규소(Si)는 0.08과 0.12 사이의 중량%인 것을 특징으로 하는 강.
제1항 또는 제2항에 있어서,

상기 망간(Mn)은 0.95와 1.05 사이의 중량%이며,

상기 규소(Si)는 0.16과 0.20 사이의 중량%인 것을 특징으로 하는 강.
제1항 또는 제2항에 있어서,

상기 질소는 0.005 중량% 이하인 것을 특징으로 하는 강.
제1항 또는 제2항에 있어서,

상기 인(P)은 0.015 중량% 이하인 것을 특징으로 하는 강.
강을 제련하여 슬랩을 캐스트(cast)하는 단계;

강판을 형성하기 위하여 열간 압연의 최종 온도가 Ar3 포인트 온도 이상에서 상기 슬랩을 열간 압연하는 단계;

500와 700℃ 사이의 온도에서 상기 강판을 코일링(coiling)하는 단계;

50 내지 80%의 압하율(reduction ratio)로 상기 강판을 냉간 압연하는 단계;

재결정 열 처리하는 단계; 및

1.2와 2.5% 사이의 스킨 패스 리덕션(skin pass reduction)으로 조질압연(調質壓延 : skin-pass rolling)을 하는 단계;를 포함하는 제1항 또는 제2항에 청구된 조성물을 갖는 강판 제조방법.
제7항에 있어서,

상기 강판을 냉간 압연하는 단계는, 60 내지 78%의 압하율(reduction ratio)로 수행되는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
제7항에 있어서, 상기 재결정 열처리는,

5 내지 15 시간 동안 상기 강의 재결정 온도 이상의 온도에서 수소하에 수행되는 스태틱 어닐링(static annealing)후, 30시간 이상 수행되는 슬로우 스태틱 냉각(slow static cooling)을 포함하는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
제7항에 있어서,

상기 스킨 패스 강판에 유기제 코팅(organic coating)이 적층된 후, PAREQ가 9.80과 11.5 사이인 열 처리가 되는 것을 특징으로 하며,

상기 PAREQ는,

으로 정의되는 값이며, 여기서 ΔH는 철에서 카본의 확산 에너지(약 112KJ/mol)이고, T는 사이클의 온도이며, R은 기체상수(8.314 kJ/kgㆍk)이고, 적분은 열처리 시간 동안 수행되는, 강판 제조방법.
제10항에 있어서, 상기 유기제 코팅은,

가교접속(crosslink) 가능한 수지(resin)를 기본으로 하고, 금속 볼(metal ball)을 포함하는 것을 특징으로 하는 강판 제조방법.
제1항 또는 제2항에 청구된 조성물을 갖는 등방성 강판.
제7항에 청구된 방법에 의하여 제조되는 등방성 강판.
제12항에 있어서,

상기 강은,

0.55와 0.65 사이의 중량%인 망간 및 0.08과 0.12 사이의 중량%인 규소를 포함하며,

9.8과 11.5 사이의 PAREQ를 갖는 열 처리가 된 후, 220MPa보다 더 큰 내력(yield strength), 36%보다 더 큰 신장(elongation) 및 0.20보다 더 큰 가공 경화 계수(work-hardening coefficient)를 갖는 것을 특징으로 하며,

상기 PAREQ는,

으로 정의되는 값이며, 여기서 ΔH는 철에서 카본의 확산 에너지(약 112KJ/mol)이고, T는 사이클의 온도이며, R은 기체상수(8.314 kJ/kgㆍk)이고, 적분은 열처리 시간 동안 수행되는, 등방성 강판.
제12항에 있어서,

상기 강은,

0.95와 1.05 사이의 중량%인 망간 및 0.16과 0.20 사이의 중량%인 규소를 포함하며,

9.8과 11.5 사이의 PAREQ를 갖는 열 처리가 된 후, 260MPa보다 더 큰 내력, 400MPa보다 더 큰 인장강도(tensile strength) 및 0.18보다 더 큰 가공 경화 계수(work-hardening coefficient)를 갖는 것을 특징으로 하며,

상기 PAREQ는,

으로 정의되는 값이며, 여기서 ΔH는 철에서 카본의 확산 에너지(약 112KJ/mol)이고, T는 사이클의 온도이며, R은 기체상수(8.314 kJ/kgㆍk)이고, 적분은 열처리 시간 동안 수행되는, 등방성 강판.
제13항에 있어서,

상기 강은,

0.55와 0.65 사이의 중량%인 망간 및 0.08과 0.12 사이의 중량%인 규소를 포함하며,

9.8과 11.5 사이의 PAREQ를 갖는 열 처리가 된 후, 220MPa보다 더 큰 내력(yield strength), 36%보다 더 큰 신장(elongation) 및 0.20보다 더 큰 가공 경화 계수(work-hardening coefficient)를 갖는 것을 특징으로 하며,

상기 PAREQ는,

으로 정의되는 값이며, 여기서 ΔH는 철에서 카본의 확산 에너지(약 112KJ/mol)이고, T는 사이클의 온도이며, R은 기체상수(8.314 kJ/kgㆍk)이고, 적분은 열처리 시간 동안 수행되는, 등방성 강판.
제13항에 있어서,

상기 강은,

0.95와 1.05 사이의 중량%인 망간 및 0.16과 0.20 사이의 중량%인 규소를 포함하며,

9.8과 11.5 사이의 PAREQ를 갖는 열 처리가 된 후, 260MPa보다 더 큰 내력, 400MPa보다 더 큰 인장강도(tensile strength) 및 0.18보다 더 큰 가공 경화 계수(work-hardening coefficient)를 갖는 것을 특징으로 하며,

상기 PAREQ는,

으로 정의되는 값이며, 여기서 ΔH는 철에서 카본의 확산 에너지(약 112KJ/mol)이고, T는 사이클의 온도이며, R은 기체상수(8.314 kJ/kgㆍk)이고, 적분은 열처리 시간 동안 진행되는, 등방성 강판.
제10항에 청구된 방법에 의하여 제조되는 등방성 강판.