JP6897878B1 - 缶用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
缶用鋼板およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6897878B1 JP6897878B1 JP2020533170A JP2020533170A JP6897878B1 JP 6897878 B1 JP6897878 B1 JP 6897878B1 JP 2020533170 A JP2020533170 A JP 2020533170A JP 2020533170 A JP2020533170 A JP 2020533170A JP 6897878 B1 JP6897878 B1 JP 6897878B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- steel sheet
- cans
- steel
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 87
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 87
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 23
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims abstract description 36
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 19
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 18
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 17
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 10
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 7
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 12
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 10
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 6
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 2
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000002354 inductively-coupled plasma atomic emission spectroscopy Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013361 beverage Nutrition 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010409 ironing Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 229920000728 polyester Polymers 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0268—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment between cold rolling steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
Abstract
この缶用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０１０％〜０．０５０％、Ｓｉ：０．０２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０５０％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｎｂ：０〜０．０３％、Ｔｉ：０〜０．０３％、Ｂ：０〜０．００２０％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる缶用鋼板であって、円相当径が２μｍ以上５μｍ以下である炭化物の個数をａ、円相当径が０．１μｍ以上２μｍ未満である炭化物の個数をｂとするとき、ａ／ｂが下記式（１）の範囲を満たし、極限変形能が１．６以上であり、板厚０．１０〜０．３０ｍｍであることを特徴とする。ａ／ｂ＜０．１２ ・・・ （１）
Description
本発明は、缶用鋼板およびその製造方法に関する。
缶用鋼板、特にフィルムラミネート缶用鋼板では、アルミ缶との対抗上、ゲージダウン（薄肉化）による軽量化、コストダウンを狙っている。ところが板厚が薄くなると２ピース缶製缶後の破胴が増加する事が考えられ、材質面の向上が必須となる。ところで、製缶の成形性向上には、伸びやｒ値（ランクフォード値）の向上だけでは不十分な様で、実際に製缶メーカーから、破胴が多発した鋼板コイルと破胴数が低位の鋼板コイルを比較した結果、ＹＰ（降伏応力）、ＴＳ（引張強さ）、Ｅｌ（伸び）、ｒ値のいずれも差異がなかったことがあった。
このため、ゲージダウンしても２ピース缶製缶で破胴しない鋼板コイルを製造するための新たな要件を見つけ出し、それを指標化して向上させるための手段を発明する必要性が出てきた。例えば、特許文献１では、Ｎｂ炭化物による析出強化やＰによる固溶強化を複合的に組み合わせることで、高い強度−延性バランスを得る技術が開示されている。また、特許文献２では、Ｃ量が０．００２０％以下の極低炭鋼を用いることで、高いｒ値と良好な異方性を得る技術が開示されている。
しかしながら、前記従来技術にはいずれも課題が挙げられる。特許文献１に記載の発明は、Ｎｂ炭化物による析出強化やＰによる固溶強化を複合的に組み合わせることで、高い強度−延性バランスを得ている。しかし、ＮｂＣなど析出強化を利用した鋼は異方性に劣る。また強度−延性バランスが良くてもＤＲＤ缶（ポ
リエステル・ラミネート深絞り缶）やＤＩ缶（絞りしごき缶）で良好な成形性は得られない。
リエステル・ラミネート深絞り缶）やＤＩ缶（絞りしごき缶）で良好な成形性は得られない。
また、特許文献２に記載の発明は、Ｃ量が０．００２０％以下の極低炭鋼を用いることで、高いｒ値と良好な異方性を得ている。しかし、極低炭鋼を製造する場合は、鋼中のＣを除去するために溶鋼に酸素を注入する必要がある。このため、アルミナなどの介在物が生成される。さらに、極低炭素鋼が薄ゲージ化されると、缶成形の段階で介在物起因で缶壁に破胴が起きることが分かっており、極低炭鋼は薄ゲージ化された２ピース缶には適さない。
そこで本発明者は、上述した従来技術の問題を解決し、成形性に優れた缶用鋼板およびその製造方法を実現することを課題として鋭意研究を行った。その結果、以下の知見を得た。
２ピース缶の製缶後の破胴率を下げるために、伸びやｒ値ではなく、新たな要件及びその指標化が必要となる。製缶は単純な引張成形ではなく、しごき成形が加わる。このため、成形性を表す指標に引張試験の伸びでは不十分である。成形時に板厚が減少し、ある部分にくびれが生じ、耐えられなくなることで破胴に至る。つまり、成形により鋼板の変形が進んでいく際に、どこまで耐えることが出来るかを表す指標が必要となる。
ここで、本発明者は、一般的に行われる引張試験を利用して鋼板が成形にどこまで耐えられるかを簡易に評価できないかを検討し、引張試験にて変形前と破断直前（直後）の板厚と板幅に着目した。△板厚、△板幅が大きければ良成形性となり、これを「極限変形能」として新たな評価指標とした。極限変形能をεとすると、ε＝ｌｎ（ｔ／ｔ０）＋ｌｎ（ｗ／ｗ０）で表す。ここでｔ０とｗ０は変形前の板厚と板幅であり、ｔとｗは破断直前（直後）の板厚と板幅である。また、引張試験片はＪＩＳ６号に規定されるダンベル型の試験片とした。具体的な試験条件は後述する実施例に倣って行った。
本発明者は、需要家にて様々な種類の缶成形を行ってもらい、その際の破胴率のデータを回収した。ここで、破胴率は缶成形時に破胴した缶の個数割合である。そして、本発明者は、需要家に提供した缶用鋼板の極限変形能を別途測定し、破胴率と極限変形能との相関を調べた。この結果、図１に示すように、極限変形能ε≧１．６であれば、破胴率が５０ｐｐｍ未満であることが明らかになった。破胴率が概ね５０ｐｐｍ未満であれば需要家からクレームは発生しないと想定される。このため、極限変形能が１．６以上ある鋼板の製造が目標となる。
発明者らは鋭意検討の結果、炭化物（セメンタイト）の形態、即ち個数、大きさ及びその分布を制御すれば、極限変形能を向上させることができ、極限変形能が１．６以上という条件を満足することが分かった。また、炭化物の形態は、後述する様に、Ｃ量、巻取温度（ＣＴ）、焼鈍温度と調質圧延での圧下率、さらには過時効処理の影響を受けることが分かった。
この極限変形能の値が特定の値以上になれば、需要家からのクレームが発生しないと想定される破胴率に抑えることが可能であることが分かった。更に、本発明者は、良好な極限変形能の値を得るためには、炭化物の形態や製造条件である、巻取温度、焼鈍温度、２次冷延の第１スタンド圧下率と第２スタンド圧下率との比、過時効温度、及び過時効時間を特定の範囲で制御することが好ましいことを見出した。
本発明はかかる経緯によってなされたもので、本発明の課題は、上述した従来技術の問題を解決し、成形性に優れた缶用鋼板およびその製造方法を実現することである。
上記課題を解決するため、質量％で、Ｃ：０．０１０％〜０．０５０％、Ｓｉ：０．０２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０５０％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｎｂ：０〜０．０３％、Ｔｉ：０〜０．０３％、Ｂ：０〜０．００２０％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる缶用鋼板であって、前記缶用鋼板の断面で観察される円相当径が２μｍ以上５μｍ以下である炭化物の個数をａ、円相当径が０．１μｍ以上２μｍ未満ある炭化物の個数をｂとするとき、ａ／ｂが下記式（１）の範囲を満たし、極限変形能が１．６以上であり、板厚０．１０〜０．３０mmであることを特徴とする缶用鋼板とする。
ａ／ｂ＜０．１２ ・・・ （１）
ａ／ｂ＜０．１２ ・・・ （１）
また、更に質量％で、Ｎｂ：０．００３〜０．０３％、Ｔｉ：０．００３〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜０．００２０％からなる群から選択された少なくとも一種を含有することが好ましい。
また、前記缶用鋼板の表面にはＳｎめっき、Ｃｒめっき、あるいはそれらの合金めっきが施されていることが好ましく、さらにめっきの表面に有機皮膜または樹脂皮膜が施されていることが好ましい。
また、質量％で、Ｃ：０．０１０％〜０．０５０％、Ｓｉ：０．０２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０５０％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｎｂ：０〜０．０３％、Ｔｉ：０〜０．０３％、Ｂ：０〜０．００２０％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、前記熱間圧延により得られた熱延板を巻取温度６４０℃以下で巻き取り、前記熱延板に酸洗、冷間圧延を施して冷延板を得た後、６８０℃以上で前記冷延板の焼鈍を行い、焼鈍後の前記冷延板を過時効処理し、その後２次冷延を行ってなる上述の缶用鋼板の製造方法であって、下記式（２）を満たすことを特徴とする缶用鋼板の製造方法とする。
３００＜３Ｔ１ ０．７−（ｒ１／ｒ２）１．５＋｛（Ｔ２−７２０）２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３＜１０００ ・・・ （２）
（式（２）において、Ｔ１は熱延板の巻取温度（℃）であり、ｒ１は２次冷延の第１スタンド圧下率（％）であり、ｒ２は２次冷延の第２スタンド圧下率（％）であり、Ｔ２は焼鈍温度（℃）であり、Ｔ３は過時効温度（℃）であり、ｔは過時効時間（秒）である）
３００＜３Ｔ１ ０．７−（ｒ１／ｒ２）１．５＋｛（Ｔ２−７２０）２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３＜１０００ ・・・ （２）
（式（２）において、Ｔ１は熱延板の巻取温度（℃）であり、ｒ１は２次冷延の第１スタンド圧下率（％）であり、ｒ２は２次冷延の第２スタンド圧下率（％）であり、Ｔ２は焼鈍温度（℃）であり、Ｔ３は過時効温度（℃）であり、ｔは過時効時間（秒）である）
また、前記鋼片が、更に質量％で、Ｎｂ：０．００３〜０．０３％、Ｔｉ：０．００３
〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜０．００２０％からなる群から選択された少なくとも一種を含有することが好ましい。
〜０．０３％、Ｂ：０．０００５〜０．００２０％からなる群から選択された少なくとも一種を含有することが好ましい。
また、前記缶用鋼板の表面にＳｎめっき、Ｃｒめっき、あるいはそれらの合金めっきを施すことが好ましい。
また、めっきの表面に有機皮膜または樹脂皮膜を施すことが好ましい。
本発明を用いると、成形性に優れた缶用鋼板およびその製造方法を実現することが可能となる。
以下、実施形態を例に挙げ、本発明を詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されない。本発明の缶用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０１０％〜０．０５０％、Ｓｉ：０．０２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０５０％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｎｂ：０〜０．０３％、Ｔｉ：０〜０．０３％、Ｂ：０〜０．００２０％を含有し、残部はＦｅおよび不純物からなる成分組成を有し、円相当径が小さな炭化物の個数と円相当径が大きい炭化物の個数の比が特定の範囲を満たし、極限変形能が良好であり、板厚０．１０〜０．３０ｍｍであることを特徴とする缶用鋼板である。そして、缶用鋼板を製造するのに適した製造方法は、熱延板を巻取温度６４０℃以下で巻き取り、熱延板に酸洗、冷間圧延を施して冷延板を得た後、６８０℃以上で冷延板の焼鈍を行い、焼鈍後の冷延板を過時効処理し、その後２次冷延を行ってなる缶用鋼板の製造方法である。本発明によれば、成型性に優れた缶用鋼板が得られる。さらに缶成型時に破胴が少ない缶用鋼板が得られる。また、本発明によれば、食缶や飲料缶等に使用される鋼板の更なる薄肉化が可能になり、省資源化および低コスト化を達成することができ、産業上格段の効果を奏する。
以下、本発明の缶用鋼板の成分組成、鋼板組織、製造方法について順に説明する。まず、本発明の缶用鋼板の成分組成について説明する。成分組成の説明において、各成分の含有量は質量％（より厳密には、質量％の測定に使用した試料の総質量に対する質量％）である。
Ｃ：０．０１０％〜０．０５０％
鋼成分として、Ｃ量が０．０５０％を超えると、後述のように炭化物の個数が多くなり、特に円相等径が大きな炭化物が多くなるため極限変形能に悪影響を及ぼす。更にｒ値、延性とも著しく低減するためＣ量は０．０５０％以下とする。一方、Ｃ量が０．０１０％未満では必要強度を確保することが困難となるため、Ｃ量は０．０１０％以上とする。
鋼成分として、Ｃ量が０．０５０％を超えると、後述のように炭化物の個数が多くなり、特に円相等径が大きな炭化物が多くなるため極限変形能に悪影響を及ぼす。更にｒ値、延性とも著しく低減するためＣ量は０．０５０％以下とする。一方、Ｃ量が０．０１０％未満では必要強度を確保することが困難となるため、Ｃ量は０．０１０％以上とする。
Ｓｉ：０．０２０％以下
Ｓｉ量の上限はＡＳＴＭ規格で０．０２０％であるので、本発明鋼のＳｉ量も０．０２０％を上限とする。また、Ｓｉ量の下限は特に規定せず、０％であってもよいが、Ｓｉは鉄鉱石やマンガン鉱に不純物として含有され、完全に除去することはコストがかかるため、下限は０．００５％であることが望ましい。
Ｓｉ量の上限はＡＳＴＭ規格で０．０２０％であるので、本発明鋼のＳｉ量も０．０２０％を上限とする。また、Ｓｉ量の下限は特に規定せず、０％であってもよいが、Ｓｉは鉄鉱石やマンガン鉱に不純物として含有され、完全に除去することはコストがかかるため、下限は０．００５％であることが望ましい。
Ｍｎ：０．１０〜０．６０％
Ｍｎは、Ｓによる熱間割れを防止する上で有効な元素であり、Ｍｎ量は０．１０％以上であることが必要である。更にＭｎ量が０．１０％未満では強度不足となる。またＭｎ量の上限はＡＳＴＭ規格で０．６０％であるので、本発明鋼のＭｎ量も０．６０％を上限とする。
Ｍｎは、Ｓによる熱間割れを防止する上で有効な元素であり、Ｍｎ量は０．１０％以上であることが必要である。更にＭｎ量が０．１０％未満では強度不足となる。またＭｎ量の上限はＡＳＴＭ規格で０．６０％であるので、本発明鋼のＭｎ量も０．６０％を上限とする。
Ｐ：０．０２０％以下
Ｐは、鋼を硬化させ加工性を悪化させる有害な元素であり、成型時に破胴を引き起こすため、Ｐ量の上限を０．０２０％とする。Ｐ量の下限は特に規定せず、０％であってもよいが脱りんコストおよび時間が必要となることから下限を０．００１％とすることが望ましい。
Ｐは、鋼を硬化させ加工性を悪化させる有害な元素であり、成型時に破胴を引き起こすため、Ｐ量の上限を０．０２０％とする。Ｐ量の下限は特に規定せず、０％であってもよいが脱りんコストおよび時間が必要となることから下限を０．００１％とすることが望ましい。
Ｓ：０．０２０％以下
Ｓは、鋼中に介在物として存在し、延性を減少、表面割れを引き起こし、外観不良、耐食性の劣化をもたらす元素であるので、Ｓ量の上限を０．０２０％とする。Ｓ量の下限は特に規定せず、０％であってもよいが、脱硫コストおよび脱硫時間の都合から下限を０．００１％とすることが望ましい。
Ｓは、鋼中に介在物として存在し、延性を減少、表面割れを引き起こし、外観不良、耐食性の劣化をもたらす元素であるので、Ｓ量の上限を０．０２０％とする。Ｓ量の下限は特に規定せず、０％であってもよいが、脱硫コストおよび脱硫時間の都合から下限を０．００１％とすることが望ましい。
Ａｌ：０．０５０％以下
Ａｌを０．０５０％超で添加した場合、ＡｌＮが粗大化され、成形性に悪影響を与えるため、上限を０．０５０％とする。また、脱酸による鋳造性を考慮すると０．００５％以上の添加が好ましい。
Ａｌを０．０５０％超で添加した場合、ＡｌＮが粗大化され、成形性に悪影響を与えるため、上限を０．０５０％とする。また、脱酸による鋳造性を考慮すると０．００５％以上の添加が好ましい。
Ｎ：０．０１００％以下、
Ｎは、固溶強化元素であり、鋼板強度の確保に必要である元素であるが、添加量が０．０１００％を超えると著しく加工性を劣化させる。また連続鋳造時のスラブ割れの発生を引き起こすので、上限を０．０１００％とする。Ｎ量の下限は特に規定せず、０％であってもよいが、上述した効果を考慮すると０．００２０％以上の添加が好ましい。
Ｎは、固溶強化元素であり、鋼板強度の確保に必要である元素であるが、添加量が０．０１００％を超えると著しく加工性を劣化させる。また連続鋳造時のスラブ割れの発生を引き起こすので、上限を０．０１００％とする。Ｎ量の下限は特に規定せず、０％であってもよいが、上述した効果を考慮すると０．００２０％以上の添加が好ましい。
Ｎｂ：０．００３〜０．０３％、Ｔｉ：０．００３〜０．０３％以下、Ｂ：０．０００５〜０．００２０％以下
いずれも炭化物、窒化物を形成し、加工性改善に有効な元素であり、必要に応じ選択して含有できる。Ｎｂは０．０３％を超えて含有するとＮｂ系析出物による結晶粒界のピン止め効果により再結晶温度が上昇し、連続焼鈍炉の通板作業性が低下する。加工性改善効果を得るにはＮｂを０．００３％以上含有するのが望ましい。Ｔｉは０．０３％を超えて含有すると硬質な析出物が生成し、耐食性が低下する。加工性改善効果を得るにはＴｉを０．００３％以上含有するのが望ましい。Ｂは０．００２０％を超えて含有すると、連続焼鈍時再結晶粒界に偏析し再結晶を遅延させる。加工性改善効果を得るにはＢを０．０００５％以上含有するのが望ましい。
いずれも炭化物、窒化物を形成し、加工性改善に有効な元素であり、必要に応じ選択して含有できる。Ｎｂは０．０３％を超えて含有するとＮｂ系析出物による結晶粒界のピン止め効果により再結晶温度が上昇し、連続焼鈍炉の通板作業性が低下する。加工性改善効果を得るにはＮｂを０．００３％以上含有するのが望ましい。Ｔｉは０．０３％を超えて含有すると硬質な析出物が生成し、耐食性が低下する。加工性改善効果を得るにはＴｉを０．００３％以上含有するのが望ましい。Ｂは０．００２０％を超えて含有すると、連続焼鈍時再結晶粒界に偏析し再結晶を遅延させる。加工性改善効果を得るにはＢを０．０００５％以上含有するのが望ましい。
鋼の残部はＦｅ及び不純物からなる。不純物とは、鋼を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、または製造環境などから混入するものを指す。不純物は例えば不可避的不純物である。不可避的不純物としては、Ｓｎ、Ａｓ等が挙げられる。なお、上述した鋼板の化学成分は、一般的な分析方法によって測定すればよい。例えば、鋼成分は、ＩＣＰ−ＡＥＳ（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｐｌａｓｍａ−Ａｔｏｍｉｃ Ｅｍｉｓｓｉｏｎ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）を用いて測定すればよい。なお、ＣおよびＳは燃焼−赤外線吸収法を用い、Ｎは不活性ガス融解−熱伝導度法を用いて測定すればよい。
次に本発明の鋼板組織について説明する。炭化物の円相当径が２．０μｍ以上５．０μｍ以下である炭化物の個数をａ、円相当径が０．１μｍ以上２．０μｍ以下である炭化物の個数をｂとするとき、図２に示すように、下記式（１）を満たさなければ、極限変形能１．６以上を満たさない。ここで、図２は、極限変形能が異なる複数種類の鋼板の断面を後述の方法で観察し、ａ／ｂを測定することで得られたグラフである。
ａ／ｂ＜０．１２ ・・・（１）
ａ／ｂの値は、炭化物の分布状態を表しており、図２によれば、炭化物の個数が同じであっても、円相当径が小さな炭化物が多くて大きな炭化物が少ない状態である方が、極限変形能が良いことを表している。
ａ／ｂ＜０．１２ ・・・（１）
ａ／ｂの値は、炭化物の分布状態を表しており、図２によれば、炭化物の個数が同じであっても、円相当径が小さな炭化物が多くて大きな炭化物が少ない状態である方が、極限変形能が良いことを表している。
図３
鋼中成分のうちＣ量を制御することで適度な炭化物の円相当径を得る事が可能である。図３のように、基本的にＣ量が０．０５０％以下であれば円相当径は小さくなり式（１）を満たしやすくなる。ただし、Ｃ量が少なくなり過ぎ、０．０１０％未満となると、必要な鋼板強度が得られない。このため最適なＣ量の範囲があり、０．０１０％〜０．０５０％が良い。ここで、図３は、Ｃ量が異なる鋼片を後述の実施例と同様の条件で熱間圧延を行うことで熱延板を作製し、この熱延板の断面を後述の方法で観察し、ａ／ｂを測定することで得られたグラフである。したがって、Ｃ量を０．０１０％〜０．０５０％とした上で、後述の熱延後の巻取り温度やその他の操業条件の式である式（２）を満足することで式（１）を満たすことが可能となる。
鋼中成分のうちＣ量を制御することで適度な炭化物の円相当径を得る事が可能である。図３のように、基本的にＣ量が０．０５０％以下であれば円相当径は小さくなり式（１）を満たしやすくなる。ただし、Ｃ量が少なくなり過ぎ、０．０１０％未満となると、必要な鋼板強度が得られない。このため最適なＣ量の範囲があり、０．０１０％〜０．０５０％が良い。ここで、図３は、Ｃ量が異なる鋼片を後述の実施例と同様の条件で熱間圧延を行うことで熱延板を作製し、この熱延板の断面を後述の方法で観察し、ａ／ｂを測定することで得られたグラフである。したがって、Ｃ量を０．０１０％〜０．０５０％とした上で、後述の熱延後の巻取り温度やその他の操業条件の式である式（２）を満足することで式（１）を満たすことが可能となる。
炭化物の個数は、例えば鋼板の断面を光学顕微鏡にて１０００倍で観察することで特定することができる。より具体的には、鋼板の圧延方向に垂直な断面のうち、板厚方向中心部かつ板幅方向中心部で１４０μｍ×１００μｍのサイズの１０視野の写真をパソコンに取り込む。ついで、キーエンス社の顕微鏡ＶＨＸ５００に内蔵されている解析ソフトを用いて各視野における炭化物の数をそのサイズごとにカウントし、１０視野の平均をとることが好ましい。なお、炭化物の円相当径が０．１μｍより小さくなると計測ができないので、炭化物の円相当径で０．１μｍ未満はカウント外とする。
図４
さらに鋼板の熱延後の巻取り温度も炭化物個数に影響する。図４に示すように、巻取温度が低ければ、熱延板での粗大な炭化物は少なくなる。つまり式（１）のａ／ｂの値が小さくなる。熱延時での粗大な炭化物が少なければ、成品板でも炭化物が少ない事が期待できる。ここで、図４は、鋼中成分が共通で巻取温度が異なる熱延板（熱間圧延は後述の実施例と同様に行った）の断面を上記の方法で観察し、ａ／ｂを測定することで得られたグラフである。巻取り温度は６４０℃以下が望ましい。ただし２００度以下では熱延板強度が高すぎて冷延負荷が大きすぎるため避けるべきである。但し、この場合、後述する式（２）を満足する前提である。なお、缶用鋼板の板厚は０．１０〜０．３０ｍｍであることが好ましい。
さらに鋼板の熱延後の巻取り温度も炭化物個数に影響する。図４に示すように、巻取温度が低ければ、熱延板での粗大な炭化物は少なくなる。つまり式（１）のａ／ｂの値が小さくなる。熱延時での粗大な炭化物が少なければ、成品板でも炭化物が少ない事が期待できる。ここで、図４は、鋼中成分が共通で巻取温度が異なる熱延板（熱間圧延は後述の実施例と同様に行った）の断面を上記の方法で観察し、ａ／ｂを測定することで得られたグラフである。巻取り温度は６４０℃以下が望ましい。ただし２００度以下では熱延板強度が高すぎて冷延負荷が大きすぎるため避けるべきである。但し、この場合、後述する式（２）を満足する前提である。なお、缶用鋼板の板厚は０．１０〜０．３０ｍｍであることが好ましい。
図５
また製法では、前記のＣ量、熱延後の巻取り温度上限を満足した上で、熱延での巻取温度、焼鈍時の加熱温度、その後の調質圧延条件、さらには過時効処理を所定のバランス下に置くことで最終的な炭化物の個数を制御する。発明者らが、それぞれの影響を調査した結果、下記式（２）を満足する場合に、図５に示すように、炭化物の個数が所定の範囲を満足し、式（１）のａ／ｂ＜０．１２を満足することで、極限変形能が１．６以上となることが判明した。ここで、図５は、鋼中成分が共通で３Ｔ１ ０．７−（ｒ１／ｒ２）１．５＋｛（Ｔ２−７２０）２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３の値が異なる冷延板（他の条件は後述の実施例と同様に行った）の断面を上記の方法で観察し、ａ／ｂを測定することで得られたグラフである。Ｔ１は巻取温度（℃）、Ｔ２は焼鈍温度（℃）、ｒ１は２次冷延の第１スタンド圧下率（％）、ｒ２は２次冷延の第２スタンド圧下率（％）、Ｔ２は焼鈍温度（℃）あり、Ｔ３は過時効温度（℃）、ｔは過時効時間（秒）である。ここでＴ３は過時効開始温度と過時効終了温度の平均値である。
３００＜３Ｔ１ ０．７−（ｒ１／ｒ２）１．５＋｛（Ｔ２−７２０）２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３＜１０００ ・・・ （２）
なお、図５における「３Ｔ１＾（０．７）−（ｒ１／ｒ２）＾（１．５）＋｛（Ｔ２−７２０）＾２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３」は、「３Ｔ１ ０．７−（ｒ１／ｒ２）１．５＋｛（Ｔ２−７２０）２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３」を意味している。
また製法では、前記のＣ量、熱延後の巻取り温度上限を満足した上で、熱延での巻取温度、焼鈍時の加熱温度、その後の調質圧延条件、さらには過時効処理を所定のバランス下に置くことで最終的な炭化物の個数を制御する。発明者らが、それぞれの影響を調査した結果、下記式（２）を満足する場合に、図５に示すように、炭化物の個数が所定の範囲を満足し、式（１）のａ／ｂ＜０．１２を満足することで、極限変形能が１．６以上となることが判明した。ここで、図５は、鋼中成分が共通で３Ｔ１ ０．７−（ｒ１／ｒ２）１．５＋｛（Ｔ２−７２０）２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３の値が異なる冷延板（他の条件は後述の実施例と同様に行った）の断面を上記の方法で観察し、ａ／ｂを測定することで得られたグラフである。Ｔ１は巻取温度（℃）、Ｔ２は焼鈍温度（℃）、ｒ１は２次冷延の第１スタンド圧下率（％）、ｒ２は２次冷延の第２スタンド圧下率（％）、Ｔ２は焼鈍温度（℃）あり、Ｔ３は過時効温度（℃）、ｔは過時効時間（秒）である。ここでＴ３は過時効開始温度と過時効終了温度の平均値である。
３００＜３Ｔ１ ０．７−（ｒ１／ｒ２）１．５＋｛（Ｔ２−７２０）２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３＜１０００ ・・・ （２）
なお、図５における「３Ｔ１＾（０．７）−（ｒ１／ｒ２）＾（１．５）＋｛（Ｔ２−７２０）＾２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３」は、「３Ｔ１ ０．７−（ｒ１／ｒ２）１．５＋｛（Ｔ２−７２０）２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３」を意味している。
尚、焼鈍温度が高いと焼鈍前に存在する炭化物を減少する事が出来るので、焼鈍温度は６８０℃以上が望ましい。ただし、焼鈍温度が高すぎると炉内破断の可能性が高まるため、８５０℃以下が好ましい。
更に過時効処理における過時効温度を低くすると炭化物を減少することができる。過時効開始温度と過時効終了温度の平均値（算術平均値）をＴ３とすると、Ｔ３は４００℃以下が好ましい。一方で２５０℃未満であると冷却速度が高くなるため、水量密度が多くなり鋼板が不安定になるため２５０℃以上であることが好ましい。
また、過時効処理における過時効時間を短くすると炭化物を減少することができる。過時効時間は４００秒未満が好ましい。ただし時間が過度に短いと通板速度が速くなりすぎることを意味し、この場合破断の危険性があることから、５０秒以上が好ましい。
また２次冷延は、第１スタンドと第２スタンド共に、圧下率は２０％以下が望ましい。２０％を超えると強度が高くなりすぎ、かつ伸びも著しく低下するため、成形が厳しくなる。また、形状矯正のために、１％以上が望ましい。
以上により、本発明の缶用鋼板が得られる。なお、本発明では、２次冷間圧延後に、さらに種々の工程を行うことが可能である。例えば、本発明の缶用鋼板の表面にＳｎめっき、Ｃｒめっき、あるいはそれらの合金めっきを施し、必要に応じてさらにめっきの表面に有機皮膜または樹脂皮膜を施しても良い。
表１に示した成分組成を有する溶鋼を真空溶解炉にて製造し、溶鋼の冷却凝固後、鋼片を１２００℃まで再加熱し、鋼片を８８０℃にて仕上圧延を行った。熱延板の冷却後、熱延板を表２に示す温度で１時間保持することで、熱延板の巻取熱処理を再現した。得られた熱延板から研削によりスケールを除去し、圧下率９０％以上の冷間圧延を行った。その後冷延板に対して連続焼鈍シミュレータを用い、表２の温度で冷延板の焼鈍を行い、冷延板を冷却した後、表２の過時効温度と過時効時間で保持したあと、さらに室温まで冷却した後、表２に示す第１スタンド圧下率及び第２スタンド圧下率にて２次冷間圧延し、板厚０．１２〜０．２５ｍｍの鋼板を得た。
前記鋼板を圧延方向からＪＩＳ６号引張試験片を採取し、極限変形能を測定した。試験片加工後に、ＪＩＳ６号片の平行部３点の板厚と板幅を測定し、平均値を計算した。これらをｔ０、ｗ０とした。引張試験後の板幅測定は、破断部を突き合わせて破断直前の形状を再現し、最もくびれた部分の板幅（ｗ）を計測した。引っ張り試験後の板厚測定は、破断部を突き合わせて破断直前の形状を再現し、幅方向中央部を引張方向に沿って切断した。そして、切断面が表面に出るように樹脂に埋め込んで研磨し、光学顕微鏡にて観察して最も薄い部分の板厚（ｔ）を測定した。以上の結果、引張試験前の板幅ｗ０と板厚ｔ０、引張試験後の板幅ｗと板厚ｔが計測され、式（１）から極限変形能の値を算出した。
さらに、前記鋼板の圧延方向に垂直な断面を観察できるように、鋼板からサンプルを切り出して樹脂に埋め込み、圧延方向に垂直な断面を研磨後、ナイタールにて腐食して金属組織を現出した。その後、光学顕微鏡で１０００倍に拡大して観察した。具体的な観察方法は上述した通りである。ついで、観察した範囲を撮影してコンピュータに取り込み、ソフトを用いて炭化物の個数、円相当径を計測し、ａ／ｂを測定した。
缶成形は、各実験記号が示す鋼板を用いてそれぞれ５万缶〜２０万缶の製缶を行った。破胴率が５０ｐｐｍ未満の場合を○とし、５０ｐｐｍ以上を×とした。実験結果を表２に示す。
以上の実施例から、本発明要件を満足すれば、缶成型時での破胴が少ない、高い成形性をもった優れた缶用鋼板を得ることができる。一方、比較例では、成分範囲が逸脱しているか、粗大な炭化物が多く、式（１）を満たしていないため、缶成型時の破胴が多発している。
以上、実施形態を中心として本発明を説明してきたが、本発明は上記実施形態に限定されることはなく、各種の態様とすることが可能である。
Claims (8)
- 質量％で、
Ｃ：０．０１０％〜０．０５０％、
Ｓｉ：０．０２０％以下、
Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、
Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．０５０％以下、
Ｎ：０．０１００％以下、
Ｎｂ：０〜０．０３％、
Ｔｉ：０〜０．０３％、
Ｂ：０〜０．００２０％
を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる缶用鋼板であって、
前記缶用鋼板の断面で観察される円相当径が２μｍ以上５μｍ以下である炭化物の個数をａ、円相当径が０．１μｍ以上２μｍ未満である炭化物の個数をｂとするとき、ａ／ｂが下記式（１）の範囲を満たし、極限変形能が１．６以上であり、板厚０．１０〜０．３０ｍｍであることを特徴とする、缶用鋼板。
ａ／ｂ＜０．１２ ・・・ （１） - 質量％で、
Ｎｂ：０．００３〜０．０３％、
Ｔｉ：０．００３〜０．０３％、
Ｂ：０．０００５〜０．００２０％
からなる群から選択された少なくとも一種を含有することを特徴とする請求項１に記載の缶用鋼板。 - 前記缶用鋼板の表面にはＳｎめっき、Ｃｒめっき、あるいはそれらの合金めっきが施されていることを特徴とする、請求項１または２に記載の缶用鋼板。
- めっきの表面に有機皮膜または樹脂皮膜が施されていることを特徴とする、請求項３に記載の缶用鋼板。
- 請求項１に記載の缶用鋼板の製造方法であって、
質量％で、
Ｃ：０．０１０％〜０．０５０％、
Ｓｉ：０．０２０％以下、
Ｍｎ：０．１０〜０．６０％、
Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．０２０％以下、
Ａｌ：０．０５０％以下、
Ｎ：０．０１００％以下、
Ｎｂ：０〜０．０３％、
Ｔｉ：０〜０．０３％、
Ｂ：０〜０．００２０％
を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼片を熱間圧延した後、前記熱間圧延により得られた熱延板を巻取温度６４０℃以下で巻き取り、前記熱延板に酸洗、冷間圧延を施して冷延板を得た後、６８０℃以上で前記冷延板の焼鈍を行い、焼鈍後の前記冷延板を過時効処理し、その後２次冷延を行ってなる缶用鋼板の製造方法であって、下記式（２）を満たすことを特徴とする缶用鋼板の製造方法。
３００＜３Ｔ１ ０．７−（ｒ１／ｒ２）１．５＋｛（Ｔ２−７２０）２｝／４＋（Ｔ３ｌｏｇｔ）／３＜１０００ ・・・ （２）
式（２）において、Ｔ１は熱延板の巻取温度（℃）であり、ｒ１は２次冷延の第１スタンド圧下率（％）であり、ｒ２は２次冷延の第２スタンド圧下率（％）であり、Ｔ２は焼鈍温度（℃）であり、Ｔ３は過時効温度（℃）であり、ｔは過時効時間（秒）である。 - 前記鋼片が、質量％で、
Ｎｂ：０．００３〜０．０３％、
Ｔｉ：０．００３〜０．０３％、
Ｂ：０．０００５〜０．００２０％
からなる群から選択された少なくとも一種を含有することを特徴とする請求項５に記載の缶用鋼板の製造方法。 - 前記缶用鋼板の表面にＳｎめっき、Ｃｒめっき、あるいはそれらの合金めっきを施すことを特徴とする請求項５または６に記載の缶用鋼板の製造方法。
- めっきの表面に有機皮膜または樹脂皮膜を施すことを特徴とする請求項７に記載の缶用鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/JP2020/006010 WO2021166026A1 (ja) | 2020-02-17 | 2020-02-17 | 缶用鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP6897878B1 true JP6897878B1 (ja) | 2021-07-07 |
| JPWO2021166026A1 JPWO2021166026A1 (ja) | 2021-08-26 |
Family
ID=76650106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2020533170A Active JP6897878B1 (ja) | 2020-02-17 | 2020-02-17 | 缶用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11965224B2 (ja) |
| EP (1) | EP4108796A4 (ja) |
| JP (1) | JP6897878B1 (ja) |
| WO (1) | WO2021166026A1 (ja) |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1741800A1 (en) | 2004-04-27 | 2007-01-10 | JFE Steel Corporation | Steel sheet for can and method for production thereof |
| JP4525450B2 (ja) | 2004-04-27 | 2010-08-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度高延性な缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP4265574B2 (ja) | 2005-06-20 | 2009-05-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ２ピース変形缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP5434212B2 (ja) * | 2008-04-11 | 2014-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度容器用鋼板およびその製造方法 |
| EP2905348B1 (de) * | 2014-02-07 | 2019-09-04 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Hochfestes Stahlflachprodukt mit bainitisch-martensitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts |
| CA2944403C (en) * | 2014-04-30 | 2019-02-26 | Jfe Steel Corporation | High-strength steel sheet for containers and method for producing the same |
| JP5958630B2 (ja) * | 2014-10-10 | 2016-08-02 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 王冠用鋼板およびその製造方法 |
| JP6421773B2 (ja) * | 2016-02-29 | 2018-11-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP6421772B2 (ja) * | 2016-02-29 | 2018-11-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 缶用鋼板の製造方法 |
| US11618932B2 (en) * | 2017-03-27 | 2023-04-04 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for two-piece can and manufacturing method therefor |
| US11486018B2 (en) * | 2017-03-27 | 2022-11-01 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for two-piece can and manufacturing method therefor |
| SG11201909620RA (en) * | 2017-04-19 | 2019-11-28 | Nippon Steel Corp | Cold rolled steel sheet for drawn can and method for manufacturing same |
-
2020
- 2020-02-17 EP EP20919879.5A patent/EP4108796A4/en active Pending
- 2020-02-17 WO PCT/JP2020/006010 patent/WO2021166026A1/ja active Application Filing
- 2020-02-17 US US17/788,131 patent/US11965224B2/en active Active
- 2020-02-17 JP JP2020533170A patent/JP6897878B1/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP4108796A4 (en) | 2023-02-15 |
| JPWO2021166026A1 (ja) | 2021-08-26 |
| WO2021166026A1 (ja) | 2021-08-26 |
| US11965224B2 (en) | 2024-04-23 |
| EP4108796A1 (en) | 2022-12-28 |
| US20230039571A1 (en) | 2023-02-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5549307B2 (ja) | 時効性および焼付け硬化性に優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| EP2762602B1 (en) | Alloyed hot-dip galvanized steel sheet | |
| JP6115691B1 (ja) | 鋼板およびほうろう製品 | |
| JP5387073B2 (ja) | 熱間プレス用鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス用鋼板部材の製造方法 | |
| KR20130123460A (ko) | 냉연 강판 및 그 제조 방법 | |
| CN112996938B (zh) | 高强度钢板 | |
| JP5924459B1 (ja) | ステンレス冷延鋼板用素材 | |
| US20230227930A1 (en) | Ultrahigh-strength dual-phase steel and manufacturing method therefor | |
| JP6943335B2 (ja) | Ｎｉ拡散めっき鋼板及びＮｉ拡散めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2008019502A (ja) | 加工性、塗装焼付硬化性及び常温非時効性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板並びにその製造方法 | |
| KR20040075981A (ko) | 가공성이 우수한 Ｃｒ 함유 내열 강판 및 그 제조 방법 | |
| US20160319393A1 (en) | Rolled material for high strength spring, and wire for high strength spring using the same | |
| JP5930144B1 (ja) | 絞り缶用鋼板及びその製造方法 | |
| JPWO2020148948A1 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP6841383B2 (ja) | 鋼板及びその製造方法 | |
| WO2020138343A1 (ja) | 鋼板 | |
| JP6897878B1 (ja) | 缶用鋼板およびその製造方法 | |
| KR100879084B1 (ko) | 고강도 등방성 강, 강판 제조 방법 및 이에 의한 강판 | |
| KR20230148847A (ko) | 강판, 강판의 제조 방법, 및 중간 강판의 제조 방법 | |
| JP2007239035A (ja) | 耐ひずみ時効性および耐肌荒れ性に優れ、面内異方性の小さい冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007211337A (ja) | 耐ひずみ時効性に優れ、面内異方性の小さい冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPWO2020017607A1 (ja) | 鋼板 | |
| JP7469706B2 (ja) | 高強度鋼板 | |
| US20230383373A1 (en) | Plated steel sheets for hot press forming having excellent hydrogen brittleness resistance and impact resistance, hot press formed parts, and manufacturing methods thereof | |
| WO2023139752A1 (ja) | 鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20200616 |
|
| A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20200616 |
|
| A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20200716 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20201006 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20201105 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20210105 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20210128 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20210511 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20210524 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6897878 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |