JPWO2020017607A1

JPWO2020017607A1 - 鋼板

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Publication number: JPWO2020017607A1
Application number: JP2019563300A
Authority: JP
Inventors: 林　宏太郎; 宏太郎林; 宏志海藤; 上西　朗弘; 朗弘上西; 力岡本
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2018-07-18
Filing date: 2019-07-18
Publication date: 2020-07-30
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Abstract

優れた伸び特性及び高強度を有し、さらに、くびれを伴う延性破壊が生じる含有Ｍｎ濃度の高い鋼板を提供する。Ｃ、Ｓｉ、ｓｏｌ．Ａｌ及びＭｏを所定量含み、さらに質量％でＭｎ：４．００％超９．００％未満及びＢ：０．０００３％以上０．０１０％以下、Ｐ：０．０２３％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎ：０．０５０％未満、Ｏ：０．０２０％未満、及び任意に選択される元素を含有し、Ｍｎ及びＭｏを、２５≦［Ｍｎ］／［Ｍｏ］≦１５０を満たす範囲に制限し、式中［Ｍｎ］及び［Ｍｏ］はＭｎ及びＭｏの含有量（質量％）であり、残部が鉄および不純物であり、Ｌ断面において表面から厚みの１／４位置における金属組織が、面積率で４０％以上９０％以下の焼き戻しマルテンサイトを含み、焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度が、鋼板の平均Ｍｏ含有量の１．０３倍以上１．１５倍以下であること特徴とする鋼板。

Description

本開示は、優れた延性を有する鋼板に関係し、具体的には優れた伸び特性及び高強度を有し、さらに、引張り時にくびれを伴う延性破壊が生じる含有Ｍｎ濃度の高い鋼板に関係する。

自動車の車体及び部品等の、軽量化と安全性との両方を達成するために、これらの素材である鋼板の高強度化が進められている。一般に、鋼板を高強度化すると、伸びが低下し、鋼板の成形性が損なわれる。したがって、自動車用の部材として高強度鋼板を使用するためには、相反する特性である強度と成形性との両方を高める必要がある。

引張強度と伸びとを向上させるために、これまでに、残留オーステナイトの変態誘起塑性を利用した、いわゆるＴＲＩＰ鋼が提案されている（例えば、特許文献１）。

残留オーステナイトは、Ｃをオーステナイト中に濃化させることによって、オーステナイトが室温でも他の組織に変態しないようにすることによって得られる。オーステナイトを安定化させる技術として、Ｓｉ及びＡｌ等の炭化物析出抑制元素を鋼板に含有させて、鋼板の製造段階において鋼板に生じるベイナイト変態の間にオーステナイト中にＣを濃化させることが提案されている。この技術では、鋼板に含有させるＣ含有量が多ければ、オーステナイトがさらに安定化し、残留オーステナイト量を増やすことができ、その結果、強度と伸びとの両方が優れた鋼板を造ることができる。しかしながら、鋼板が構造部材に使用される場合、鋼板に溶接が行われることが多いが、鋼板中のＣ含有量が多いと溶接性を十分確保することが困難となり、構造部材として使用することに制限がかかる。したがって、より少ないＣ含有量で、鋼板の強度と伸びとの両方を向上することが望まれている。

Ｃ含有量が上記ＴＲＩＰ鋼よりも少なく、さらに、残留オーステナイト量が上記ＴＲＩＰ鋼よりも多く、強度と延性とが上記ＴＲＩＰ鋼を超える鋼板として、４．０質量％超のＭｎを添加した鋼が提案されている（例えば、非特許文献１）。

特許文献２には、３．５質量％以上のＭｎを添加した鋼板であって、フェライトを面積率（面積％）で３０〜８０％に制御することによって引張強度及び伸び性が優れる鋼板が開示されている。

特開平５−５９４２９号公報特開２０１２−２３７０５４号公報

古川敬、松村理、熱処理、日本国、日本熱処理協会、平成９年、第３７号巻、第４号、ｐ．２０４

自動車用の部材として高強度鋼板を使用するためには、溶接性を低下させずに、相反する特性である強度と成形性とを確保することが望まれる。具体的には、優れた伸び特性及び高強度を有することが望まれる。

しかしながら、例えば上述した特許文献１及び特許文献２並びに非特許文献１に開示されているような４．０％超のＭｎを含有する鋼においては、粒界及び異相界面が脆弱になると考えられ、引張り時にくびれがほとんど生じずに、脆性的に破壊しやすくなる。そのため、引張強度及び伸びが良好でも、実質的な引張特性については改善の余地が残る。

したがって、優れた伸び特性及び高強度を有し、さらに、引張り時にくびれを伴う延性破壊が生じる含有Ｍｎ濃度の高い鋼板が望まれている。

含有Ｍｎ濃度の高い鋼板において、優れた伸び特性及び高強度を確保し、さらに、くびれを伴う延性破壊を生じさせるために、本発明者らは、含有Ｍｎ濃度の高い鋼板のＰ含有量を０．０２３質量％以下、Ｍо含有量を０．０３０質量％以上０．５００質量％以下、及びＢ含有量を０．０００３質量％以上０．０１０質量％以下の範囲に制御し、さらに、Ｍｎ含有量とＭｏ含有量との比を特定範囲に制御することが有効であると知見した。

本開示の鋼板は上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。
（１）質量％で、
Ｃ：０．１８％超０．４５％未満、
Ｓｉ：０．００１％以上３．５０％未満、
Ｍｎ：４．００％超９．００％未満、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１％以上２．００％未満、
Ｍｏ：０．０３０％以上０．５００％以下、
Ｂ：０．０００３％以上０．０１０％以下、
Ｐ：０．０２３％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｎ：０．０５０％未満、
Ｏ：０．０２０％未満、
Ｃｒ：０．００％以上２．００％未満、
Ｗ：０．００％以上２．００％以下、
Ｃｕ：０．００％以上２．００％以下、
Ｎｉ：０．００％以上２．００％以下、
Ｔｉ：０．０００％以上０．３００％以下、
Ｎｂ：０．０００％以上０．３００％以下、
Ｖ：０．０００％以上０．３００％以下、
Ｃａ：０．０００％以上０．０１０％以下、
Ｍｇ：０．０００％以上０．０１０％以下、
Ｚｒ：０．０００％以上０．０１０％以下、
ＲＥＭ：０．０００％以上０．０１０％以下、
Ｓｂ：０．０００％以上０．０５０％以下、
Ｓｎ：０．０００％以上０．０５０％以下、及び
Ｂｉ：０．０００％以上０．０５０％以下を含有し、
さらに、Ｍｎ及びＭｏを式（１）：
２５≦［Ｍｎ］／［Ｍｏ］≦１５０（１）
を満たす範囲に制限し、式中、［Ｍｎ］及び［Ｍｏ］はそれぞれ、Ｍｎ及びＭｏの含有量（質量％）であり、
残部が鉄および不純物であり、
Ｌ断面において表面から厚みの１／４位置における金属組織が、面積率で、４０％以上９０％以下の焼き戻しマルテンサイトを含み、
前記焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度が、鋼板の平均Ｍｏ含有量の１．０３倍以上１．１５倍以下である
こと特徴とする鋼板。
（２）質量％で、
Ｃｒ：０．０１％以上２．００％未満、
Ｗ：０．０１％以上２．００％以下、
Ｃｕ：０．０１％以上２．００％以下、及び
Ｎｉ：０．０１％以上２．００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、上記（１）に記載の鋼板。
（３）質量％で、
Ｔｉ：０．００５％以上０．３００％以下、
Ｎｂ：０．００５％以上０．３００％以下、及び
Ｖ：０．００５％以上０．３００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、上記（１）又は（２）に記載の鋼板。
（４）質量％で、
Ｃａ：０．０００１％以上０．０１００％以下、
Ｍｇ：０．０００１％以上０．０１００％以下、
Ｚｒ：０．０００１％以上０．０１００％以下、及び
ＲＥＭ：０．０００１％以上０．０１００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、上記（１）〜（３）のいずれかに記載の鋼板。
（５）質量％で、
Ｓｂ：０．０００５％以上０．０５００％以下、
Ｓｎ：０．０００５％以上０．０５００％以下、及び
Ｂｉ：０．０００５％以上０．０５００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、上記（１）〜（４）のいずれかに記載の鋼板。
（６）前記鋼板のＬ断面において表面から厚みの１／４位置における金属組織が、面積率で、１５％以上７５％以下の残留オーステナイトを含むことを特徴とする、上記（１）〜（５）のいずれかに記載の鋼板。
（７）前記鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を有することを特徴とする、上記（１）〜（６）のいずれかに記載の鋼板。
（８）前記鋼板の表面に合金化溶融亜鉛めっき層を有することを特徴とする、上記（１）〜（６）のいずれかに記載の鋼板。

本開示によれば、優れた伸び特性及び高強度を有し、さらに、くびれを伴う延性破壊が生じる含有Ｍｎ濃度の高い鋼板を提供することができる。

本発明者らは、鋭意研究を行った結果、含有Ｍｎ濃度の高い鋼板のＰ含有量を０．０２３質量％以下、Ｍо含有量を０．０３０質量％以上０．５００質量％以下、及びＢ含有量を０．０００３質量％以上０．０１０質量％以下の範囲に制御し、さらに、Ｍｎ含有量とＭｏ含有量との比を特定範囲に制御することが有効であると知見した。

Ｐ含有量を上記範囲に制限し、Ｍｏ含有量及びＢ含有量を上記範囲とし、Ｍｎ含有量とＭｏ含有量との比を特定範囲に制御することで、焼き戻しマルテンサイト粒内にＭｏが拡散及び濃化しつつ、ＢがＰよりも先に粒界偏析することでＰが粒界に偏析することを防ぐ。さらにはＭｏによる強度向上効果が得られ、粒界脆化が抑制され、破断特性も改善する。これにより、優れた伸び特性及び高強度を有し、さらに、引張り時にくびれを伴う延性破壊が生じる含有Ｍｎ濃度の高い鋼板を得ることができる。このような鋼板は、上述した先行技術文献には何ら開示及び示唆がされておらず、従来よりも優れた自動車構造部材用の鋼板を得ることができる。

以下、本開示の鋼板の実施形態の例を説明する。

１．化学組成
本開示の鋼板の化学組成を上述のように規定した理由を説明する。以下の説明において、各元素の含有量を表す「％」は特に断りがない限り質量％を意味する。

（Ｃ：０．１８％超０．４５％未満）
Ｃは、鋼の強度と伸び特性とを高めるために、極めて重要な元素である。十分な引張強度を得るためには、０．１８％超のＣ含有量が必要となる。一方、Ｃを過剰に含有すると鋼板の溶接性を損なうので、Ｃ含有量の上限を０．４５％未満とした。引張強度と全伸びとを高める点から、Ｃ含有量の下限値は、好ましくは０．２０％以上、より好ましくは０．２４％以上である。また、Ｃ含有量の下限値を０．２４％以上にすると、面積率で、残留オーステナイトが２０％以上となる。さらに、Ｃ含有量の下限値を０．２４％以上にし、かつ、後述するＢ含有量を０．０００５％以上０．００４０％以下に制御することで、引張強度と全伸びとの積をさらに向上させることができる。Ｃ含有量の上限値は、好ましくは０．４０％以下、より好ましくは０．３５％以下であり、Ｃ含有量の上限値を上記範囲にすることによって、鋼板の溶接性をより高めることができる。

（Ｓｉ：０．００１％以上３．５０％未満）
Ｓｉは、セメンタイトの析出と粗大化とを抑制し、焼鈍中に生成するオーステナイトを制御しやすくする作用も有する。上記効果を得るために、０．００１％以上のＳｉ含有量が必要となる。Ｓｉ含有量の下限値は、好ましくは０．０１％以上、より好ましくは０．４０％以上である。また、Ｓｉの含有量が１．００％以上になると、強度−延性バランスを保ちつつ疲労特性を向上させることができるので、Ｓｉ含有量の下限値は、さらに好ましくは１．００％以上である。一方、Ｓｉを過剰に含有すると鋼板のメッキ性や化成処理性を損なうので、Ｓｉ含有量の上限値を３．５０％未満とした。さらに、Ｓｉ含有量の上限値は、好ましくは３．００％以下、より好ましくは２．５０％以下である。

（Ｍｎ：４．００％超９．００％未満）
Ｍｎは、引張強度と全伸びとを高める元素である。４．００％超のＭｎを含有させることで、引張強度及び引張強度と全伸びとの積を向上することができる。また、本開示の鋼板においては、Ｍｎをオーステナイト中に分配させ、よりオーステナイトを安定化させる。Ｍｎ含有量の下限値は、好ましくは４．３０％以上、より好ましくは４．８０％以上である。Ｍｎの含有量が５．４０％以上になると、面積率で、残留オーステナイトが２０％以上になるので、Ｍｎ含有量の下限値は、さらに好ましくは５．４０％以上となる。すなわち、Ｃが０．２４％以上、および／またはＭｎが５．４０％以上含有されていれば、面積率で、残留オーステナイトが２０％以上となる。Ｍｎの含有量は、さらにより好ましくは６．００％以上である。Ｍｎの含有量が６．００％以上であれば、面積率で、残留オーステナイトが３０％以上となり、機械特性がさらに向上する。一方、鋼板がＭｎを過剰に含有すると延性を損なわれ、脆性的に破壊するので、Ｍｎ含有量の上限を９．００％未満とした。Ｍｎ含有量の上限値は、好ましくは８．５０％以下、より好ましくは８．２０％以下である。Ｍｎ含有量の下限値及び上限値を上記範囲にすることによって、さらにオーステナイトを安定化させることができる。

（ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１％以上２．００％未満）
Ａｌは、脱酸剤であり、０．００１％以上含有させる必要がある。また、Ａｌは、焼鈍時の二相温度域を広げるため、材質安定性を高める作用も有する。Ａｌの含有量が多いほどその効果は大きくなるが、Ａｌを過剰に含有させると、鋳造性などの劣化を招くので、ｓｏｌ．Ａｌの上限を２．００％未満とした。ｓｏｌ．Ａｌ含有量の下限値は、好ましくは０．００５％以上、より好ましくは０．０１０％以上、さらに好ましくは０．０２０％以上である。ｓｏｌ．Ａｌ含有量の上限値は、好ましくは１．２０％以下、より好ましくは０．６０％以下である。ｓｏｌ．Ａｌ含有量の下限値及び上限値を上記範囲にすることによって、脱酸効果及び材質安定向上効果と、鋳造性とのバランスがより良好になる。本明細書にいう「ｓｏｌ．Ａｌ」は、「酸可溶性Ａｌ」を意味する。

（Ｍｏ：０．０３０％以上０．５００％以下）
Ｍｏは、脆性的な破壊を抑制するために、極めて重要な元素である。脆性的な破壊を抑制するために、０．０３０％以上のＭｏ含有量が必要となり、さらに、後述するように、Ｍｎ含有量とＭｏ含有量との比を制御することが必要になる。一方、Ｍｏ含有量が０．５００％を超えると、その効果が飽和するので、コストの点から、Ｍｏ含有量の上限を０．５００％以下とした。

（Ｂ：０．０００３％以上０．０１０％以下）
Ｂは、優れた伸び特性を発現させるために、極めて重要な元素である。Ｂによる粒界強化の効果を発揮させるためには、０．０００３％以上のＢ含有量が必要となる。一方、Ｂを過剰に含有すると靭性を損なうので、Ｂ含有量の上限を０．０１０％以下とした。Ｂ含有量の下限値は、好ましくは０．０００５％以上、より好ましくは０．０００８％以上である。Ｃ含有量が０．２４％以上である場合、Ｂ含有量の下限値を、好ましくは０．０００５％以上、より好ましくは０．０００８％以上とすることで、引張強度と全伸びとの積をさらに向上させることができる。Ｂ含有量の上限値は、好ましくは０．００４０％以下、より好ましくは０．００３０％以下である。

本開示の鋼板は、Ｍｏ及びＢの両方を上記所定範囲で含むので、高強度を有し且つ優れた強度延性バランスを備える。Ｍｏ及びＢの両方を含むことにより、旧オーステナイト粒界のＢ偏析を促進し且つ旧オーステナイト粒界のＰ偏析を抑制して、粒界の破壊強度を著しく高める相互作用を有する。

（Ｐ：０．０２３％以下）
Ｐは不純物であり、鋼板がＰを過剰に含有すると、靭性や溶接性を損なうだけでなく、Ｂの添加による粒界脆化抑制効果を阻害する。したがって、Ｐ含有量の上限を０．０２３％以下とする。Ｐ含有量の上限値は、好ましくは０．０２０％以下、より好ましくは０．０１５％以下、さらに好ましくは０．０１２％以下である。本実施形態に係る鋼板はＰを必要としないので、Ｐを実質的に含有しなくてもよく、Ｐ含有量の下限値は０．０００％である。Ｐ含有量の下限値は０．０００％超または０．００１％以上でもよいが、Ｐ含有量は少ないほど好ましい。

（Ｓ：０．０１０％以下）
Ｓは不純物であり、鋼板がＳを過剰に含有すると、熱間圧延によって伸張したＭｎＳが生成し、曲げ性及び穴広げ性などの成形性の劣化を招く。したがって、Ｓ含有量の上限を０．０１０％以下とする。Ｓ含有量の上限値は、好ましくは０．００７％以下、より好ましくは０．００３％以下である。本実施形態に係る鋼板はＳを必要としないので、Ｓを実質的に含有しなくてもよく、Ｓ含有量の下限値は０．０００％である。Ｓ含有量の下限値を０．０００％超または０．００１％以上としてもよいが、Ｓ含有量は少ないほど好ましい。

（Ｎ：０．０５０％未満）
Ｎは不純物であり、鋼板が０．０５０％以上のＮを含有すると靭性を損なう。したがって、Ｎ含有量の上限を０．０５０％未満とする。Ｎ含有量の上限値は、好ましくは０．０１０％以下、より好ましくは０．００６％以下である。本実施形態に係る鋼板はＮを必要としないので、Ｎを実質的に含有しなくてもよく、Ｎ含有量の下限値は０．０００％である。Ｎ含有量の下限値を０．０００％超または０．００１％以上としてもよいが、Ｎ含有量は少ないほど好ましい。

（Ｏ：０．０２０％未満）
Ｏは不純物であり、鋼板が０．０２０％以上のＯを含有すると延性の劣化を招く。したがって、Ｏ含有量の上限を０．０２０％未満とする。Ｏ含有量の上限値は、好ましくは０．０１０％以下、より好ましくは０．００５％以下、さらに好ましくは０．００３％以下である。本実施形態に係る鋼板はＯを必要としないので、Ｏを実質的に含有しなくてもよく、Ｏ含有量の下限値は０．０００％である。Ｏ含有量の下限値を０．０００％超または０．００１％以上としてもよいが、Ｏ含有量は少ないほど好ましい。

「不純物」とは、鋼材を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップ等の原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。

Ｍｎ含有量をＭｏ含有量で除したＭｎ含有量とＭｏ含有量との比［Ｍｎ］／［Ｍｏ］は、前述したように、引張強度が１３２０ＭＰａ以上において、伸び特性を損なうことなく、脆性的な破壊を抑制するために、極めて重要である。

Ｍｎ及びＭｏを式（１）：
２５≦［Ｍｎ］／［Ｍｏ］≦１５０（１）
を満たす範囲に制限する。式（１）において、［Ｍｎ］及び［Ｍｏ］はそれぞれ、Ｍｎ及びＭｏの含有量（質量％）である。

十分な引張強度と全伸びを得るためには、［Ｍｎ］／［Ｍｏ］を２５以上に制御することが必要になる。一方、過剰なＭｎの偏析、または、Ｐの偏析による脆性的な破壊を抑制するために、［Ｍｎ］／［Ｍｏ］を１５０以下に制御することが必要になる。

本実施形態の鋼板は、更に、Ｃｒ、Ｗ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、ＲＥＭ、Ｓｂ、Ｓｎ及びＢｉからなる群から選択される１種又は２種以上を含有してもよい。しかしながら、本実施形態に係る鋼板はＣｒ、Ｗ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、ＲＥＭ、Ｓｂ、Ｓｎ及びＢｉを必要としないので、Ｃｒ、Ｗ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、ＲＥＭ、Ｓｂ、Ｓｎ及びＢｉを含有しなくてもよい、すなわち含有量の下限値は０％であってもよい。本明細書にいうＲＥＭとは、Ｓｃ、Ｙ、およびランタノイドの合計１７元素を指し、ＲＥＭ含有量とは、ＲＥＭが１種の場合はその含有量、２種以上の場合はそれらの合計含有量を指す。また、ＲＥＭは一般的には複数種のＲＥＭの合金であるミッシュメタルとしても供給されている。このため、個別の元素を１種または２種以上添加してＲＥＭ含有量が上記の範囲となるように含有させてもよいし、例えば、ミッシュメタルの形で添加して、ＲＥＭ含有量が上記の範囲となるように含有させてもよい。

（Ｃｒ：０．００％以上２．００％未満）
（Ｗ：０．００％以上２．００％以下）
（Ｃｕ：０．００％以上２．００％以下）
（Ｎｉ：０．００％以上２．００％以下）
Ｃｒ、Ｗ、Ｃｕ、及びＮｉはそれぞれ、本実施形態に係る鋼板に必須の元素ではないので含まれなくてもよく、それぞれの含有量は０．００％以上である。しかしながら、Ｃｒ、Ｗ、Ｃｕ、及びＮｉは、鋼板の強度を向上させる元素であるので、含有されてもよい。鋼板の強度向上効果を得るために、鋼板は、Ｃｒ、Ｗ、Ｃｕ、及びＮｉからなる群から選択された１種又は２種以上の元素それぞれを０．０１％以上含有してもよい。しかしながら、鋼板がこれらの元素を過剰に含有すると、熱延時の表面傷が生成しやすくなり、さらには、熱延鋼板の強度が高くなりすぎて、冷間圧延性が低下する場合がある。したがって、Ｃｒ、Ｗ、Ｃｕ、及びＮｉからなる群から選択された１種又は２種以上の元素それぞれの含有量の上限値を２．００％以下とする。

（Ｔｉ：０．０００％以上０．３００％以下）
（Ｎｂ：０．０００％以上０．３００％以下）
（Ｖ：０．０００％以上０．３００％以下）
Ｔｉ、Ｎｂ、及びＶは、本実施形態に係る鋼板に必須の元素ではないので含まれなくてもよく、それぞれの含有量は０．０００％以上である。しかし、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＶは、微細な炭化物、窒化物または炭窒化物を生成する元素であるので、鋼板の強度向上に有効である。したがって、鋼板は、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＶからなる群から選択される１種または２種以上の元素を含有してもよい。鋼板の強度向上効果を得るためには、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＶからなる群から選択される１種または２種以上の元素それぞれの含有量の下限値を０．００５％以上とすることが好ましい。一方で、これらの元素を過剰に含有させると、熱延鋼板の強度が上昇しすぎて、冷間圧延性が低下する場合がある。したがって、Ｔｉ、Ｎｂ、及びＶからなる群から選択される１種または２種以上の元素それぞれの含有量の上限値を０．３００％以下とする。

（Ｃａ：０．０００％以上０．０１０％以下）
（Ｍｇ：０．０００％以上０．０１０％以下）
（Ｚｒ：０．０００％以上０．０１０％以下）
（ＲＥＭ：０．０００％以上０．０１０％以下）
Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、及びＲＥＭ（希土類金属）は、本開示の鋼板に必須の元素ではないので含まれなくてもよく、それぞれの含有量は０．０００％以上である。しかしながら、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、及びＲＥＭは、鋼板の局部延性及び穴広げ性を向上させる。この効果を得るためには、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、及びＲＥＭからなる群から選択される１種または２種以上の元素それぞれの含有量の下限値を好ましくは０．０００１％以上、より好ましくは０．００１％以上とする。しかし、過剰量のこれら元素は、鋼板の加工性を劣化させるので、これら元素それぞれの含有量の上限を０．０１０％以下とし、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、及びＲＥＭからなる群から選択される１種または２種以上の元素の含有量の合計を０．０３０％以下とすることが好ましい。

（Ｓｂ：０．０００％以上０．０５０％以下）
（Ｓｎ：０．０００％以上０．０５０％以下）
（Ｂｉ：０．０００％以上０．０５０％以下）
Ｓｂ、Ｓｎ、及びＢｉは、本開示の鋼板に必須の元素ではないので含まれなくてもよく、それぞれの含有量は０．０００％以上である。しかしながら、Ｓｂ、Ｓｎ、及びＢｉは、鋼板中のＭｎ、Ｓｉ、及び／又はＡｌ等の易酸化性元素が鋼板表面に拡散され酸化物を形成することを抑え、鋼板の表面性状やめっき性を高める。この効果を得るために、Ｓｂ、Ｓｎ、及びＢｉからなる群から選択される１種又は２種以上の元素それぞれの含有量の下限値を好ましくは０．０００５％以上、より好ましくは０．００１％以上とする。一方、これら元素それぞれの含有量が０．０５０％を超えると、その効果が飽和するので、これら元素それぞれの含有量の上限値を０．０５０％以下とした。

２．金属組織
次に、本実施形態に係る鋼板の金属組織について説明する。

（鋼板の１／４ｔ部の金属組織中の焼き戻しマルテンサイトの面積率：４０％以上９０％以下）
本実施形態に係る鋼板のＬ断面において表面から厚みの１／４位置（１／４ｔ部ともいう）における金属組織は、面積率で、４０％以上９０％以下の焼き戻しマルテンサイトを含む。焼き戻しマルテンサイトの面積率は、焼鈍の条件によって変化し、強度、均一伸び特性、穴広げ性などの材質に影響を与える。Ｌ断面とは、板厚方向と圧延方向に平行に鋼板の圧延方向の中心軸を通るように切断した面をいう。

焼き戻しマルテンサイトは、鋼板の強度を高め、靭性を向上させる組織である。強度と靭性との両方を好ましく保つために、焼き戻しマルテンサイトの面積率を４０〜９０％とする。焼き戻しマルテンサイトの面積率が４０％未満だと、十分な強度−延性バランスを確保できない。一方、焼き戻しマルテンサイトの面積率が９０％を超えると、所望の引張強度を得ることが困難となる。焼き戻しマルテンサイトの含有量の下限値は好ましくは５０％以上である。焼き戻しマルテンサイトの含有量の上限値は、好ましくは８５％以下である。

（鋼板の１／４ｔ部の金属組織中の残留オーステナイトの面積率：１５％以上７５％以下）
本実施形態に係る鋼板のＬ断面において表面から厚みの１／４位置における金属組織は、面積率で、１５％以上７５％以下の残留オーステナイトを含むことが好ましい。残留オーステナイトの面積率は、焼鈍の条件によって変化し、強度、均一伸び特性、穴広げ性などの材質に影響を与える。

残留オーステナイトは、変態誘起塑性によって鋼板の延性、特に鋼板の均一伸び特性を高める組織である。残留オーステナイトは、引張変形を伴う張出し、絞り、伸びフランジ、または曲げ加工によってマルテンサイトに変態し得るので、鋼板の各種加工性だけでなく、鋼板の強度の向上にも寄与する。これら効果を得るために、残留オーステナイトの面積率の下限値は、好ましくは１５％以上、より好ましくは２０％以上、さらに好ましくは３０%以上とする。残留オーステナイトの面積率を高めれば、より優れた伸び特性がより高強度でも維持されるようになる。

残留オーステナイトの面積率は高いほど好ましい。しかしながら、上述した化学成分を有する鋼板では、面積率で７５％が残留オーステナイトの含有量の上限となる。９．０％超のＭｎを含有させれば、残留オーステナイトを面積率で７５％超にすることができるが、この場合、鋼板の延性や鋳造性が損なわれる。また、残留オーステナイトの面積率は、水素脆性の観点を考慮すると、６０％以下が好ましく、５０％以下がより好ましく、４５％以下がさらに好ましい。

焼き戻しマルテンサイトの面積率は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による組織観察から算出される。鋼板のＬ断面を鏡面研磨した後に、３％ナイタール（３％硝酸―エタノール溶液）で腐食し、倍率５０００倍の走査型電子顕微鏡で、表面から１／４位置における金属組織を観察する。

残留オーステナイトの面積率はＸ線回折法により測定される。フレッシュマルテンサイト（即ち、焼き戻しされていないマルテンサイト）の面積率も算出する場合は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）の観察において、残留オーステナイトとフレッシュマルテンサイトとの区別が難しいので、残留オーステナイトとフレッシュマルテンサイトの面積率は、次の方法で測定する。鋼板のＬ断面を鏡面研磨した後に、３％ナイタール（３％硝酸―エタノール溶液）で腐食し、倍率５０００倍の走査型電子顕微鏡で、鋼板の表面から厚みの１／４位置のミクロ組織を観察して、残留オーステナイト及びフレッシュマルテンサイトの合計の面積率を測定する。次いで、残留オーステナイト及びフレッシュマルテンサイトの合計の面積率からＸ線回折法で測定された残留オーステナイトの面積率を差し引いて、フレッシュマルテンサイトの面積率を算出する。

本実施形態に係る鋼板の金属組織は、焼き戻しマルテンサイト及び残留オーステナイト以外に、フェライト、ベイナイト、及びフレッシュマルテンサイトを含んでいてもよい。フレッシュマルテンサイトは硬質の組織であるので、フレッシュマルテンサイトの含有量が少ないほど、鋼板の曲げ性や靭性が高くなる。したがって、フレッシュマルテンサイトの含有量の上限値は、曲げ性と靭性を確保する観点から、面積率で好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下である。

（焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度が、鋼板の平均Ｍｏ含有量の１．０３倍以上１．１５倍以下）
本実施形態に係る鋼板においては、焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度は、鋼板の平均Ｍｏ含有量の１．０３倍以上１．１５倍以下である。焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度の測定は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により観察される１０点の焼き戻しマルテンサイトの組織のそれぞれに対して電子線プローブマイクロアナライザー（ＥＰＭＡ）による元素分布に基づいて行い、各点におけるＭｏ濃度の測定結果の平均値を焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度とした。鋼板の平均Ｍｏ含有量は、鋼板の表面から厚みの１／４位置において、１０μｍの線長において０．１μｍ間隔で各点のＭｏ濃度を測定し、その平均値とした。破断特性を高め、さらに、延性を高めるためには、焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度が、鋼板のＭｏ含有量の１．０３倍以上である必要がある。１．０３倍未満である場合、脆性破壊しやすくなり、延性も著しく劣化する。鋼板のＭｏ含有量に対して、焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度は高いほど好ましい。焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度は、好ましくは鋼板のＭｏ含有量の１．０４倍以上であり、より好ましくは鋼板のＭｏ含有量の１．０５倍以上である。しかしながら、上述した化学成分を有する鋼板では、焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度がＭｏ含有量の１．１５倍が実質的に上限となる。このため、焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度がＭｏ含有量の１．１５倍を上限とする。

３．機械特性
次に、本実施形態に係る鋼板の機械特性について説明する。

本実施形態に係る鋼板の引張強度は、好ましくは１３２０ＭＰａ以上、より好ましくは１４７０ＭＰａである。これは、鋼板を自動車の素材として使用する際、高強度化によって板厚を減少させ、軽量化に寄与するためである。鋼板の引張強度の上限は特に規定されないが、例えば１６００ＭＰａであってもよい。また、本実施形態に係る鋼板をプレス成形に供するためには、全伸びが優れることが望ましい。その場合、引張強度と全伸びの積は好ましくは２６０００ＭＰａ％以上、より好ましくは２８０００ＭＰａ％以上、さらに好ましくは３００００ＭＰａ％である。引張強度と全伸びとの積の上限は特に規定されないが、例えば４５０００ＭＰａ％以下であってもよい。さらに、引張試験において、くびれが発生し、試験片が延性破面を呈している。本開示の鋼板は上記のように、高強度及び良好な伸び特性も有し、さらには延性にも優れているので、ピラーやフロントサイドメンバーなどの自動車部品用途に最適である。

４．製造方法
次に、本実施形態に係る鋼板の製造方法について説明する。

本実施形態に係る鋼板は、上述の化学組成を有する鋼を常法で溶製し、鋳造してスラブまたは鋼塊を作製し、これを加熱して熱間圧延し、得られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧延し、焼鈍を施して製造する。

熱間圧延は、通常の連続熱間圧延ラインで行えばよい。焼鈍は、後述する条件を満たせば、焼鈍炉及び連続焼鈍ラインのどちらで行ってもよいが、好ましくは、後述する１回目の焼鈍及び２回目の焼鈍はいずれも、連続焼鈍ラインを用いて行うことができるので、生産性を向上することができる。１回目の焼鈍及び２回目の焼鈍は、好ましくは還元雰囲気で行われ、例えば窒素９８％及び水素２％の還元雰囲気で行ってもよい。還元雰囲気で熱処理することにより、鋼板の表面にスケールが付着するのを防ぐことができ、酸洗浄を要せずにめっき工程にそのまま送ることができる。更に、冷延圧延後の鋼板に、スキンパス圧延を行ってもよい。

本開示の鋼板の組織を得るためには、熱処理条件、特に焼鈍条件を、以下に示す範囲内で行うことが好ましい。

本実施形態に係る鋼板が上述の化学組成を有する限り、溶鋼は、通常の高炉法で溶製されたものであってもよく、電炉法で作成された鋼のように、原材料がスクラップを多量に含むものでもよい。スラブは、通常の連続鋳造プロセスで製造されたものでもよいし、薄スラブ鋳造で製造されたものでもよい。

上述のスラブまたは鋼塊を加熱し、熱間圧延を行う。熱間圧延に供する鋼材の温度は、１１００℃以上１３００℃以下とすることが好ましい。熱間圧延に供する鋼材の温度を１１００℃以上にすることにより、熱間圧延時の変形抵抗をより小さくすることができる。一方、熱間圧延に供する鋼材の温度を１３００℃以下にすることにより、スケールロス増加による歩留まりの低下を抑制することができる。本明細書において、温度は、鋼板表面の中央位置で測定される温度である。

熱間圧延前に１１００℃以上１３００℃以下の温度域に保持する時間は特に規定しないが、曲げ性を向上させるためには、３０分間以上とすることが好ましく、１時間以上にすることがさらに好ましい。また、過度のスケールロスを抑制するために、１１００℃以上１３００℃以下の温度域に保持する時間は、１０時間以下とすることが好ましく、５時間以下とすることがさらに好ましい。なお、直送圧延または直接圧延を行う場合には、加熱処理を施さずにそのまま熱間圧延に供してもよい。

仕上圧延開始温度は７００℃以上１０００℃以下とすることが好ましい。仕上圧延開始温度を７００℃以上とすることにより、圧延時の変形抵抗を小さくすることができる。一方、仕上圧延開始温度を１０００℃以下にすることにより、粒界酸化による鋼板の表面性状の劣化を抑制することができる。

仕上圧延を行って得られる熱延鋼板を冷却し、巻取り、コイルにする。焼鈍後の鋼板における脆化元素であるＰの粒界偏析を抑制するために、仕上圧延を行った熱延鋼板を１０℃／秒以上で７００℃以下に冷却することが好ましい。冷却後の巻取温度は７００℃以下とすることが好ましい。巻取温度を７００℃以下にすることによって、内部酸化が抑制され、その後の酸洗が容易になる。巻取温度は、より好ましくは６５０℃以下であり、さらに好ましくは６００℃以下である。巻取温度の下限は特に規定しないが、例えば室温でもよい。冷間圧延時の破断をより抑制するために、室温まで冷却された後、冷間圧延前に３００℃以上７００℃以下で熱延板を焼き戻してもよい。

熱延鋼板は、常法により酸洗を施された後に、冷間圧延が行われ、冷延鋼板とされる。

冷間圧延の前であって酸洗の前または後に０％超〜５％程度の軽度の圧延を行って形状を修正すると、平坦確保の点で有利となるので好ましい。また、酸洗前に軽度の圧延を行うことより酸洗性が向上し、表面濃化元素の除去が促進され、化成処理性やめっき処理性を向上させる効果がある。

焼鈍後の鋼板の組織を微細化する観点から、冷間圧延の圧下率は２０％以上とすることが好ましい。冷間圧延中の破断を抑制する観点から、冷間圧延の圧下率は７０％以下とすることが好ましい。

上記熱間圧延工程及び冷間圧延工程を経て得られた冷延鋼板をＡｃ₃点以上に加熱して１回目の焼鈍を行う。Ａｃ₃点以上に加熱することにより、焼き戻しマルテンサイトの面積率を所望の値に制御することができる。ここで、Ｃ：０．０５％〜０．５％、Ｓｉ：０％〜３．５％、Ｍｎ：０〜９．０％、及びＡｌ：０〜２．０％を含有する複数種類の冷延鋼板について加熱速度０．５〜５０℃／秒においてＡｃ₃点を計測し検討した結果、Ａｃ₃点として以下の式：
Ａｃ₃＝９１０−２００√Ｃ＋４４Ｓi−２５Ｍｎ＋４４Ａｌ
が得られ、この式を用いてＡｃ₃点を算出することができる。

Ａｃ₃点以上に加熱するときに、６４０℃〜７４０℃の温度範囲を２〜１０℃／秒の平均加熱速度で昇温する。平均加熱速度を２℃／秒以上にすることにより、粒界酸化による鋼板の表面性状の劣化を抑制することができる。一方、平均加熱速度を１０℃／秒以下にすることにより、焼き戻しマルテンサイト中へのＭｏ濃化を促進することができる。

焼き戻しマルテンサイトを適正に確保しつつ、残留オーステナイトを生成するためには、上記熱間圧延工程及び冷間圧延工程を経て得られた冷延鋼板を、Ａｃ₃点以上で１０秒以上２４０秒以下保持し、その後に、平均冷却速度２℃／秒以上２００℃／秒以下で４５０℃以下の温度域まで冷却する均質化処理することが好ましい。

１回目の焼鈍を行った鋼板を加熱して、６００℃以上Ａｃ₃点未満の温度域で５秒以上１０００００秒以下保持して２回目の焼鈍を行う。

２回目の焼鈍温度を６００℃以上Ａｃ₃点未満にすることにより、焼き戻しマルテンサイトを所望の面積率にすることができ、引張強度を高め、伸び特性を向上することができる。一方、セメンタイトを溶解させ、引張強度を安定して確保する観点から、焼鈍時間（保持時間）を５秒以上とすることが好ましい。なお、６００℃以上Ａｃ₃点未満の温度域での保持時間を１００００秒以上とする加熱によって、伸び特性は著しく向上し、より優れた伸び特性が得られやすくなり、１４００ＭＰａ以上の引張強度（ＴＳ）を有しつつ、好ましくは３１９００ＭＰａ％以上の引張強度と全伸びとの積（ＴＳ×ＥＬ）を安定して得ることができ、より好ましくは３４０００ＭＰａ％以上の引張強度と全伸びとの積（ＴＳ×ＥＬ）を得ることができる。しかし、焼鈍時間（保持時間）が１０００００秒を超えると、その効果が飽和するので、焼鈍時間（保持時間）を１０００００秒以下にすることが好ましい。このように、焼鈍時間（保持時間）は５秒以上１０００００秒以下にすることが好ましい。

２回目の焼鈍において鋼板を６００℃以上に加熱するときに、好ましくは５００℃〜６００℃の温度範囲を２〜１５℃／秒の平均加熱速度で昇温する。このような平均加熱速度で昇温することにより、焼き戻しマルテンサイト中へのＭｏ濃化を促進することができる。平均加熱速度を２℃／秒以上にすることにより、セメンタイト中へのＭｎ濃化を抑制することができる。生産性の観点から、５００℃〜６００℃の温度範囲の平均加熱速度は、より好ましくは３℃／秒以上である。一方、平均加熱速度を１５℃／秒以下にすることにより、焼き戻しマルテンサイト中へのＭｏ濃化を促進することができる。Ｍｏ濃化をより一層促進させるために、平均加熱速度は、より好ましくは１２℃／秒以下である。

上記焼鈍後の冷却は、鋼板にめっきしない場合には、そのまま室温まで行われればよい。また、鋼板にめっきする場合には、以下のようにする。

鋼板の表面に溶融亜鉛めっきを施して溶融亜鉛めっき鋼板を製造する場合には、上記焼鈍後の冷却を４３０〜５００℃の温度範囲で停止し、次いで冷延鋼板を溶融亜鉛のめっき浴に浸漬して溶融亜鉛めっき処理を行う。めっき浴の条件は通常の範囲内とすればよい。めっき処理後は室温まで冷却すればよい。

鋼板の表面に合金化溶融亜鉛めっきを施して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する場合には、鋼板に溶融亜鉛めっき処理を施した後、鋼板を室温まで冷却する前に、４５０〜６２０℃の温度で溶融亜鉛めっきの合金化処理を行う。合金化処理条件は、通常の範囲内とすればよい。

以上のように鋼板を製造することによって、本実施形態に係る鋼板を得ることができる。

本開示の鋼板を、例を参照しながらより具体的に説明する。ただし、以下の例は本開示の鋼板の例であり、本開示の鋼板は以下の例の態様に限定されるものではない。

１．評価用鋼板の製造
表１に示す化学成分を有する鋼を転炉で溶製し、連続鋳造により２４５ｍｍ厚のスラブを得た。

得られたスラブを表２に示す条件にて熱間圧延し、２．６ｍｍ厚の熱延鋼板を製板し、次いで、得られた熱延鋼板を酸洗し、冷間圧延して、１．２ｍｍ厚の冷延鋼板を製板した。

得られた冷延鋼板について、表３に示す条件の熱処理を施して焼鈍冷延鋼板を作製した。冷延鋼板の熱処理は、窒素９８％及び水素２％の還元雰囲気で行った。なお、例番号１２については、２回目の焼鈍温度が５８０℃であるが、「２回目の焼鈍における６００℃以上Ａｃ₃点未満での保持時間」に記載されている数値は、かかる温度での保持時間を示す。

一部の焼鈍冷延鋼板例については、最終の焼鈍を行った後、焼鈍後の冷却を４６０℃で停止し、冷延鋼板を４６０℃の溶融亜鉛のめっき浴に２秒間浸漬して、溶融亜鉛めっき処理を行った。めっき浴の条件は従来のものと同じである。後述する合金化処理を施さない場合、４６０℃の保持後に、平均冷却速度１０℃／秒で室温まで冷却した。

一部の焼鈍冷延鋼板例については、溶融亜鉛めっき処理を行った後に、室温に冷却せずに、続いて合金化処理を施した。５２０℃まで加熱し、５２０℃で５秒間保持して合金化処理を行い、その後、平均冷却速度１０℃／秒で室温まで冷却した。

このようにして得られた焼鈍冷延鋼板を伸び率０．１％で調質圧延し、各種評価用鋼板を準備した。

２．評価方法
各例で得られた焼鈍冷延鋼板について、焼き戻しマルテンサイト、残留オーステナイト、及びフレッシュマルテンサイトの面積率、Ｍｏ濃度に対するＭｎ濃度の比率［Ｍｎ］／［Ｍｏ］、引張強度、並びに全伸びを評価した。各評価の方法は次のとおりである。

焼き戻しマルテンサイトの面積率は、先述した観察方法に基づき、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による組織観察から算出した。残留オーステナイト及びフレッシュマルテンサイトの面積率は、走査型電子顕微鏡による組織観察及びＸ線回折測定から算出した。鋼板を圧延方向に平行に切断したＬ断面について、鏡面研磨を行い、次いで３％ナイタールによりミクロ組織を現出させて、倍率５０００倍の走査型電子顕微鏡で、表面から１／４位置におけるミクロ組織を観察し、０．１ｍｍ×０．３ｍｍの範囲について画像解析（Ｐｈｏｔｏｓｈоｐ（登録商標））により、焼き戻しマルテンサイトの面積率及び残留オーステナイトとフレッシュマルテンサイトとの合計の面積率を算出した。さらに、得られた鋼板から幅２５ｍｍ、長さ２５ｍｍの試験片を切り出し、この試験片に化学研磨を施して板厚１／４分を減厚し、化学研磨後の試験片の表面に対して、Ｃｏ管球を用いたＸ線回折分析を３回実施し、得られたプロファイルを解析し、それぞれを平均して残留オーステナイトの面積率を算出した。残留オーステナイトとフレッシュマルテンサイトとの合計の面積率から残留オーステナイトの面積率を差し引いて、フレッシュマルテンサイトの面積率を算出した。

焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度を平均Ｍｏ濃度で除した値は、電界放出型電子線マイクロアナライザ（ＦＥ−ＥＰＭＡ）による分析から算出した。鋼板を圧延方向に平行に切断したＬ断面について、ダイヤモンドバフによる鏡面研磨後、アルミナ研磨を行い、ＦＥ−ＥＰＭＡにより、加速電圧１５ｋＶとし、２０μｍ×２０μｍの範囲について、測定間隔を０．２μｍとし、各測定点のＭｏ濃度を測定し、その範囲における平均Ｍｏ濃度を算出した。さらに、その範囲の焼き戻しマルテンサイトを１０点選択し、１０点の平均値を焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度とした。

（機械的性質）
鋼板の圧延方向に直角方向からＪＩＳ５号引張試験片３枚を採取し、それぞれの試験片から引張強度（ＴＳ）及び全伸び（ＥＬ）を測定した。引張試験は、ＪＩＳ５号引張試験片を用いて、ＪＩＳＺ２２４１：２０１１に規定される方法で行った。全伸びの測定は、ＪＩＳ５号試験片を用いて、ＪＩＳＺ２２４１：２０１１に規定される方法で行った。引張強度、及び引張強度と全伸びとの積（ＴＳ×ＥＬ）は引張試験三回の平均値とした。引張試験後の試料破面を電子顕微鏡で観察し、へき開破面、あるいは、粒界破面を含む脆性破面が認められる鋼板を不良、脆性破面が認められない試料を良好と評価した。また、別途Ｖ曲げ試験を行った。曲げ試験は、幅１５ｍｍ（曲げ稜線となる方向）、長さ５０ｍｍの試験片を、先端角度９０度、先端Ｒが板厚の５倍のＶ型ポンチでＶブロックに押し込んだ。その後、曲げ稜線を観察し、稜線に割れがない場合を曲げ性が良好とした。

３．評価結果
上記の評価の結果を表４に示す。１３２０ＭＰａ以上の引張強度（ＴＳ）及び２６０００ＭＰａ％以上の引張強度と全伸びとの積（ＴＳ×ＥＬ）を示し、破面様相が良好な鋼板を、優れた伸び特性及び高強度を有し且つ引張り時にくびれを伴う延性破壊が生じる鋼板として評価した。なお、例番号１４及び例番号１８については、焼き戻しマルテンサイト、残留オーステナイトおよびフレッシュマルテンサイト以外に、フェライトおよび未再結晶フェライトが観察された。また、実施例の鋼板のうち、フレッシュマルテンサイトの面積率が３０％以下の例番号はＶ曲げ試験時に割れが発生せず、曲げ性が良好であった。

Claims

質量％で、
Ｃ：０．１８％超０．４５％未満、
Ｓｉ：０．００１％以上３．５０％未満、
Ｍｎ：４．００％超９．００％未満、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１％以上２．００％未満、
Ｍｏ：０．０３０％以上０．５００％以下、
Ｂ：０．０００３％以上０．０１０％以下、
Ｐ：０．０２３％以下、
Ｓ：０．０１０％以下、
Ｎ：０．０５０％未満、
Ｏ：０．０２０％未満、
Ｃｒ：０．００％以上２．００％未満、
Ｗ：０．００％以上２．００％以下、
Ｃｕ：０．００％以上２．００％以下、
Ｎｉ：０．００％以上２．００％以下、
Ｔｉ：０．０００％以上０．３００％以下、
Ｎｂ：０．０００％以上０．３００％以下、
Ｖ：０．０００％以上０．３００％以下、
Ｃａ：０．０００％以上０．０１０％以下、
Ｍｇ：０．０００％以上０．０１０％以下、
Ｚｒ：０．０００％以上０．０１０％以下、
ＲＥＭ：０．０００％以上０．０１０％以下、
Ｓｂ：０．０００％以上０．０５０％以下、
Ｓｎ：０．０００％以上０．０５０％以下、及び
Ｂｉ：０．０００％以上０．０５０％以下を含有し、
さらに、Ｍｎ及びＭｏを式（１）：
２５≦［Ｍｎ］／［Ｍｏ］≦１５０（１）
を満たす範囲に制限し、式中、［Ｍｎ］及び［Ｍｏ］はそれぞれ、Ｍｎ及びＭｏの含有量（質量％）であり、
残部が鉄および不純物であり、
Ｌ断面において表面から厚みの１／４位置における金属組織が、面積率で、４０％以上９０％以下の焼き戻しマルテンサイトを含み、
前記焼き戻しマルテンサイト中のＭｏ濃度が、鋼板の平均Ｍｏ含有量の１．０３倍以上１．１５倍以下である
こと特徴とする鋼板。
質量％で、
Ｃｒ：０．０１％以上２．００％未満、
Ｗ：０．０１％以上２．００％以下、
Ｃｕ：０．０１％以上２．００％以下、及び
Ｎｉ：０．０１％以上２．００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、請求項１に記載の鋼板。
質量％で、
Ｔｉ：０．００５％以上０．３００％以下、
Ｎｂ：０．００５％以上０．３００％以下、及び
Ｖ：０．００５％以上０．３００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、請求項１又は２に記載の鋼板。
質量％で、
Ｃａ：０．０００１％以上０．０１００％以下、
Ｍｇ：０．０００１％以上０．０１００％以下、
Ｚｒ：０．０００１％以上０．０１００％以下、及び
ＲＥＭ：０．０００１％以上０．０１００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の鋼板。
質量％で、
Ｓｂ：０．０００５％以上０．０５００％以下、
Ｓｎ：０．０００５％以上０．０５００％以下、及び
Ｂｉ：０．０００５％以上０．０５００％以下
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の鋼板。
前記鋼板のＬ断面において表面から厚みの１／４位置における金属組織が、面積率で、１５％以上７５％以下の残留オーステナイトを含むことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の鋼板。
前記鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を有することを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載の鋼板。
前記鋼板の表面に合金化溶融亜鉛めっき層を有することを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載の鋼板。