JP7364963B2 - 鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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-
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-
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-
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-
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-
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-
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Description
C:0.18%を超えて0.30%未満、
Si:0.01%以上2.00%未満、
Mn:2.50%を超えて4.00%以下、
sol.Al:0.001%以上3.00%未満、
P:0.100%以下、
S:0.010%以下、
N:0.050%未満、
O:0.020%未満、
Cr:0%以上2.00%未満、
Mo:0~2.00%、
W:0~2.00%、
Cu:0~2.00%、
Ni:0~2.00%、
Ti:0~0.300%、
Nb:0~0.300%、
V:0~0.300%、
B:0~0.010%、
Ca:0~0.010%、
Mg:0~0.010%、
Zr:0~0.010%、
REM:0~0.010%、
Sb:0~0.050%、
Sn:0~0.050%、
Bi:0~0.050%、および
残部:Feおよび不純物であり、
前記鋼板の圧延方向および板厚方向に平行な断面において、表面から板厚の1/4深さ位置における金属組織が、面積%で、
焼戻しマルテンサイト:25~90%、
フェライト:5%以下、
残留オーステナイト:10~50%、および
ベイナイト:5%以下であり、
前記鋼板の圧延方向および板厚方向に平行な断面の表面から板厚の1/4深さ位置において、面積が1μm2以上であり、かつ粒円形度が0.1以上である残留オーステナイト結晶粒の合計面積の割合が、前記残留オーステナイトの全体の面積に対して50%未満であり、
表面から板厚の1/4深さ位置における金属組織中のMn濃度が、下記(i)式を満足する、
鋼板。
CMnγ/CMnα≧1.2 ・・・(i)
但し、上記(i)式中の記号の意味は以下のとおりである。
CMnγ:残留オーステナイト中の平均Mn濃度(質量%)
CMnα:フェライトおよび焼戻しマルテンサイト中の平均Mn濃度(質量%)
Si:0.10%以上2.00%未満であり、
前記鋼板の圧延方向および板厚方向に平行な断面において、表面から板厚の1/4深さ位置における金属組織中のSi濃度が、下記(ii)式を満足する、
上記(1)に記載の鋼板。
CSiα/CSiγ≧1.1 ・・・(ii)
但し、上記(ii)式中の記号の意味は以下のとおりである。
CSiα:焼戻しマルテンサイトおよびフェライト中の平均Si濃度(質量%)
CSiγ:残留オーステナイト中の平均Si濃度(質量%)
Cr:0.01%以上2.00%未満、
Mo:0.01~2.00%、
W:0.01~2.00%、
Cu:0.01~2.00%、および
Ni:0.01~2.00%、
から選択される1種以上を含有する、
上記(1)または(2)に記載の鋼板。
Ti:0.005~0.300%、
Nb:0.005~0.300%、および
V:0.005~0.300%、
から選択される1種以上を含有する、
上記(1)から(3)までのいずれかに記載の鋼板。
B:0.0001~0.010%、
Ca:0.0001~0.010%、
Mg:0.0001~0.010%、
Zr:0.0001~0.010%、および
REM:0.0001~0.010%、
から選択される1種以上を含有する、
上記(1)から(4)までのいずれかに記載の鋼板。
Sb:0.0005~0.050%、
Sn:0.0005~0.050%、および
Bi:0.0005~0.050%、
から選択される1種以上を含有する、
上記(1)から(5)までのいずれかに記載の鋼板。
上記(1)から(6)までのいずれかに記載の鋼板。
上記(1)から(6)までのいずれかに記載の鋼板。
上記(1)から(8)までのいずれかに記載の鋼板。
前記熱間圧延工程は、4つ以上の複数のスタンドを有する圧延機を用いて仕上熱間圧延する工程を含み、
前記仕上熱間圧延する工程において、
前記複数のスタンドのうち最後の4つのスタンドの前後における板厚減少が、下記(iii)式を満足し、
前記最後の4つのスタンドの最終スタンドにおけるひずみ速度と前記最終スタンドにおける圧延出側温度とが、下記の(iv)式を満足し、
前記最終スタンドにおける圧延後1.0s以内に100℃/s以上の平均冷却速度で750℃まで冷却し、750℃から300℃までの温度範囲を10℃/s以上の平均冷却速度で冷却し、
前記一次焼鈍工程において、750℃を超えかつAc3点以上の温度域で10~1000s保持した後、300℃までの平均冷却速度が10~2000℃/sとなる条件で300℃以下の温度域まで冷却し、その後、100℃未満の温度域まで冷却し、
前記二次焼鈍工程において、1~40℃/sの平均昇温速度で650℃以上Ac3点未満の温度域に加熱し、300s以上保持する、
鋼板の製造方法。
1.2≦ln(t0/t)≦2.8 ・・・(iii)
11.0≦log(v・exp(33000/(273+T)))≦15.0 ・・・(iv)
但し、上記式中の各記号の意味は以下のとおりである。
t0:最後の4つのスタンドに入る直前の板厚(mm)
t:最後の4つのスタンドから出た直後の板厚(mm)
v:最終スタンドにおけるひずみ速度(/s)
T:最終スタンドにおける圧延出側温度(℃)
上記(10)に記載の鋼板の製造方法。
上記(10)または(11)に記載の鋼板の製造方法。
上記(12)に記載の鋼板の製造方法。
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「%」は、「質量%」を意味する。
Cは、鋼の強度を高め、残留オーステナイトを確保するために必要な元素である。一方、Cを過剰に含有させた場合、鋼板の溶接性を維持することが難しくなる。したがって、C含有量は0.18%超0.30%未満とする。C含有量は0.20%以上であるのが好ましい。また、C含有量は0.28%以下であるのが好ましく、0.25%以下であるのがより好ましい。
Siは、焼戻しマルテンサイトを強化し、組織を均一化し、強度-延性バランスの改善に有効な元素である。また、Siは、セメンタイトの析出を抑制し、残留オーステナイトの生成を促進する作用も有する。一方、Siを過剰に含有させた場合、鋼板のめっき性および化成処理性を維持することが難しくなる。したがって、Si含有量は0.01%以上2.00%未満とする。上記(ii)式を満たし、鋼板の衝撃特性をさらに向上させるためには、Si含有量は0.10%以上であるのが好ましく、0.20%以上であるのがより好ましく、0.40%以上であるのがさらに好ましく、0.70%以上であるのが一層好ましい。また、Si含有量は1.80%以下であるのが好ましく、1.60%以下であるのがより好ましい。
Mnは、オーステナイトを安定化させる元素である。また、本発明においては、Mnをオーステナイト中に分配させ、オーステナイトをより安定化させる。Mn含有量を4.00%以下とすることで、凝固偏析によるMn含有量の不均一性を軽減することができる。さらに、残留オーステナイト中にMnが濃化しても、鋼板が著しく硬化することなく、ミクロ組織中の強度の不均一性も軽減されることから、曲げ性を向上することができる。加えて、Mn含有量を低減することで、鋼板の製造コストを抑えることが可能となる。したがって、Mn含有量は2.50%超4.00%以下とする。Mn含有量は3.00%超であるのが好ましく、3.20%超であるのがより好ましい。また、Mn含有量は3.85%未満であるのが好ましく、3.70%未満であるのがより好ましい。
Alは、脱酸剤であり、焼鈍時の二相域の温度範囲を広げ、材質安定性を高める作用も有する。Al含有量が多いほどその効果は大きくなるが、Alを過剰に含有させた場合、表面性状、塗装性、および溶接性を維持することが難しくなる。したがって、sol.Al含有量は0.001%以上3.00%未満とする。sol.Al含有量は0.005%以上であるのが好ましく、0.010%以上であるのがより好ましく、0.020%以上であるのがさらに好ましい。また、sol.Al含有量は2.50%以下であるのが好ましく、1.80%以下であるのがより好ましい。なお、本明細書にいう「sol.Al」は、「酸可溶性Al」を意味する。
Pは不純物であり、鋼材の溶接性を低下させる。したがって、P含有量は0.100%以下とする。P含有量は0.050%以下であるのが好ましく、0.030%以下であるのがより好ましく、0.020%以下であるのがさらに好ましい。P含有量の下限は特に規定する必要はないが、精錬コストの上昇を抑制する観点からは、0.001%以上としてもよいが、P含有量は少ないほど好ましい。
Sは不純物であり、熱間圧延によって、伸長したMnSが生成し、曲げ性および穴拡げ性が低下する。したがって、S含有量は0.010%以下とする。S含有量は0.007%以下であるのが好ましく、0.003%以下であるのがより好ましい。S含有量の下限は特に規定する必要はないが、精錬コストの上昇を抑制する観点からは、0.001%以上としてもよいが、S含有量は少ないほど好ましい。
Nは不純物であり、鋼板が0.050%以上のNを含有すると低温靱性が低下する。したがって、N含有量は0.050%未満とする。N含有量は0.010%以下であるのが好ましく、0.006%以下であるのがより好ましい。N含有量の下限は特に規定する必要はないが、精錬コストの上昇を抑制する観点からは、0.003%以上としてもよいが、N含有量は少ないほど好ましい。
Oは不純物であり、鋼板が0.020%以上のOを含有すると伸びが低下する。したがって、O含有量は0.020%未満とする。O含有量は0.010%以下であるのが好ましく、0.005%以下であるのがより好ましく、0.003%以下であるのがさらに好ましい。O含有量の下限は特に規定する必要はないが、精錬コストの上昇を抑制する観点からは、0.001%以上とすることが好ましい。
Mo:0~2.00%
W:0~2.00%
Cu:0~2.00%
Ni:0~2.00%
Cr、Mo、W、Cu、およびNiは、鋼板の強度を向上させる元素であるため、これらの元素から選択される1種以上を含有させてもよい。一方、これらの元素を過剰に含有させた場合、熱延時の表面疵が生成しやすくなり、さらには、熱延鋼板の強度が高くなりすぎて、冷間圧延性が低下する場合がある。したがって、Cr含有量は2.00%未満、Mo含有量は2.00%以下、W含有量は2.00%以下、Cu含有量は2.00%以下、Ni含有量は2.00%以下とする。
Nb:0~0.300%
V:0~0.300%
Ti、Nb、およびVは、微細な炭化物、窒化物または炭窒化物を生成し、鋼板の強度向上に有効である。したがって、これらの元素から選択される1種以上を含有させてもよい。一方、これらの元素を過剰に含有させた場合、熱延鋼板の強度が上昇しすぎて、冷間圧延性が低下する場合がある。したがって、Ti含有量は0.300%以下、Nb含有量は0.300%以下、V含有量は0.300%以下とする。Ti、Nb、およびVの含有量は、いずれも0.200%以下、0.100%以下、0.060%以下、または0.030%以下であるのが好ましい。これらの元素の上記作用による効果をより確実に得るには、上記元素の少なくともいずれかを0.005%以上含有させることが好ましい。
Ca:0~0.010%
Mg:0~0.010%
Zr:0~0.010%
REM:0~0.010%
B、Ca、Mg、Zr、およびREM(希土類金属)は、鋼板の局部延性および穴拡げ性を向上させる。したがって、これらの元素から選択される1種以上を含有させてもよい。一方、これらの元素を過剰に含有させた場合、鋼板の加工性を低下させる場合がある。したがって、B含有量は0.010%以下、Ca含有量は0.010%以下、Mg含有量は0.010%以下、Zr含有量は0.010%以下、REM含有量は0.010%以下とする。
Sn:0~0.050%
Bi:0~0.050%
Sb、Sn、およびBiは、鋼板中のMn、Si、および/またはAl等の易酸化性元素が鋼板表面に拡散し、酸化物を形成することを抑え、鋼板の表面性状およびめっき性を高める。したがって、これらの元素から選択される1種以上を含有させてもよい。しかし、これらの元素を過剰に含有させても、上記作用による効果が飽和する。したがって、Sb含有量は0.050%以下、Sn含有量は0.050%以下、Bi含有量は0.050%以下とする。Sb、Sn、およびBiの含有量は、いずれも0.030%以下、0.010%以下、0.006%以下、または0.003%以下であるのが好ましい。これらの元素の上記作用による効果をより確実に得るには、上記元素の少なくともいずれかを0.0005%以上含有させることが好ましく、0.001%以上含有させることがより好ましい。
本発明に係る鋼板の金属組織について、以下に説明する。なお、以下の説明において面積率についての「%」は、「面積%」を意味する。
焼戻しマルテンサイトは、鋼板の強度を高め、強度-延性バランスおよび衝撃特性を向上させる組織である。目的とする強度レベルの範囲内で、鋼板の強度、伸び、および衝撃特性を好ましく保つため、焼戻しマルテンサイトの面積率を25~90%とする。焼戻しマルテンサイトの面積率は28%以上であるのが好ましく、50%以上であるのがより好ましい。
本発明に係る鋼板においては、フェライトの面積率が低いことが重要である。フェライトの面積率が高くなると強度が低下し、未再結晶フェライトが残存すると強度-延性バランスが低下する。したがって、フェライトの面積率は5%以下とする。フェライトの面積率は3%以下であるのが好ましく、0%であるのがより好ましい。
残留オーステナイトは、変態誘起塑性によって鋼板の強度-延性バランスを高める組織である。また、残留オーステナイトは、引張変形を伴う加工等によってマルテンサイトに変態し得るので、鋼板の強度の向上にも寄与する。さらに、鋼板の衝撃特性も向上させる。残留オーステナイトの面積率は高いほど好ましい。しかしながら、上述した化学組成を有する鋼板では、残留オーステナイトの面積率は50%が上限である。したがって、残留オーステナイトの面積率は10~50%とする。残留オーステナイトの面積率は18%以上であるのが好ましく、20%以上であるのがより好ましい。
本発明に係る鋼板においては、ベイナイトの面積率が低いことが重要である。ベイナイト中に硬質な組織であるMA(Martensite-Austenite constituent)が内在し、強度-延性バランスが低下する。そのため、ベイナイトの面積率は5%以下とする。ベイナイトの面積率は0%であるのが好ましい。ベイナイトには、焼戻しベイナイトも含まれ得るが、本願明細書においては区別しない。
粒円形度=4πA/P2 ・・・(v)
但し、上記(v)式中の記号の意味は以下のとおりである。
A:結晶粒の面積
P:結晶粒の周囲長さ
CMnγ/CMnα≧1.2 ・・・(i)
但し、上記(i)式中の記号の意味は以下のとおりである。
CMnγ:残留オーステナイト中の平均Mn濃度(質量%)
CMnα:フェライトおよび焼戻しマルテンサイト中の平均Mn濃度(質量%)
CSiα/CSiγ≧1.1 ・・・(ii)
但し、上記(ii)式中の記号の意味は以下のとおりである。
CSiα:焼戻しマルテンサイトおよびフェライト中の平均Si濃度(質量%)
CSiγ:残留オーステナイト中の平均Si濃度(質量%)
残留オーステナイトの面積率はX線回折法により測定される。まず、鋼板の主面中央部から幅25mm(圧延方向の長さ)、長さ25mm(圧延直角方向の長さ)、および焼鈍した試料の厚さままの板厚方向の厚さを有する試験片を切り出す。そして、この試験片に化学研磨を施して板厚1/4分を減厚し、化学研磨された表面を有する試験片を得る。試験片の表面に対して、Co管球を用い、X線回折分析を3回実施する。
焼戻しマルテンサイト、フェライト、ベイナイト、およびフレッシュマルテンサイトの面積率は、走査電子顕微鏡(SEM)による組織観察から算出される。鋼板のL断面を鏡面研磨した後に、3%ナイタール(3%硝酸-エタノール溶液)によりミクロ組織を現出させる。そして、SEMにより倍率5000倍で、鋼板の表面から板厚の1/4深さ位置における縦100μmmm(板厚方向の長さ)×横300μm(圧延方向の長さ)の範囲のミクロ組織を観察し、それぞれの組織の面積率を測定することができる。
CMnγ、CMnα、CSiα、およびCSiγは、EBSP、SEM、および電子線マイクロアナライザ(EPMA)により測定することができる。すなわち、EBSPおよびSEMを用いて、50μm×50μmの領域を倍率500倍で観察して、測定間隔0.1μmでEBSPデータを測定し、5つの領域について、残留オーステナイト、フェライト、および焼戻しマルテンサイトを特定した。次いで、特定した残留オーステナイト、および焼戻しマルテンサイトについて、EPMA測定による点分析を5点、5つの領域でそれぞれ行い、測定値を平均して、CMnγ、CMnα、CSiα、およびCSiγを算出し、CMnγ/CMnαおよびCSiα/CSiγを求めた。
次に、本発明に係る鋼板の機械的特性について説明する。
次に、本発明の一実施形態に係る鋼板は、例えば以下に示す工程を含む製造方法によって得ることができる。
本発明に係る鋼板は、上述の化学組成を有する鋼を常法で溶製し、鋳造して鋼材(以下、「スラブ」ともいう。)を作製する。本発明に係る鋼板が上述の化学組成を有する限り、溶鋼は、通常の高炉法で溶製されたものであってもよく、電炉法で作成された鋼のように、原材料がスクラップを多量に含むものでもよい。スラブは、通常の連続鋳造プロセスで製造されたものでもよいし、薄スラブ鋳造で製造されたものでもよい。
熱間圧延は、通常の連続熱間圧延ラインを用いて行うことができる。熱間圧延工程は、粗圧延工程および仕上圧延工程を含む。
熱間圧延工程に供するスラブは、熱間圧延の前に加熱される。熱間圧延に供するスラブの温度を1100℃以上にすることにより、熱間圧延時の変形抵抗をより小さくすることができる。一方、熱間圧延に供するスラブの温度を1300℃以下にすることにより、スケールロス増加による歩留まりの低下を抑制することができる。したがって、熱間圧延に供するスラブの温度は、1100~1300℃とすることが好ましい。なお、本願明細書において、「温度」とは、スラブ、熱延鋼板、または冷延鋼板の表面温度を意味する。
仕上熱間圧延工程では、4つ以上の複数のスタンドを有する圧延機を用いて連続的に鋼板を圧延するタンデム圧延において、前記複数のスタンドのうち、前記4つのスタンドで圧延する累積ひずみ(板厚減少)と、最終スタンドにおける圧延温度およびひずみ速度とを制御することが重要である。圧延機はタンデム圧延となるため、後端の4つの連続する圧延スタンドでのひずみが適正範囲であればひずみは累積される。また、最終スタンドでは、ひずみ速度と圧延温度とを適正化することによって、累積されたひずみによってオーステナイトで再結晶させることができる。通常、熱間圧延の仕上げスタンドは6段または7段が主流である。もちろん、この段数には限らないが、本発明に係る鋼板の製造方法では、その複数のスタンドの内、最後の4段の圧延を制御してひずみ量およびひずみ速度を適正範囲にする。
1.2≦ln(t0/t)≦2.8 ・・・(iii)
ここで、ln(t0/t)は板厚減を累積する真ひずみ(対数ひずみ)を表し、t0は最後の4つのスタンドに入る直前の板厚(mm)、tは最後の4つのスタンドから出た直後の板厚(mm)である。
11.0≦log(v・exp(33000/(273+T)))≦15.0 ・・・(iv)
ここで、vは最終スタンドにおけるひずみ速度(s-1)であり、Tは最終スタンドにおける圧延出側温度(℃)である。(iv)式は、ひずみ速度と温度との関数であるZener-Hollomon因子(Z因子):
Z=ε・exp(Q/(R(T+273)))
(ε:ひずみ速度、T:最終スタンドにおける圧延出側温度、Q:見かけの活性化エネルギー、R:気体定数)
に基づいて導出した。
圧延によって作り込んだ再結晶オーステナイト組織を微細に保つため、最終スタンドにおける圧延終了後1.0s以内に冷却を開始し、100℃/s以上の平均冷却速度で750℃まで冷却する。
冷却後の巻取温度を300℃未満とすることが好ましい。巻取温度を300℃未満とすることによって、熱延後の組織を均一にすることができる。巻取温度は、250℃以下であるのがより好ましい。冷間圧延時の破断を抑制するため、室温まで冷却された後、冷間圧延前の酸洗の前または後に、300~600℃の温度範囲で熱延鋼板を焼戻してもよい。
熱延鋼板は、常法により酸洗を施された後に、冷間圧延が行われ、冷延鋼板とされる。焼鈍後の鋼板の組織を微細化する観点から、冷間圧延の圧下率は20%以上とすることが好ましい。冷間圧延中の破断を抑制する観点から、冷間圧延の圧下率は70%以下とすることが好ましい。
上述した冷延鋼板をオーステナイト単相の温度域で焼鈍を行う。この焼鈍を本発明では「一次焼鈍」と呼ぶ。一次焼鈍によって、マルテンサイト主体の初期組織を形成し、その後のフェライトとオーステナイトとの二相域の温度域における二次焼鈍において、本願の残留オーステナイト組織を形成することができる。また、最終組織中におけるベイナイトおよびフェライトの生成を低減する。この一次焼鈍条件は以下の範囲を満足することが好ましい。
加熱開始温度(室温)から一次焼鈍温度までの平均昇温速度は、5~30℃/sであるのが好ましい。一次焼鈍工程における昇温速度をこの範囲にすることにより、生産性を向上することができる。
一次焼鈍温度を750℃超えとすることにより、二次焼鈍後の鋼板中のフェライトの分布をより均一にすることができ、強度-延性バランスおよび強度を向上することができる。二次焼鈍後組織中のフェライト含有量を5%以下にするためには、一次焼鈍温度はAc3点以上である。また、焼鈍炉の損傷を抑制し、生産性を向上させるためには、一次焼鈍温度は950℃以下であることが好ましい。
Ac3=910-200√C+44Si-25Mn+44Al ・・・(vii)
但し、式中の各元素記号は、鋼中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表す。
二次焼鈍後組織において未再結晶を完全に除去し、良好な強度-延性バランスを安定して確保するため、一次焼鈍温度にて10s以上保持する。一方、一次焼鈍時間が1000sを超えると、一次焼鈍後の組織が粗大化し、二次焼鈍時のオーステナイトの核生成サイトが不均一になることで、残留オーステナイトが粗大化し、面積が1μm2以上であり、かつ粒円形度が0.1以上である残留オーステナイト結晶粒の合計面積を、残留オーステナイトの全体の面積に対して50%未満とするのが困難となる。
上記の冷却後、100℃未満まで冷却する。最終冷却温度を100℃未満にすることにより、一次焼鈍後組織をラスマルテンサイト組織にすることができる。鋼板の搬送時の安全確保の観点から、室温(50℃以下)まで冷却することが好ましい。
上述した一次焼鈍工程で得られた焼鈍鋼板に対して、フェライトとオーステナイトとの二相域の温度域でさらに焼鈍する。この焼鈍を本発明では「二次焼鈍」と呼ぶ。二次焼鈍を行うことによって、Mn濃化した残留オーステナイトおよびSi濃化した焼戻しマルテンサイトを得ることが容易となる。この二次焼鈍条件は、以下の範囲を満足することが好ましい。
平均昇温温度は、フェライトの面積率を5%以下とするため、1℃/s以上とするのが好ましい。一方、昇温速度が速すぎると、オーステナイトの生成駆動力が大きくなり、マルテンサイトラスではなく旧オーステナイト粒界からオーステナイトが生成するため、二次焼鈍後組織に粗大な塊状オーステナイトが生成する。そのため、平均昇温温度は1~40℃/sとするのが好ましい。平均昇温温度は、2℃/s以上であるのがより好ましく、3℃/s以上であるのがさらに好ましい。また、平均昇温温度は、20℃/s未満であるのがより好ましく、10℃/s未満であるのがさらに好ましい。
二次焼鈍温度を650℃以上Ac3点未満にすることにより、残留オーステナイトおよび焼戻マルテンサイトを二次焼鈍後組織に生成させ、強度-延性バランスおよび衝撃特性を向上することができる。また、Mnを残留オーステナイト中へ濃化させ、かつSiを焼戻しマルテンサイト中へ濃化させることができる。
上述の製法により、均一な金属組織とすると、Mnも均一に分配される。そのため、二次焼鈍温度にて、300s以上保持することにより、フェライトおよび焼戻しマルテンサイトから残留オーステナイトへMnが濃化され、衝撃特性および強度-延性バランスの向上に寄与する。また、セメンタイトを溶解させ、残留オーステナイトを生成させることで、変態誘起塑性による強度-延性バランスを向上させる。さらに、残留オーステナイトから焼戻しマルテンサイトへSiが濃化され、良好な強度および衝撃特性を安定して確保することができる。
鋼板にめっきする場合には、以下のようにして製造する。
表1に示す化学組成を有する鋼を真空溶解炉によって溶製し、鋼片を得た。
各例で得られた焼鈍冷延鋼板について、ミクロ組織観察、引張試験、衝撃特性試験、および曲げ試験を実施して、焼戻しマルテンサイト、フェライト、残留オーステナイト、ベイナイト、およびフレッシュマルテンサイトの面積率、引張強さ(TS)、破断伸び(tEL)、衝撃特性、および曲げ性を評価した。各評価の方法は次のとおりである。
結晶粒の粒円形度および面積は、TSL社製OIM Analysis version 7の標準機能(MapおよびGrain Shape Circularity)を用いて、EBSP分析を行うことによって、測定した。
CMnγ/CMnαおよびCSiα/CSiγは、EBSP、SEM、およびEPMAにより測定した。EBSPおよびSEMを用いて、50μm×50μmの領域を倍率500倍で観察して、測定間隔0.1μmでEBSPデータを測定し、5つの領域について残留オーステナイト、フェライト、および焼戻しマルテンサイトを特定した。次いで、特定した残留オーステナイトと、フェライトおよび焼戻しマルテンサイトとについて、EPMA測定による点分析を5点、5つの領域でそれぞれ行い、測定値を平均してCMnγ、CMnα、CSiα、およびCSiγを算出し、CMnγ/CMnαおよびCSiα/CSiγを求めた。
鋼板の圧延方向に直角方向からJIS5号引張試験片を採取し、引張強さ(TS)および破断伸び(tEL)を測定し、TS×tELを算出した。引張試験は、平行部の長さが60mmで、歪を測定する基準となる標点距離が50mmのJIS5号引張試験片を用いて、JIS Z2241:2011に規定される方法で行った。
熱処理後の各鋼材からVノッチ試験片を作製した。その試験片の厚みが4.8mm以上である場合には、そのまま使用し、4.8mm未満である場合には、4.8mm以上となる最小の枚数を積層してねじ止めした後、JIS Z2242:2005に準じてシャルピー衝撃試験に供した。衝撃特性は、20℃でのシャルピー衝撃値が20J/cm2以上の場合を、良好とし、20J/cm2未満である場合を、不良とした。
焼鈍後の各鋼板から幅20mm(曲げ稜線となる方向)、長さ50mm(圧延直角の方向)の曲げ試験片を曲げ稜線が圧延方向になるように作製した。曲げ試験片の幅方向が曲げ軸と平行になる。曲げ試験は、JIS Z 2248:2006のVブロック法に準じて行った。このとき、先端角度90度のV型ポンチを用いて、ポンチ半径R(mm)を試料の板厚t(mm)で除したR/tの値がR/t=2.0および3.0で曲げ試験を行い、R/tの値が3.0および2.0で割れが認められる場合は曲げ性を不良とし、R/tが2.0の条件でのみ割れが認められる場合を良好、R/tが2.0および3.0両方の条件で割れが認められない場合は、さらに良好とした。
上記の評価の結果を表4に示す。本実施例においては、780MPa以上のTS、22000MPa・%以上のTS×tEL、良好な衝撃特性、および良好な曲げ性が得られた例を、高い強度を有し、かつ強度-延性バランス、曲げ性および衝撃特性に優れる鋼板として評価した。
Claims (13)
- 鋼板の化学組成が、質量%で、
C:0.18%を超えて0.30%未満、
Si:0.01%以上2.00%未満、
Mn:2.50%を超えて4.00%以下、
sol.Al:0.001%以上3.00%未満、
P:0.100%以下、
S:0.010%以下、
N:0.050%未満、
O:0.020%未満、
Cr:0%以上2.00%未満、
Mo:0~2.00%、
W:0~2.00%、
Cu:0~2.00%、
Ni:0~2.00%、
Ti:0~0.300%、
Nb:0~0.300%、
V:0~0.300%、
B:0~0.010%、
Ca:0~0.010%、
Mg:0~0.010%、
Zr:0~0.010%、
REM:0~0.010%、
Sb:0~0.050%、
Sn:0~0.050%、
Bi:0~0.050%、および
残部:Feおよび不純物であり、
前記鋼板の圧延方向および板厚方向に平行な断面において、表面から板厚の1/4深さ位置における金属組織が、面積%で、
焼戻しマルテンサイト:64~90%、
フェライト:5%以下、
残留オーステナイト:10~22%、
ベイナイト:5%以下、
パーライト:1%未満、
残部:フレッシュマルテンサイトであり、
前記鋼板の圧延方向および板厚方向に平行な断面の表面から板厚の1/4深さ位置において、面積が1μm2以上であり、かつ粒円形度が0.1以上である残留オーステナイト結晶粒の合計面積の割合が、前記残留オーステナイトの全体の面積に対して50%未満であり、
表面から板厚の1/4深さ位置における金属組織中のMn濃度が、下記(i)式を満足する、
鋼板。
CMnγ/CMnα≧1.2 ・・・(i)
但し、上記(i)式中の記号の意味は以下のとおりである。
CMnγ:残留オーステナイト中の平均Mn濃度(質量%)
CMnα:フェライトおよび焼戻しマルテンサイト中の平均Mn濃度(質量%) - 前記化学組成が、質量%で、
Si:0.10%以上2.00%未満であり、
前記鋼板の圧延方向および板厚方向に平行な断面の表面から板厚の1/4深さ位置における金属組織中のSi濃度が、下記(ii)式を満足する、
請求項1に記載の鋼板。
CSiα/CSiγ≧1.1 ・・・(ii)
但し、上記(ii)式中の記号の意味は以下のとおりである。
CSiα:焼戻しマルテンサイトおよびフェライト中の平均Si濃度(質量%)
CSiγ:残留オーステナイト中の平均Si濃度(質量%) - 前記化学組成が、質量%で、
Cr:0.01%以上2.00%未満、
Mo:0.01~2.00%、
W:0.01~2.00%、
Cu:0.01~2.00%、および
Ni:0.01~2.00%、
から選択される1種以上を含有する、
請求項1または請求項2に記載の鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
Ti:0.005~0.300%、
Nb:0.005~0.300%、および
V:0.005~0.300%、
から選択される1種以上を含有する、
請求項1から請求項3までのいずれかに記載の鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
B:0.0001~0.010%、
Ca:0.0001~0.010%、
Mg:0.0001~0.010%、
Zr:0.0001~0.010%、および
REM:0.0001~0.010%、
から選択される1種以上を含有する、
請求項1から請求項4までのいずれかに記載の鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
Sb:0.0005~0.050%、
Sn:0.0005~0.050%、および
Bi:0.0005~0.050%、
から選択される1種以上を含有する、
請求項1から請求項5までのいずれかに記載の鋼板。 - 前記鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を有する、
請求項1から請求項6までのいずれかに記載の鋼板。 - 前記鋼板の表面に合金化溶融亜鉛めっき層を有する、
請求項1から請求項6までのいずれかに記載の鋼板。 - 20℃におけるシャルピー衝撃値が20J/cm2以上である、
請求項1から請求項8までのいずれかに記載の鋼板。 - 請求項1から請求項9までのいずれかに記載の鋼板の製造方法であって、
請求項1または請求項3から請求項6までのいずれかに記載の化学組成を有する鋼に対して、熱間圧延工程、冷間圧延工程、一次焼鈍工程および二次焼鈍工程を順に行う鋼板の製造方法であって、
前記熱間圧延工程は、4つ以上の複数のスタンドを有する圧延機を用いて仕上熱間圧延する工程を含み、
前記仕上熱間圧延する工程において、
前記複数のスタンドのうち最後の4つのスタンドの前後における板厚減少が、下記(iii)式を満足し、
前記最後の4つのスタンドの最終スタンドにおけるひずみ速度と前記最終スタンドにおける圧延出側温度とが、下記の(iv)式を満足し、
前記最終スタンドにおける圧延後1.0s以内に100℃/s以上の平均冷却速度で750℃まで冷却し、750℃から300℃までの温度範囲を10℃/s以上の平均冷却速度で冷却し、
前記一次焼鈍工程において、750℃を超えかつAc3点以上の温度域で10~1000s保持した後、300℃までの平均冷却速度が10~2000℃/sとなる条件で300℃以下の温度域まで冷却し、その後、100℃未満の温度域まで冷却し、
前記二次焼鈍工程において、1~40℃/sの平均昇温速度で650℃以上Ac3点未満の温度域に加熱し、300s以上保持する、
鋼板の製造方法。
1.2≦ln(t0/t)≦2.8 ・・・(iii)
11.0≦log(v・exp(33000/(273+T)))≦15.0 ・・・(iv)
但し、上記式中の各記号の意味は以下のとおりである。
t0:最後の4つのスタンドに入る直前の板厚(mm)
t:最後の4つのスタンドから出た直後の板厚(mm)
v:最終スタンドにおけるひずみ速度(/s)
T:最終スタンドにおける圧延出側温度(℃) - 前記一次焼鈍工程において、750℃を超えかつAc3点以上の温度域で10s以上保持した後、300℃以下の温度域まで10~2000℃/sの平均冷却速度で冷却し、100~300℃の温度域で10~1000s保持し、その後、100℃未満の温度域まで冷却する、
請求項10に記載の鋼板の製造方法。 - 前記二次焼鈍工程の後、冷却し、溶融亜鉛めっき処理を施す、
請求項10または請求項11に記載の鋼板の製造方法。 - 前記溶融亜鉛めっき処理を施した後、450~620℃の温度域で溶融亜鉛めっきの合金化処理を施す、
請求項12に記載の鋼板の製造方法。
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