RU2268950C2 - Высокопрочная изотропная сталь, способ получения листовой стали и получаемый листовой прокат - Google Patents
Высокопрочная изотропная сталь, способ получения листовой стали и получаемый листовой прокат Download PDFInfo
- Publication number
- RU2268950C2 RU2268950C2 RU2003125968/02A RU2003125968A RU2268950C2 RU 2268950 C2 RU2268950 C2 RU 2268950C2 RU 2003125968/02 A RU2003125968/02 A RU 2003125968/02A RU 2003125968 A RU2003125968 A RU 2003125968A RU 2268950 C2 RU2268950 C2 RU 2268950C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- sheet
- weight
- content
- heat treatment
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 62
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 62
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 11
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 40
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 34
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 19
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 15
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 11
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 10
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 7
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 2
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 abstract description 12
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- -1 S Mo Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001257 Nb alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000010186 staining Methods 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0436—Cold rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/018—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of a noble metal or a noble metal alloy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
- C21D8/0484—Application of a separating or insulating coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
Изобретение касается стали, которая может применяться, в частности, для изготовления кузовных деталей, содержащих органическое покрытие, при производстве автомобилей. Предложена сталь, содержащая С, Mn, Si, Al, N, Ni, Cu, Р, S, Мо, Ti, а также бор, железо и производственные примеси. Предложены способ получения листовой стали и листовой прокат из нее. Изобретение направлено на создание изотропного металлического материала, одновременно обладающего повышенным пределом упругости без ступени, хорошей пластичностью и способного подвергаться термической обработке после нанесения органического покрытия без проявления феномена старения. 4 н. и 10 з.п. ф-лы, 4 табл.
Description
Настоящее изобретение касается стали и листового проката из высокопрочной изотропной стали с улучшенными механическими свойствами, способной противостоять старению при термической обработке.
Такой тип стали применяется, в частности, для изготовления кузовных деталей, содержащих органическое покрытие, при производстве автомобилей.
Эти детали, как правило, формуют способом штамповки, предполагающим, что сталь обладает достаточным уровнем пластичности и должна быть максимально изотропной, чтобы обеспечивать хорошее натяжение деталей. Кроме того, ведутся разработки с целью повышения прочности на вдавливание, что может быть достигнуто при условии высокого предела упругости.
Перед этим этапом формования на детали наносят органические покрытия, которые обжигают в ходе определенной термической обработки при максимальной температуре порядка 250°С и в течение приблизительно 30 секунд.
Однако такой вид термической обработки может привести к проявлению феномена старения стали, что выражается в увеличении предела упругости, снижении пластичности и особенно в появлении ступени предела упругости. Наличие этой ступени недопустимо, так как она является причиной появления очень заметных червеобразных деформаций во время штамповки, являющихся недопустимыми дефектами внешнего вида.
Из документа ЕР 0870848 известен сверхмягкий ниобиевый сплав стали с добавлением алюминия, обладающий хорошими свойствами механической прочности, а также хорошими свойствами пластичности, но он подвержен вышеупомянутому явлению старения и, следовательно, не приспособлен для нанесения покрытия, требующего термической обработки перед штамповкой.
Таким образом, задачей настоящего изобретения является разработка изотропного металлического материала, одновременно обладающего повышенным пределом упругости без ступени, хорошей пластичностью и способного подвергаться термической обработке после нанесения органического покрытия без проявления феномена старения.
В связи с этим первым объектом настоящего изобретения является сталь, состав которой содержит, вес.%:
0,03≤С≤0,06
0,50≤Mn≤1,10
0,08≤Si≤0,20
0,015≤Al≤0,070
N≤0,07
Ni≤0,040
Cu≤0,040
Р≤0,035
S≤0,015
Мо≤0,008
Ti≤0,005,
при этом имеется в виду, что она содержит также бор в таком количестве, что
а остальная часть состава является железом и производственными примесями.
Авторы настоящего изобретения открыли, что соблюдение специального баланса между компонентами сплавов позволяет получать марку сплава, обладающего всеми требуемыми свойствами.
Содержание углерода в составе в соответствии с настоящим изобретением составляет от 0,03 до 0,06 вес.%, так как этот элемент существенно понижает пластичность. Тем не менее, необходимо поддерживать его минимальное содержание на уровне 0,03 вес.%, чтобы избежать любого проявления старения.
Содержание марганца в составе в соответствии с настоящим изобретением составляет от 0,50 до 1,10 вес.%. Марганец повышает предел упругости стали, одновременно значительно снижая ее пластичность. Он также снижает тенденцию к старению. При содержании ниже 0,50 вес.% возникают проблемы старения, тогда как содержание выше 1,10 вес.% отрицательно сказывается на пластичности.
Содержание кремния в составе в соответствии с настоящим изобретением составляет от 0,08 до 0,20 вес.%. Он значительно улучшает предел упругости стали, одновременно незначительно понижая ее пластичность, на зато существенно повышает тенденцию к старению. Если его содержание ниже 0,08 вес.%, сталь перестает обладать хорошими механическими характеристиками, а если это содержание превышает 0,20 вес.%, то сталкиваются с проблемами внешнего вида поверхностей, на которой появляются полосообразные дефекты.
В предпочтительном варианте реализации настоящего изобретения соотношение между содержанием марганца и содержанием кремния составляет от 4 до 15, чтобы избежать проблемы хрупкости стыковых швов при контактной сварке. Действительно, если выйти за пределы этих значений, то во время этой сварочной операции наблюдается образование охрупчающих оксидов.
В другом предпочтительном варианте реализации настоящего изобретения содержание марганца составляет от 0,55 до 0,65 вес.%, а содержание кремния - от 0,08 до 0,12 вес.%. Этот вариант реализации позволяет получать марки стали с улучшенными свойствами пластичности, а также с пределом упругости, превышающим 220 МПа.
В другом предпочтительном варианте реализации настоящего изобретения содержание марганца составляет от 0,95 до 1,05 вес.%, а содержание кремния - от 0,16 до 0,20 вес.%. Этот вариант реализации позволяет получать марки стали с высокой пластичностью, обладающей повышенной прочностью на растяжение, а также с пределом упругости, превышающим 260 МПа.
Содержание азота в составе должно быть менее 0,007 вес.%, предпочтительно менее 0,005 вес.%, так как этот элемент отрицательно сказывается на механических свойствах стали. Его присутствие в стали в соответствии с настоящим изобретением является результатом производственного процесса.
Содержание бора в составе в соответствии с настоящим изобретением должно быть таким, чтобы
Основной функцией бора является фиксация азота путем раннего осаждения нитридов бора. Поэтому он должен присутствовать в достаточно больших количествах, чтобы избежать сохранения слишком большого количества азота в свободном состоянии, но вместе с тем без чрезмерного превышения стехиометрического количества, так как остающееся свободное количество может создать проблемы металлургического характера, а также привести к окрашиванию краев рулона. В качестве примера следует напомнить, что строгое соблюдение стехиометрии достигается при соотношении B/N, равном 0,77.
Содержание алюминия в составе в соответствии с настоящим изобретением должно находиться в пределах от 0,015 до 0,070 вес.%, чтобы не доходить до критического количества. Присутствие алюминия в марке стали в соответствии с настоящим изобретением обусловлено требованиями к процессу литья, во время которого этот элемент добавляют для восстановления стали. Вместе с тем не следует превышать 0,070 вес.%, так как в этом случае сталкиваются с проблемами включений оксидов алюминия, отрицательно сказывающихся на механических характеристиках стали.
Содержание фосфора в стали в соответствии с настоящим изобретением ограничено значением, меньшим 0,035 вес.%, предпочтительно меньшим 0,015 вес.%. Он позволяет повысить предел упругости марки стали, но в то же время увеличивает тенденцию к старению при термических обработках, чем и объясняется данное ограничение. Он также отрицательно сказывается на пластичности.
Содержание титана в составе должно быть меньше 0,005 вес.%, содержание серы меньше 0,015 вес.%, содержание никеля меньше 0,040 вес.%, содержание меди меньше 0,040 вес.% и содержание молибдена - меньше 0,008 вес.%. В действительности эти элементы являются остаточными после процесса производства марки стали и встречаются чаще всего. Их содержание в составе ограничивают, так как они могут привести к образованию включений, снижающих механические характеристики марки стали.
Вторым объектом настоящего изобретения является способ получения листовой стали с составом в соответствии с настоящим изобретением, в который входят следующие этапы:
- получение стали и отливка сляба;
- горячая прокатка этого сляба для получения листа, при этом температура завершения прокатки превышает температуру точки Ar3;
- сматывание листов в рулоны при температуре от 500 до 700°С;
- холодная прокатка листа при степени обжатия от 50 до 80%;
- термическая обработка перекристаллизации;
- наклеп, осуществляемый при степени поверхностной деформации, предпочтительно находящейся в пределах от 1,2 до 2,5%.
В конце производства сталь можно отливать в виде полуфабриката, такого как сляб, который нагревают до температуры порядка 1230°С - 1260°С для его горячей прокатки, при этом температура конца прокатки превышает точку Ar3, которая в данном случае равна примерно 810°С. Таким способом получают листовую сталь. Температура конца прокатки предпочтительно меньше температуры точки Ar3, увеличенной на 20°С. После этой операции можно производить сматывание полученного таким образом листа в рулон при температуре от 500 до 700°С.
В предпочтительном варианте реализации лист сматывают в рулон при температуре от 580 до 620°С, чтобы ограничить размер зерен, что позволяет повысить предел упругости.
После этого лист прокатывают холодным способом со степенью обжатия от 50 до 80%, предпочтительно от 60 до 70% и подвергают термической обработке - перекристаллизации, в которую входит первый этап статического отжига в водороде при температуре, превышающей температуру перекристаллизации стали, в течение 5-15 часов. В качестве примера эта температура перекристаллизации марки стали, как правило, находится в пределах от 540 до 570°С. Отжиг осуществляют в водороде, чтобы избежать проблем окрашивания кромок листа.
Термическая обработка перекристаллизации предпочтительно дополнительно содержит второй этап медленного статического охлаждения, проходящий в течение более 30 часов, предпочтительно его продолжительность превышает или равна 40 часов. Это охлаждение осуществляют медленно, чтобы убедиться в абсолютной устойчивости цементитовых осаждений в ферритовой матрице. Именно поэтому его осуществляют статическим способом, чтобы получить такой тип медленного охлаждения.
Вместе с тем вполне возможно осуществлять более ускоренное охлаждение и получать результаты в соответствии с настоящим изобретением.
После этого листы можно обрабатывать наклепом при степени поверхнстной деформации, предпочтительно составляющей от 1,2 до 2,5%, например порядка 1,5%, чтобы максимально уменьшить любое образование ступени предела упругости. Предпочтительно не превышать это значение 2,5%, так как это может привести к снижению пластичности, но и не опускать его ниже 1,2%, чтобы избежать проблем старения.
После этого можно переходить к нанесению органического покрытия и к термической обработке для его нормальной фиксации. Такая обработка может, например, содержать быстрый нагрев до 250°С с поддержанием этой температуры в течение приблизительно 30 секунд и с последующим охлаждением.
Для того, чтобы иметь возможность сравнить между собой два варианта термической обработки, осуществляемых при разных температурах и в течение разных промежутков времени, применяют величину, называемую PAREQ, определяемую как
PAREQ=-0,76·log(
exp (-ΔH/RT)·dt,
где ΔН - энергия диффузии углерода в железе (примерно 112 кДж/моль), Т - температура цикла, который интегрируют в продолжительность термической обработки.
Чем выше температура термической обработки и чем больше ее продолжительность, тем ниже значение PAREQ. Два различных вида термической обработки, имеющих идентичное значение PAREQ, приведут к одинаковому результату на одной и той же марке стали.
Если рассматривать процесс термической обработки, в котором сталь доводят до температуры 250°С и выдерживают при этой температуре в течение 30 секунд, то значение PAREQ равно 10,26. В рамках настоящего изобретения нас больше интересуют процессы термической обработки со значением PAREQ, находящимся в пределах от 9,80 до 11,5.
Органические покрытия, о которых идет речь в настоящем изобретении, предпочтительно являются покрытиями, содержащими полимер с сетчатой структурой, и, возможно, металлические шарики, например шарики цинка. Такие покрытия, как правило, наносятся тонким слоем порядка нескольких микрон и предназначены, например, для защиты стали от коррозии.
Если сталь в соответствии с настоящим изобретением специально предназначена для нанесения такого типа покрытия, то, само собой разумеется, что она может применяться в любых случаях, когда необходима ее устойчивость к термическим обработкам при значении PAREQ, находящемся в пределах от 9,80 до 11,50, независимо от того, наносилось до этого на нее покрытие или нет.
Третьим объектом настоящего изобретения является листовой прокат из изотропной стали, имеющей состав в соответствии с настоящим изобретением, а также листовой прокат, полученный согласно способу в соответствии с настоящим изобретением в его различных вариантах.
Предпочтение отдается листовой изотропной стали с содержанием марганца от 0,55 до 0,65 вес.% и с содержанием кремния от 0,08 до 0.12 вес.%, которая после термической обработки имеет значение PAREQ, находящееся в пределах от 9,8 до 11,5, предел упругости, превышающий 220 МПа, удлинение, превышающее 36% и коэффициент упрочнения наклепом, превышающий 0,20.
Предпочтительна также листовая изотропная сталь с содержанием марганца от 0,95 до 1,05 вес.% и с содержанием кремния от 0,16 до 0,20 вес.%, которая после термической обработки имеет значение PAREQ, находящееся в пределах от 9,8 до 11,5, предел упругости, превышающий 260 МПа, прочность на растяжение, превышающая 400 МПа и коэффициент упрочнения наклепом, превышающий 0,18.
Далее настоящее изобретение будет проиллюстрировано на нижеследующих примерах, при этом в прилагаемой таблице приведен состав в вес.% для различных сталей, на которых проводились испытания, среди которых отливки 1-3 соответствуют настоящему изобретению, тогда как отливка 4 приведена для сравнения.
| Отливка 1 | Отливка 2 | Отливка 3 | Отливка 4 | |
| с | 0,041 | 0,045 | 0,038 | 0,025 |
| Mn | 0,853 | 0,989 | 0,598 | 0,227 |
| Si | 0,089 | 0,167 | 0,088 | 0,006 |
| N | 0,0035 | 0,0042 | 0,0032 | 0,0041 |
| В | 0,0026 | 0,0029 | 0,0051 | - |
| Al | 0,035 | 0,031 | 0,038 | 0,050 |
| P | 0,007 | 0.0065 | 0,007 | 0,006 |
| S | 0,011 | 0,0056 | 0.01 | 0,012 |
| Cu | 0,018 | 0,025 | 0,012 | 0,010 |
| Ni | 0,020 | 0,022 | 0,019 | 0,017 |
| Cr | - | 0,028 | - | 0,032 |
| Ti | 0,0012 | 0,001 | - | 0,002 |
| Nb | - | - | - | 0,016 |
| Mo | 0,0012 | - | 0,008 | - |
Остальная часть состава отливок 1-4, естественно, является железом и возможными производственными примесями.
Применяемые сокращения:
А: удлинение при разрыве, %
Re: предел упругости, МПа
Rm: прочность на растяжение, МПа
п: коэффициент упрочнения наклепом
Δr: коэффициент плоской анизотропии
r: коэффициент анизотропии
Пример 1 - Предел упругости и прочность на растяжение
Получают лист стали с составом каждой из отливок 1 - 3 в соответствии с настоящим изобретением, а также из сравнительной отливки 4, при этом отливают сляб, который нагревают примерно до 1230°С и затем прокатывают горячим способом при средней конечной температуре прокатки 860°С. Сматывают рулоны при температуре примерно 585°С, затем осуществляют холодную прокатку со степенью обжатия 73%.
После этого осуществляют отжиг в водороде примерно при 630°С примерно в течение 7 часов с последующим медленным охлаждением в течение 30 часов. Завершают процесс наклепом с уровнем поверхностной деформации 1,5%.
Затем проводят первое испытание на растяжение в направлении, поперечном направлению прокатки, по стандарту NF EN 10002-1.
После этого лист подвергают термической обработке со значением PAREQ, равным 10,26, и проводят второе испытание на растяжение по стандарту NF EN 10002-1. Термическая обработка содержит нагрев до 250°С со скоростью нагрева 35°С в секунду с последующим выдерживанием при этой температуре в течение 30 секунд.
Таким путем определяют значения предела упругости и механической прочности листа и получают следующие результаты:
| Отливка 1 | Отливка 2 | Отливка 3 | Отливка 4 | |||||||
| Re (МПа) | Rm (МПа) | Re (МПа) |
Rm (МПа) | Re (МПа) | Rm (МПа) | Re (МПа) | Rm (МПа) | |||
| До термической обработки | 241 | 373 | 258 | 400 | 243 | 357 | 262 | 353 | ||
| После термической обработки | 247 | 380 | 266 | 396 | 240 | 355 | 329 | 355 | ||
Как видно из таблицы, уровни Re и Rm отливок 1 - 3 в соответствии с настоящим изобретением после термической обработки не ухудшились, что подтверждает устойчивость стали в соответствии с настоящим изобретением к такой обработке.
Следует также отметить прекрасные значения, полученные для отливки 2 в соответствии с настоящим изобретением, в которой предел упругости превышает 260 МПа, а прочность на растяжение составляет 400 МПа.
Пример 2 - Пластичность
При помощи испытаний, описанных в примере 1, известным способом определяют удлинение при разрыве А и коэффициент упрочнения наклепом n для вех четырех отливок.
Кривые растяжения прежде всего свидетельствуют о том, что для отливок 1-3 в соответствии с настоящим изобретением не наблюдалось ни одной ступени предела упругости как до термической обработки, так и после нее. Что же касается отливки 4, при которой отмечалась небольшая ступень до термической обработки, то после этой термической обработки она уже составила более 10%, что делает такую сталь совершенно несовместимой с задачами, поставленными перед настоящим изобретением. Другие результаты приведены в следующей таблице:
| Отливка 1 | Отливка 2 | Отливка 3 | Отливка 4 | |||||
| А(%) | N(%) | А(%) | n(%) | А(%) | n(%) | А(%) | n(%) | |
| До термической обработки | 34,7 | 0,198 | 32,3 | 0,195 | 35,6 | 0,207 | 35,5 | 0,193 |
| После термической обработки | 34,9 | 0,190 | 34,3 | 0,180 | 36,5 | 0,202 | 34,7 | 0,216 |
При рассмотрении этих результатов отмечается хороший показатель значений удлинения при разрыве, что позволяет гарантировать нормальное изготовление деталей штамповкой. Получен также хороший коэффициент упрочнения наклепом n, гарантирующий нормальный уровень предела упругости для готовых деталей благодаря эффекту упрочнения от наклепа во время штамповки (так называемый эффект "Work Hardening").
Отмечается также, что отливка 3 в соответствии с настоящим изобретением отличается прекрасными показателями пластичности, удлинения при разрыве, а также коэффициента упрочнения наклепом.
Значения, полученные для сравнительной отливки 4, приводятся в качестве примера, так как эти значения не являются принципиальными при наличии ступени более 10%.
Пример 3 - Изотропия
Общую анизотропию стали определяют при помощи среднего коэффициента нормальной анизотропии г:
где r(0), r(90) и r(45) являются значениями коэффициентов нормальной анизотропии г в продольном направлении, поперечном направлении и в направлении под углом 45° к направлению прокатки.
Коэффициент плоскостной анизотропии Ar может быть определен:
Коэффицциенты определяют на листах до и после их термической обработки, аналогичной термической обработке, описанной в примере 1. Результаты приведены в следующей таблице:
| Отливка 1 | Отливка 2 | Отливка 3 | Отливка 4 | |||||
| r | Δr | r | Δr | r | Δr | r | Δr | |
| До термической обработки | 1,27 | 0,17 | 1,25 | 0,11 | 1,30 | 0,25 | 1,33 | 0,19 |
| После термической обработки | 1,25 | 0,20 | 1,23 | 0,11 | 1,26 | 0,24 | 1,47 | 0,21 |
Значения, полученные для сравнительной отливки 4, приводятся в качестве примера, так как эти значения не являются принципиальными при наличии ступени более 10%.
Отмечается, что изотропия отливок стали в соответствии с настоящим изобретением в среднем является хорошей и повышает их способность к глубокой штапмовке, при этом подчеркивается особенно примечательное значение Δr отливки 2.
Действительно, авторы настоящего изобретения пришли к выводу, что образующиеся в ходе контролируемого процесса в стали нитриды бора осаждаются на горячем листе и не мешают последующей перекристаллизации. Таким образом, листовая сталь в соответствии с настоящим изобретением представляет собой микрографическую зернистую структуру, с удлинением, близким к 1, и с низкими значениями коэффициента анизотропии r.
Claims (14)
1. Сталь, состав которой содержит, вес.%: 0,03≤С≤0,06; 0,50≤Mn≤1,10; 0,08≤Si≤0,20; 0,015≤А1≤0,070; N≤0,007; Ni≤0,040; Cu≤0,040; Р≤0,035; S≤0,015; Мо≤0,008; Ti≤0,005, при этом имеется в виду, что она содержит также бор в таком количестве, что
2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание марганца и содержание кремния являются такими, что
3. Сталь по любому из пп.1 и 2, отличающаяся тем, что содержание марганца составляет от 0,55 до 0,65 вес. %, а содержание кремния - от 0,08 до 0,12 вес. %.
4. Сталь по любому из пп.1 и 2, отличающаяся тем, что содержание марганца составляет от 0,95 до 1,05 вес. %, а содержание кремния - от 0,16 до 0,20 вес. %.
5. Сталь по любому из пп.1-4, отличающаяся тем, что содержание азота меньше 0,005 вес. %.
6. Сталь по любому из пп.1-5, отличающаяся тем, что содержание фосфора меньше 0,015 вес. %.
7. Способ получения листовой стали с составом по любому из пп.1 - 6, содержащий следующие этапы:
получение стали и отливка сляба,
горячая прокатка этого сляба для получения листа, при этом температура завершения прокатки превышает температуру точки Ак3,
сматывание листов в рулоны при температуре от 500 до 700°С,
холодная прокатка листа при степени обжатия от 50 до 80%, предпочтительно от 60 до 78%,
термическая обработка перекристаллизации,
наклеп, осуществляемый при степени поверхностной деформации, предпочтительно находящейся в пределах от 1,2 до 2,5%.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что указанная термическая обработка перекристаллизации является статическим отжигом в водороде, осуществляемым при температуре, превышающей температуру перекристаллизации стали, в течение 5-15 ч с последующим медленным статическим охлаждением в течение более 30 ч.
9. Способ по любому из пп.7 и 8, отличающийся тем, что на прошедший обработку наклепом лист наносят органическое покрытие, затем лист с нанесенным покрытием подвергают термической обработке со значением PAREQ, находящимся в пределах от 9,80 до 11,5.
10. Способ по п.9, отличающийся тем, что указанное органическое покрытие выполнено на основе полимера с сетчатой структурой и содержит металлические шарики.
11. Листовой прокат из изотропной стали с составом по любому из пп.1-6.
12. Листовой прокат из изотропной стали, получаемый при помощи способа по любому из пп.7-10.
13. Листовой прокат из изотропной стали по любому из пп.11 и 12, отличающийся тем, что содержание марганца в стали составляет от 0,55 до 0,65 вес. %, а содержание кремния составляет от 0,08 до 0,12 вес. %, и тем, что после термической обработки при значении PAREQ, находящемся в пределах от 9,8 до 11,5, имеет предел упругости, превышающий 220 МПА, удлинение, превышающее 36%, и коэффициент упрочнения наклепом, превышающий 0,20.
14. Листовой прокат из изотропной стали по любому из пп.11 и 12, отличающийся тем, что содержание марганца в стали составляет от 0,95 до 1,05 вес.%, а содержание кремния составляет от 0,16 до 0,20 вес.%, и тем, что после термической обработки при значении PAREQ, находящемся в пределах от 9,8 до 11, 5, имеет предел упругости, превышающий 260 МПа, сопротивление растяжению, превышающее 400 МПа, и коэффициент упрочнения наклепом, превышающий 0,18.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR01/01126 | 2001-01-26 | ||
| FR0101126A FR2820150B1 (fr) | 2001-01-26 | 2001-01-26 | Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2003125968A RU2003125968A (ru) | 2005-01-20 |
| RU2268950C2 true RU2268950C2 (ru) | 2006-01-27 |
Family
ID=8859312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2003125968/02A RU2268950C2 (ru) | 2001-01-26 | 2002-01-21 | Высокопрочная изотропная сталь, способ получения листовой стали и получаемый листовой прокат |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7361237B2 (ru) |
| EP (1) | EP1354070B1 (ru) |
| JP (1) | JP4018984B2 (ru) |
| KR (1) | KR100879084B1 (ru) |
| CN (1) | CN1226427C (ru) |
| AT (1) | ATE268389T1 (ru) |
| BR (3) | BRPI0216103B1 (ru) |
| CA (1) | CA2435938C (ru) |
| DE (1) | DE60200586T2 (ru) |
| ES (1) | ES2222444T3 (ru) |
| FR (1) | FR2820150B1 (ru) |
| MX (1) | MXPA03006608A (ru) |
| PL (1) | PL196846B1 (ru) |
| RU (1) | RU2268950C2 (ru) |
| TR (1) | TR200401285T4 (ru) |
| UA (1) | UA74872C2 (ru) |
| WO (1) | WO2002059384A2 (ru) |
| ZA (1) | ZA200305755B (ru) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2845694B1 (fr) * | 2002-10-14 | 2005-12-30 | Usinor | Procede de fabrication de toles d'acier durcissables par cuisson, toles d'acier et pieces ainsi obtenues |
| FR2849864B1 (fr) * | 2003-01-15 | 2005-02-18 | Usinor | Acier lamine a chaud a tres haute resistance et procede de fabrication de bandes |
| CN102021270B (zh) * | 2010-12-15 | 2013-02-27 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 提高合金结构钢各向同性的方法 |
| UA109963C2 (uk) * | 2011-09-06 | 2015-10-26 | Катана сталь, яка затвердіває внаслідок виділення часток після гарячого формування і/або загартовування в інструменті, яка має високу міцність і пластичність, та спосіб її виробництва | |
| WO2016016683A1 (en) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | Arcelormittal | A method for producing a high strength steel piece |
| CN106884122A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-06-23 | 中磁科技股份有限公司 | 钕铁硼生产中的配料方法 |
| KR101988773B1 (ko) * | 2017-12-26 | 2019-06-12 | 주식회사 포스코 | 내시효성 및 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5910414B2 (ja) * | 1979-05-01 | 1984-03-08 | 川崎製鉄株式会社 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS5848637A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS60238449A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-27 | Nippon Steel Corp | 溶接熱影響部における低温靭性の優れた高張力鋼 |
| JPS62284016A (ja) * | 1986-05-31 | 1987-12-09 | Nippon Steel Corp | 電磁特性のすぐれた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US4853032A (en) * | 1987-08-17 | 1989-08-01 | Cargill, Incorporated | Process for producing low carbon steel for cold drawing |
| DE69130555T3 (de) * | 1990-08-17 | 2004-06-03 | Jfe Steel Corp. | Hochfestes Stahleinblech zur Umformung durch Pressen und Verfahren zur Herstellung dieser Bleche |
| CA2067043C (en) * | 1991-04-26 | 1998-04-28 | Susumu Okada | High strength cold rolled steel sheet having excellent non-aging property at room temperature and suitable for drawing and method of producing the same |
| DE19622164C1 (de) * | 1996-06-01 | 1997-05-07 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur Erzeugung eines kaltgewalzten Stahlbleches oder -bandes mit guter Umformbarkeit |
| FR2757877B1 (fr) * | 1996-12-31 | 1999-02-05 | Ascometal Sa | Acier et procede pour la fabrication d'une piece en acier mise en forme par deformation plastique a froid |
| DE19701443A1 (de) * | 1997-01-17 | 1998-07-23 | Thyssen Stahl Ag | Stahl |
| BE1011066A3 (fr) * | 1997-03-27 | 1999-04-06 | Cockerill Rech & Dev | Acier au niobium et procede de fabrication de produits plats a partir de celui-ci. |
| US6171413B1 (en) * | 1997-07-28 | 2001-01-09 | Nkk Corporation | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same |
-
2001
- 2001-01-26 FR FR0101126A patent/FR2820150B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-01-21 CN CNB028050878A patent/CN1226427C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 UA UA2003087935A patent/UA74872C2/uk unknown
- 2002-01-21 BR BRPI0216103A patent/BRPI0216103B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-01-21 BR BR0206643-2A patent/BR0206643A/pt not_active Application Discontinuation
- 2002-01-21 KR KR1020037009805A patent/KR100879084B1/ko active IP Right Grant
- 2002-01-21 US US10/470,247 patent/US7361237B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 DE DE60200586T patent/DE60200586T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 TR TR2004/01285T patent/TR200401285T4/xx unknown
- 2002-01-21 PL PL362127A patent/PL196846B1/pl unknown
- 2002-01-21 EP EP02706824A patent/EP1354070B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 RU RU2003125968/02A patent/RU2268950C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-01-21 MX MXPA03006608A patent/MXPA03006608A/es active IP Right Grant
- 2002-01-21 CA CA002435938A patent/CA2435938C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 JP JP2002559865A patent/JP4018984B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 WO PCT/FR2002/000225 patent/WO2002059384A2/fr active IP Right Grant
- 2002-01-21 BR BRPI0216084-6A patent/BR0216084B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-01-21 AT AT02706824T patent/ATE268389T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-01-21 ES ES02706824T patent/ES2222444T3/es not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-07-25 ZA ZA200305755A patent/ZA200305755B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR0216084B1 (pt) | 2012-09-04 |
| WO2002059384A2 (fr) | 2002-08-01 |
| MXPA03006608A (es) | 2004-02-12 |
| CN1491287A (zh) | 2004-04-21 |
| DE60200586T2 (de) | 2004-10-07 |
| ZA200305755B (en) | 2004-06-29 |
| RU2003125968A (ru) | 2005-01-20 |
| KR100879084B1 (ko) | 2009-01-15 |
| US7361237B2 (en) | 2008-04-22 |
| BRPI0216103B1 (pt) | 2016-02-16 |
| JP2004520485A (ja) | 2004-07-08 |
| CA2435938C (fr) | 2010-01-12 |
| PL196846B1 (pl) | 2008-02-29 |
| EP1354070B1 (fr) | 2004-06-02 |
| FR2820150A1 (fr) | 2002-08-02 |
| UA74872C2 (en) | 2006-02-15 |
| EP1354070A2 (fr) | 2003-10-22 |
| JP4018984B2 (ja) | 2007-12-05 |
| ES2222444T3 (es) | 2005-02-01 |
| BR0206643A (pt) | 2004-02-25 |
| TR200401285T4 (tr) | 2004-07-21 |
| CN1226427C (zh) | 2005-11-09 |
| FR2820150B1 (fr) | 2003-03-28 |
| KR20030068593A (ko) | 2003-08-21 |
| PL362127A1 (en) | 2004-10-18 |
| ATE268389T1 (de) | 2004-06-15 |
| US20040112483A1 (en) | 2004-06-17 |
| WO2002059384A3 (fr) | 2002-09-19 |
| CA2435938A1 (fr) | 2002-08-01 |
| DE60200586D1 (de) | 2004-07-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2552817C1 (ru) | Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его изготовления | |
| KR101217921B1 (ko) | 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
| RU2354716C2 (ru) | Способ получения устойчивого к коррозии холоднокатаного листа из аустенитной стали, содержащей железо, углерод и марганец, имеющей высокие механические свойства, и полученный таким способом лист | |
| CA2648429C (en) | Method of production of hot dip galvannealed steel sheet with excellent workability, powderability, and slidability | |
| EP1264911A2 (en) | High-ductility steel sheet excellent in press formability and strain age hardenability, and method for manufacturing the same | |
| EP3138934B1 (en) | Martensitic stainless si-deoxidized cold rolled and annealed steel sheet and metal gasket | |
| CN111041370B (zh) | 宽热成形加热工艺窗口的Cr-Al-Si合金体系涂覆钢板及其制备和热冲压成形工艺 | |
| RU2530212C2 (ru) | Высокопрочный холоднокатаный стальной лист и стальной лист с покрытием, обладающие превосходной способностью к термическому упрочнению и формуемостью, и способ их производства | |
| CN111020296B (zh) | 宽热成形加热工艺窗口的Ni-Al-Si合金体系涂覆钢板及其制备和热冲压成形工艺 | |
| EP2578714B1 (en) | Hot-rolled high-strength steel sheet and process for production thereof | |
| CN110965002B (zh) | 宽热成形加热工艺窗口的Mg-Al-Si合金体系涂覆钢板及其制备和热冲压成形工艺 | |
| JP7530443B2 (ja) | 鋼板及び容器用の鋼板の製造方法 | |
| RU2268950C2 (ru) | Высокопрочная изотропная сталь, способ получения листовой стали и получаемый листовой прокат | |
| WO2016060248A1 (ja) | 絞り缶用鋼板及びその製造方法 | |
| JPH05255804A (ja) | 成形性および剛性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| RU2333284C2 (ru) | Горячекатаная высокопрочная сталь и способ получения ленты из горячекатаной высокопрочной стали | |
| EP0996750B1 (en) | Method of manufacturing cold rolled steel sheet excellent in resistance to natural aging and panel properties | |
| JPH03277741A (ja) | 加工性、常温非時効性及び焼付け硬化性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 | |
| KR102485003B1 (ko) | 성형성 및 표면품질이 우수한 고강도 도금강판 및 그 제조방법 | |
| KR100477781B1 (ko) | 내시효성이우수한도장인화경화형냉간압연강판및그의제조방법 | |
| KR20140041294A (ko) | 냉연강판 및 그 제조 방법 | |
| WO2024122117A1 (ja) | ホットスタンプ成形体 | |
| JP2689684B2 (ja) | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0261033A (ja) | 深絞り用冷延鋼板 | |
| JP4091717B2 (ja) | 高強度高延性容器用鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210122 |