UA74872C2 - A structural isotropic steel, a method for the preparation of plate of this steel and resulting plates - Google Patents
A structural isotropic steel, a method for the preparation of plate of this steel and resulting plates Download PDFInfo
- Publication number
- UA74872C2 UA74872C2 UA2003087935A UA2003087935A UA74872C2 UA 74872 C2 UA74872 C2 UA 74872C2 UA 2003087935 A UA2003087935 A UA 2003087935A UA 2003087935 A UA2003087935 A UA 2003087935A UA 74872 C2 UA74872 C2 UA 74872C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- steel
- content
- heat treatment
- temperature
- composition
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title abstract description 48
- 239000010959 steel Substances 0.000 title abstract description 48
- 238000000034 method Methods 0.000 title abstract description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 18
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 21
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 17
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 12
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 9
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 4
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 3
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 2
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 description 2
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000208202 Linaceae Species 0.000 description 1
- 235000004431 Linum usitatissimum Nutrition 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000004040 coloring Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0436—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/018—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of a noble metal or a noble metal alloy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
- C21D8/0484—Application of a separating or insulating coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
- C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
- C21D8/0426—Hot rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
повільним статичним охолодженням протягом бі- марганцю в сталі складає від 0,55 до 0,65905 мас.,а льше 30 годин. вміст силіцію складає від 0,08 до 0,1295 мас., і тим, 9. Спосіб за одним з пп.7 або 8, який відрізняєть- що після термічної обробки при значенні РАКЕО, ся тим, що на лист, який пройшов обробку накле- що знаходиться в межах від 9,8 до 11,5, має межу пуванням, наносять органічне покриття, потім лист пружності, що перевищує 220МПа, подовження, із нанесеним покриттям піддають термічній оброб- що перевищує 3695, і коефіцієнт зміцнення накле- ці зі значенням РАКЕО, що знаходиться в межах пуванням, що перевищує 0,20. від 9,80 до 11,5. 14. Листовий прокат з ізотропної сталі за одним з 10. Спосіб за п.9, який відрізняється тим, що за- пп.11 або 12, який відрізняється тим, що вміст значене органічне покриття виконане на основі марганцю в сталі складає від 0,95 до 1,0595 мас., а полімеру із сітчастою структурою і містить метале- вміст силіцію складає від 0,16 до 0,20 95 мас., і ві кульки. тим, що після термічної обробки при значенні 11. Листовий прокат з ізотропної сталі зі складом РАКЕО, що знаходиться в межах від 9,8 до 11,5, за будь-яким з пп.1-6 має межу пружності, що перевищує 260МПа, опір 12. Листовий прокат з ізотропної сталі, одержува- розтяганню, що перевищує 400МпПа, і коефіцієнт ний за допомогою способу за будь-яким з пп.7-10. зміцнення наклепом, що перевищує 0,18. 13. Листовий прокат з ізотропної сталі за одним з пп.11 або 12, який відрізняється тим, що вміст
Даний винахід стосується сталі і листового ходу є сталь, склад якої містить, у вагових 90: прокату з високоміцної ізотропної сталі з поліпше- 0,03 -0,06, ними механічними властивостями, здатної проти- 0.502Мп-1,10, стояти старінню при термічній обробці. 080,20,
Такий тип стали застосовується, зокрема, для 0,015«Аїс0,070, виготовлення кузовних деталей, що мають органі- Ме0,07, чне покриття, при виробництві автомобілів. Мі«0.040
Ці деталі, як правило, формують способом Сисо 040 штампування, який припускає, що сталь має до- Ро 035 " статній рівень пластичності і повинна бути макси- рова мально ізотропною, щоб забезпечувати гарний З20,015, натяг деталей. Крім того, проводяться розробки з Мо-0,008, метою підвищення міцності на вдавлювання, що тікО,005, І 0. може бути досягнуте за умови високої межі пруж- при цьому вона містить також бор у такій кіль- ності. кості, що: в
Перед цим етапом формування на деталі на- 0,65: М «1,60, носять органічні покриття, які випалюють у ході й й й певної термічної обробки при максимальній тем- а решта складу є ферум і виробничі домішки. пературі близько 25072 і протягом приблизно 30 Автори даного винаходу відкрили, що дотри- секунд. мання спеціального балансу між компонентами
Однак такий вид термічної обробки може при- сплавів дозволяє одержувати марку сплаву, що вести до прояву феномена старіння сталі, який має всі необхідні властивості. й виражається в збільшенні межі пружності, знижен- Вміст карбону в складі відповІДНО до даного ні пластичності й особливо в появі ступеня межі винаходу складає від 0,03 до 0,0676 мас., тому що пружності. Наявність цього ступеня є неприпусти- по обхілно п істотно знижує пластичність. Проте, мою, тому що він є причиною появи дуже помітних нео хідно підтримувати його мінімальний вміст на червоподібних деформацій під час штампування, рівні 0,0396 мас., щоб уникнути будь-якого прояву які є неприпустимими дефектами зовнішнього ви- старіння. ще й
ГЛЯДУ. Вміст марганцю в складі відповідно до даного
З документа ЕР 0870848) відомий надм'який винаходу складає від 0,50 до Тло масб.. Марга- ніобієвий сплав сталі з доданням алюмінію, який нець підвищує межу пружності вн. одночасно має гарні властивості механічної міцності, а також значно знижуючи й пластичнють, ВН никче ово гарні властивості пластичності, але він схильний б еми старіння. тоді як вміст до вищезгаданого явища старіння і, отже, не прис- мас.. виникають проол р "тод тосований для нанесення покриття, що потребує вище Тов мас. негативно позначається на плас- термічної обробки перед штампуванням. тичності, с. с, .
Таким чином, задачею даного винаходу є роз- Вміст силіцію в складі Відповідно до даного робка ізотропного металевого матеріалу, який од- винаходу складає від 0,08 до 0,206 мас.. Він знач- ночасно мас підвищену маху пружності без ступе: ОС но0зуючи ті пИастичність але тот пі. ня, гарну пластичність і є придатним для термічної . . й й . обробки після нанесення органічного покриття без вищує тенденцію до старіння. Якщо його Вміст прояву феномена старіння. нижче 0,0895 мас., сталь втрачає гарні механічні
У зв'язку з цим, першим об'єктом даного вина- характеристики, а якщо цей вміст перевищує
0,2095 мас., то зіштовхуються з проблемами зов- вміст нікелю - менше 0,04095 мас., вміст купруму - нішнього вигляду поверхонь, на яких з'являються менше 0 04095 мас., і вміст молібдену - менше смугоподібні дефекти. 000890 мас.. Дійсно ці елементи є залишковими
У кращому варіанті реалізації даного винаходу після процесу виробництва марки сталі і зустріча- співвідношення між вмістом марганцю ! вмістом ються найчастіше. Їхній вміст у складі обмежують, силіцію складає від 4 до 15 щоб уникнути пробле- тому що вони можуть призвести до утворення ми крихкості стикових швів при контактному зва- включень що знижують механічні характеристики рюванні. Дійсно якщо вийти за межі цих значень то марки сталі. під час цієї зварювальної операції спостерігається Другим об'єктом даного винаходу є спосіб утворення оксидів що окричують. одержання листа сталі зі складом відповідно до
В іншому кращому варіанті реалізації даного даного винаходу, який включає такі етапи: винаходу вміст марганцю складає від 0,55 до 0 - одержання сталі і виливання сляба, 6595 мас., а вміст силіцію - від 0,08 до 0 1295 мабс.. - гаряча прокатка цього сляба для одержання
Цей варіант реалізації дозволяє одержувати марки листа, при цьому температура завершення про- сталі з поліпшеними властивостями пластичності, катки перевищує температуру точки АгЗ, а також з межею пружності що перевищує 220Мпа. - змотування листів у рулони при температурі
В іншому кращому варіанті реалізації даного від 500 до 700"С, винаходу вміст марганцю складає від 0,95 до - холодна прокатка листа при ступені обтис- 1,0595 мас., а вміст силіцію - від 0,16 до 0,2095 нення від 50 до 80905, мас.. Цей варіант реалізації дозволяє одержувати - термічна обробка перекристалізації, марки сталі з високою пластичністю, що мають - наклеп, здійснюваний при ступені поверхне- підвищену міцність на розтягання, а також з ме- вої деформації що краще знаходиться в межах від жею пружності що перевищує 260Мпа. 1,2 до 2,590.
Вміст нітрогену в складі повинний бути менше Наприкінці виробництва сталь можна відлива- 0,00790 мас., краще, менше 0,00595 мас., тому що ти у виді напівфабрикату такого як сляб, який на- цей елемент негативно позначається на механіч- грівають до температури близько 123070С-12607С них властивостях сталі. Його присутність у сталі для його гарячої прокатки при цьому температура відповідно до даного винаходу є результатом ви- кінця прокатки перевищує точку АгЗ3 яка у даному робничого процесу. випадку дорівнює приблизно 810"С. У такий спосіб
Вміст бору в складі відповідно до даного вина- одержують листову сталь Температура кінця про- ходу повивний бути таким, щоб: катки, краще, менше температури точки АгЗ3 збі- 0,65: М «1,60. льшеної на 20"С. Після цієї операції можна здійс- нювати змотування одержаного в такий спосіб
Основною функцією бору є фіксація нітрогену листа в рулон при температурі від 500 до 7002С. шляхом раннього осадження нітридів бора. Тому У кращому варіанті реалізації лист змотують у він повинний бути присутнім у досить великих кіль- рулон при температурі від 580 до 6202С, щоб об- костях щоб уникнути збереження занадто великої межити розмір зерен що дозволяє підвищити межу кількості нітрогену у вільному стані але разом з пружності. тим без надмірного перевищення стехіометричної Потім цей лист прокатують холодним спосо-
КІЛЬКОСТІ тому ЩО залишкова віІЛЬНа КІЛЬКІСТЬ МОЖЕе бом зі ступенем обтиснення від 50 до 8095 краще, створити проблеми металургійного характеру, а від 60 до 7095 і піддають термічній обробці перек- також привести до забарвлення країв рулону ста- ристалізації, яка включає перший етап статичного лі. Як приклад, слід нагадати, що суворе дотри- відпалу у водні при температурі що перевищує мання стехіометрії досягається при співвідношенні температуру перекристалізації сталі, протягом 5-
В/М, яке дорівнює 0,77. 15 годин. Як приклад ця температура перекриста-
Вміст алюмінію в складі відповідно до даного лізації марки сталі, як правило, знаходиться в ме- винаходу повинний знаходитися в межах від 0,015 жах від 540 до 5702С. Відпал здійснюють у водні, до 0,07095 мас., щоб не доходити до критичної щоб уникнути проблем забарвлення кромок листа. кількості. Присутність алюмінію в марці сталі від- Термічна обробка перекристалізації краще, повідно до даного винаходу обумовлена вимогами додатково включає другий етап повільного статич- до процесу лиття під час якого цей елемент дода- ного охолодження що триває протягом більше 30 ють для відновлення сталі. Разом з тим не слід годин, краще, його тривалість перевищує чи дорі- перевищувати вміст АІ-0,07095 мас. тому що в внює 40 годин. Це охолодження здійснюють пові- цьому випадку зіштовхуються з проблемами вклю- льно, щоб переконатися в абсолютній стійкості чень оксидів алюмінію які негативно позначаються цементних осаджень у феритній матриці. Саме на механічних характеристиках сталі. тому його здійснюють статичним способом, щоб
Вміст фосфору в сталі відповідно до даного одержати такий тип повільного охолодження. винаходу обмежений значенням меншим 0,035905 Разом з тим цілком можливо здійснювати мас. краще меншим 0,01595 мас.. Він дозволяє більш прискорене охолодження й одержувати ре- підвищити межу пружності марки сталі але в той зультати відповідно до даного винаходу. же час збільшує тенденцію до старіння при термі- Після цього листи можна обробляти наклепом чних обробках, чим і пояснюється дане обмежен- при ступені поверхневої деформації, що складає, ня. Він також негативно позначається на пластич- краще, від 1,2 до 2,595, наприклад, близько 1,595, ності. щоб максимально зменшити будь-яке утворення
Вміст титану в складі повинний бути менше ступеня межі пружності. Краще не перевищувати 0,00595 мас., вміст сульфуру - менше 0,0159о мас., це значення 2,595, тому що це може привести до зниження пластичності, але і не опускати його ни- перевищує 260МПа, міцність на розтягання, що жче 1,295 щоб уникнути проблем старіння. перевищує 400МпПа, і коефіцієнт зміцнення накле-
Після цього можна переходити до нанесення пом, що перевищує 0,18. органічного покриття і до термічної обробки для Далі даний винахід буде проілюстрований на його нормальної фіксації. Така обробка може, на- нижченаведених прикладах, при цьому в прикла- приклад включати швидке нагрівання до 250" із деній таблиці наведений склад у вагових 95 для підтримуванням цієї температури протягом приб- різних сталей, на яких проводилися випробування, лизно 30 секунд та з подальшим охолодженням. серед яких виливки 1-3 відповідають даному вина-
Для того, щоб мати можливість порівняти між ходу, тоді як виливок 4 приведений для порівнян- собою два варіанти термічної обробки, здійснюва- ня: ні при різних температурах і протягом різних про- міжків часу застосовують величину, називану апр аува ВЕ н/нту "мер товв3777 0997-0598 0227
РАВЕО--0,76хІ09 хр(і-АНАНТ).аВ. близно 112кДж/моль), Т: температура циклу який інтегрують на протязі термічної обробки. Р 0007 | 00065 | 0007 | 0006
Чим вище температура термічної обробки і чим більше її тривалість тим нижче значення
РАКЕО. Два різних види термічної обробки, що мають ідентичне значення РАКЕО, приведуть до 7 0001231 00011733-100027 однакового результату на одній і тій самій марці Її 3-5 Щ (ЩЇ5-5565Щ155.:.:-6 | 0016 сталі. |мо| 0002 | - | 0008 | -
Якщо розглядати процес термічної обробки, у якому сталь доводять до температури 2502С и Решта складу виливків 1-4, звичайно, є ферум витримують при цій температурі протягом 30 се- і можливими виробничими домішками. кунд, то значення РАРЕО дорівнює 10,26. У рам- Застосовувані скорочення ках даного винаходу нас більше цікавлять процеси А: подовження при розриві, в 9о термічної обробки із значенням РАВЕО, що знахо- Ке: межа пружності, в Мпа диться в межах від 9,80 до 11,5. Кт: міцність на розтягання, в Мпа
Органічні покриття, про які йде мова в даному п: коефіцієнт зміцнення наклепом винаході, краще, є покриттями, що містять полімер Аг: коефіцієнт плоскої анізотропії із сітчастою структурою, і, можливо, металеві ку- г: коефіцієнт анізотропії льки, наприклад, кульки цинку. Такі покриття, як Приклад 1 - Межа пружності і міцність на роз- правило, наносяться тонким шаром близько кіль- тягання кох мікронів і призначені, наприклад, для захисту Одержують лист сталі зі складом кожного з сталі від корозії. виливків 1-3 відповідно до даного винаходу а та-
Якщо сталь відповідно до даного винаходу кож порівняльного виливка 4 при цьому відлива- спеціально призначена для нанесення такого типу ють сляб який нагрівають приблизно до 1230"С и покриття, то само собою зрозуміло, що вона може потім прокатують гарячим способом при середній застосовуватися в будь-яких випадках, коли необ- кінцевій температурі прокатки 860"С. Змотують хідна її стійкість до термічних обробок при значен- рулони при температурі приблизно 585"С, потім ні РАКЕО, що знаходиться в межах від 9,80 до здійснюють холодну прокатку зі ступенем обтис- 11,50, незалежно від того, наносилося до цього на нення 7390. неї покриття чи ні. Після цього здійснюють відпал у водні прибли-
Третім об'єктом даного винаходу є листовий зно при 630"С приблизно протягом 7 годин з на- прокат з ізотропної сталі, що має склад відповідно ступним повільним охолодженням протягом 30 до даного винаходу, а також листовий прокат, годин. Завершують процес наклепом з рівнем по- одержаний відповідно до способу відповідно до верхневої деформації 1,595. даного винаходу в його різних варіантах. Потім проводять перші випробування на роз-
Перевага надається листовій ізотропній сталі з тягання в напрямку поперечному напрямку прокат- вмістом марганцю від 0,55 до 0 6595 мас. і з вміс- ки за стандартом МЕ ЕМ 10002-1. том силіцію від 0,08 до 0,1295 мас., яка після тер- Згодом цей лист піддають термічній обробці зі мічної обробки має значення РАВЕО, що знахо- значенням РАКЕО що дорівнює 10,26, і проводять диться в межах від 9,8 до 11,5, межу пружності, що другі випробування на розтягання за стандартом перевищує 220МПа, подовження, що перевищує МЕ ЕМ 10002-1 Термічна обробка включає нагрі- 3695, і коефіцієнт зміцнення наклепом, що пере- вання до 25072 зі швидкістю нагрівання 3570 за вищує 0,20. секунду з наступним витримуванням при цій тем-
Кращою є також листова ізотропна сталь із пературі протягом 30 секунд. вмістом марганцю від 0,95 до 1,0595 мас. і з вміс- У такий спосіб визначають значення межі пру- том силіцію від 0,16 до 0,2095 мас., яка після тер- жності і механічної міцності листа й одержують такі мічної обробки має значення РАКЕО, що знахо- результати: диться в межах від 9,8 до 11,5, межу пружності, що никами пластичності, подовження при розриві, а також коефіцієнта зміцнення наклепом.
До термі: Значення, одержані для порівняльного вилив- ка 4, наводяться як приклад, тому що ці значення робки не є принциповими при наявності ступеня більше
Після 1095. термічної| 247 | 380 | 266 | 396 | 240 | 355 | 329 | 355 . пенею рн|н|»| рда вотоля
Загальну анізотропію сталі визначають за до-
Як видно з таблиці рівні Бе і т виливків 1-3 помогою середнього коефіцієнта нормальної ані- відповідно до даного винаходу після термічної зотропіні) (90) з 245) обробки не погіршилися, що підтверджує стійкість й 4 сталі відповідно до даного винаходу до такої об- робки. де г(0), г(90) та (45) є значеннями коефіцієнтів
Слід також відзначити чудові значення нормальної анізотропії г у подовжньому напрямку, одержані для виливка 2 відповідно до даного ви- поперечному напрямку та у напрямку під кутом 45" находу, у якого межа пружності перевищує до напрямку прокатки. 260МПа а міцність на розтягання складає 400Мпа. Коефіцієнт площинної анізотропії Аг може бути
Приклад 2 - Пластичність визначений: к(90)3 - 2г(45)
За допомогою випробувань описаних у прик- пи и ладі 1 відомим способом визначають подовження при розриві А і коефіцієнт зміцнення наклепом п Коефіцієнти визначають на листах до та після для усіх чотирьох виливків. їхньої термічної обробки, аналогічної до термічної
Криві розтягання насамперед свідчать про те, обробки, описаної в Прикладі 1. Результати при- що для виливків 1-3 відповідно до даного винахо- ведені в наступній таблиці: ду не спостерігалося жодного ступеня межі пруж- ності як до термічної обробки, так і після неї. Що ж 0000000 рбялвосі | Биливок 5 1 Биливок 5 І Бильвогя стосується виливка 4, для якого відзначався неве- ликий ступінь до термічної обробки, то після цієї термічної обробки він вже склав більше 1095, що Після терміч- робить таку сталь зовсім несумісною із задачами, поставленими перед даним винаходом.
Інші результати наведені в наступній таблиці: Значення, одержані для порівняльного вилив- ка 4, наводяться як приклад, тому що ці значення не є принциповими при наявності ступеня більше
ШБеріі ов бю о ові р ре се Відзначається, що ізотропія виливків сталі від- ною і підвищує їхню здатність до глибокого штам- пування при цьому підкреслюється особливо й й й примітне значення Аг виливка 2.
При розгляді цих результатів відзначається Дійсно, автори даного винаходу дійшли висно- гарний показник значень подовження при розриві, вку, що нітриди бору, які утворюються у сталі в що дозволяє тваням Одьожання виготовлення ході контрольованого процесу, осаджуються на деталей штампуванням. Одержаний також гарний гарячому листі і не заважають наступній перекрис- коефіцієнт "зміцнення наклепом п, що гарантує талізації. Таким чином, листова сталь відповідно нормальний рівень межі пружності для готових до даного винаходу є мікрографічною зернистою деталей завдяки ефекту зміцнення від наклепу під структурою з подовженням близьким до 1 та з ни- час штампування (так званий ефект деформацій- зькими значеннями коефіцієнта анізотропії г. ного зміцнення ("могк пагаепіпд")).
Відзначається також, що виливок З відповідно до даного винаходу відрізняється чудовими показ-
Комп'ютерна верстка Т. Чепелева Підписне Тираж 26 прим.
Міністерство освіти і науки України
Державний департамент інтелектуальної власності, вул. Урицького, 45, м. Київ, МСП, 03680, Україна
ДП "Український інститут промислової власності", вул. Глазунова, 1, м. Київ - 42, 01601
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR0101126A FR2820150B1 (fr) | 2001-01-26 | 2001-01-26 | Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
PCT/FR2002/000225 WO2002059384A2 (fr) | 2001-01-26 | 2002-01-21 | Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA74872C2 true UA74872C2 (en) | 2006-02-15 |
Family
ID=8859312
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UA2003087935A UA74872C2 (en) | 2001-01-26 | 2002-01-21 | A structural isotropic steel, a method for the preparation of plate of this steel and resulting plates |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7361237B2 (uk) |
EP (1) | EP1354070B1 (uk) |
JP (1) | JP4018984B2 (uk) |
KR (1) | KR100879084B1 (uk) |
CN (1) | CN1226427C (uk) |
AT (1) | ATE268389T1 (uk) |
BR (3) | BR0206643A (uk) |
CA (1) | CA2435938C (uk) |
DE (1) | DE60200586T2 (uk) |
ES (1) | ES2222444T3 (uk) |
FR (1) | FR2820150B1 (uk) |
MX (1) | MXPA03006608A (uk) |
PL (1) | PL196846B1 (uk) |
RU (1) | RU2268950C2 (uk) |
TR (1) | TR200401285T4 (uk) |
UA (1) | UA74872C2 (uk) |
WO (1) | WO2002059384A2 (uk) |
ZA (1) | ZA200305755B (uk) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2845694B1 (fr) * | 2002-10-14 | 2005-12-30 | Usinor | Procede de fabrication de toles d'acier durcissables par cuisson, toles d'acier et pieces ainsi obtenues |
FR2849864B1 (fr) * | 2003-01-15 | 2005-02-18 | Usinor | Acier lamine a chaud a tres haute resistance et procede de fabrication de bandes |
CN102021270B (zh) * | 2010-12-15 | 2013-02-27 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 提高合金结构钢各向同性的方法 |
UA109963C2 (uk) * | 2011-09-06 | 2015-10-26 | Катана сталь, яка затвердіває внаслідок виділення часток після гарячого формування і/або загартовування в інструменті, яка має високу міцність і пластичність, та спосіб її виробництва | |
WO2016016683A1 (en) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | Arcelormittal | A method for producing a high strength steel piece |
CN106884122A (zh) * | 2017-03-21 | 2017-06-23 | 中磁科技股份有限公司 | 钕铁硼生产中的配料方法 |
KR101988773B1 (ko) * | 2017-12-26 | 2019-06-12 | 주식회사 포스코 | 내시효성 및 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5910414B2 (ja) * | 1979-05-01 | 1984-03-08 | 川崎製鉄株式会社 | 深絞り性のすぐれた冷延鋼板の製造方法 |
JPS5848637A (ja) * | 1981-09-18 | 1983-03-22 | Nippon Steel Corp | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 |
JPS60238449A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-27 | Nippon Steel Corp | 溶接熱影響部における低温靭性の優れた高張力鋼 |
JPS62284016A (ja) * | 1986-05-31 | 1987-12-09 | Nippon Steel Corp | 電磁特性のすぐれた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
US4853032A (en) * | 1987-08-17 | 1989-08-01 | Cargill, Incorporated | Process for producing low carbon steel for cold drawing |
DE69130555T3 (de) * | 1990-08-17 | 2004-06-03 | Jfe Steel Corp. | Hochfestes Stahleinblech zur Umformung durch Pressen und Verfahren zur Herstellung dieser Bleche |
CA2067043C (en) * | 1991-04-26 | 1998-04-28 | Susumu Okada | High strength cold rolled steel sheet having excellent non-aging property at room temperature and suitable for drawing and method of producing the same |
DE19622164C1 (de) * | 1996-06-01 | 1997-05-07 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zur Erzeugung eines kaltgewalzten Stahlbleches oder -bandes mit guter Umformbarkeit |
FR2757877B1 (fr) * | 1996-12-31 | 1999-02-05 | Ascometal Sa | Acier et procede pour la fabrication d'une piece en acier mise en forme par deformation plastique a froid |
DE19701443A1 (de) * | 1997-01-17 | 1998-07-23 | Thyssen Stahl Ag | Stahl |
BE1011066A3 (fr) * | 1997-03-27 | 1999-04-06 | Cockerill Rech & Dev | Acier au niobium et procede de fabrication de produits plats a partir de celui-ci. |
US6171413B1 (en) * | 1997-07-28 | 2001-01-09 | Nkk Corporation | Soft cold-rolled steel sheet and method for making the same |
-
2001
- 2001-01-26 FR FR0101126A patent/FR2820150B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-01-21 AT AT02706824T patent/ATE268389T1/de not_active IP Right Cessation
- 2002-01-21 MX MXPA03006608A patent/MXPA03006608A/es active IP Right Grant
- 2002-01-21 JP JP2002559865A patent/JP4018984B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 BR BR0206643-2A patent/BR0206643A/pt not_active Application Discontinuation
- 2002-01-21 EP EP02706824A patent/EP1354070B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 US US10/470,247 patent/US7361237B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 BR BRPI0216084-6A patent/BR0216084B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-01-21 DE DE60200586T patent/DE60200586T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 WO PCT/FR2002/000225 patent/WO2002059384A2/fr active IP Right Grant
- 2002-01-21 RU RU2003125968/02A patent/RU2268950C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2002-01-21 CA CA002435938A patent/CA2435938C/fr not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 PL PL362127A patent/PL196846B1/pl unknown
- 2002-01-21 CN CNB028050878A patent/CN1226427C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 BR BRPI0216103A patent/BRPI0216103B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2002-01-21 KR KR1020037009805A patent/KR100879084B1/ko active IP Right Grant
- 2002-01-21 UA UA2003087935A patent/UA74872C2/uk unknown
- 2002-01-21 ES ES02706824T patent/ES2222444T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-01-21 TR TR2004/01285T patent/TR200401285T4/xx unknown
-
2003
- 2003-07-25 ZA ZA200305755A patent/ZA200305755B/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2268950C2 (ru) | 2006-01-27 |
BR0216084B1 (pt) | 2012-09-04 |
MXPA03006608A (es) | 2004-02-12 |
WO2002059384A2 (fr) | 2002-08-01 |
ATE268389T1 (de) | 2004-06-15 |
CA2435938C (fr) | 2010-01-12 |
WO2002059384A3 (fr) | 2002-09-19 |
US20040112483A1 (en) | 2004-06-17 |
EP1354070B1 (fr) | 2004-06-02 |
JP2004520485A (ja) | 2004-07-08 |
JP4018984B2 (ja) | 2007-12-05 |
PL362127A1 (en) | 2004-10-18 |
TR200401285T4 (tr) | 2004-07-21 |
RU2003125968A (ru) | 2005-01-20 |
CA2435938A1 (fr) | 2002-08-01 |
US7361237B2 (en) | 2008-04-22 |
BRPI0216103B1 (pt) | 2016-02-16 |
EP1354070A2 (fr) | 2003-10-22 |
ZA200305755B (en) | 2004-06-29 |
KR20030068593A (ko) | 2003-08-21 |
BR0206643A (pt) | 2004-02-25 |
CN1226427C (zh) | 2005-11-09 |
FR2820150A1 (fr) | 2002-08-02 |
FR2820150B1 (fr) | 2003-03-28 |
KR100879084B1 (ko) | 2009-01-15 |
DE60200586T2 (de) | 2004-10-07 |
CN1491287A (zh) | 2004-04-21 |
DE60200586D1 (de) | 2004-07-08 |
ES2222444T3 (es) | 2005-02-01 |
PL196846B1 (pl) | 2008-02-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TW555871B (en) | A high-strength austenitic stainless steel strip excellent in flatness of shape and its manufacturing method | |
EP2103697B1 (en) | High carbon hot-rolled steel sheet | |
TWI527910B (zh) | Stainless steel cold rolled steel sheet material and its manufacturing method | |
KR100263365B1 (ko) | 면내이방성이 작고 내리징성이 우수한 페라이트계 스텐레스강판및 그 제조방법 | |
EP3138934B1 (en) | Martensitic stainless si-deoxidized cold rolled and annealed steel sheet and metal gasket | |
EP3181714B1 (en) | Material for cold-rolled stainless steel sheets | |
WO2015105046A1 (ja) | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JP4244486B2 (ja) | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 | |
AU716905B2 (en) | Bake hardenable vanadium containing steel | |
UA74872C2 (en) | A structural isotropic steel, a method for the preparation of plate of this steel and resulting plates | |
CN100366760C (zh) | 制备焙烧硬化钢板的方法及由此获得的钢板和钢材 | |
JP2012167298A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JP5614329B2 (ja) | 軟窒化処理用鋼板およびその製造方法 | |
JP3448454B2 (ja) | 表面性状と成形性にすぐれた高強度冷延鋼板とその製造方法 | |
JP3840939B2 (ja) | 軟窒化処理用鋼およびその製造方法 | |
JP4325230B2 (ja) | 耐塩温水2次密着性に優れた高強度高延性冷延鋼板およびその製造方法 | |
JP4249860B2 (ja) | 容器用鋼板の製造方法 | |
JP2005298848A (ja) | 鋼板の熱間プレス方法 | |
CN113748220B (zh) | 罐用钢板和其制造方法 | |
JP2004332072A (ja) | 方向性電磁鋼板用クロムレス被膜の形成方法 | |
JPH01176094A (ja) | 成形性と耐食性に優れる高クロム・フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JPH04141554A (ja) | 耐食性に優れる深絞り用高張力冷延鋼板及びその製造方法 | |
KR960006037B1 (ko) | 성형성이 우수한 저항복강도형 냉간압연강판의 제조방법 | |
JPH0250940A (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板 | |
JPS62136525A (ja) | 表面性状および成形性に優れるフエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |