JPH0860242A

JPH0860242A - 製缶性と耐圧強度に優れたｄｉ缶用鋼板の製造方法

Info

Publication number: JPH0860242A
Application number: JP6193432A
Authority: JP
Inventors: Takashi Hibino; 隆日比野; Kazumasa Yamazaki; 一正山崎
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1994-08-17
Filing date: 1994-08-17
Publication date: 1996-03-05

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】深絞り加工性、しごき加工性、ネック加工性
と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板。【構成】重量％で、Ｃ：０．０１、Ｓｉ：０．０５、
Ｍｎ：０．５、Ｐ：０．０３、Ｓ：０．０１５、Ｎ：
０．０１いずれも以下で、０．０１≧Ａｌ≧０．１を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる連続鋳造鋳
片を熱間圧延、酸洗した後、圧延率５０〜８５％の範囲
で第１回の冷間圧延を行い、次いで第１回の再結晶焼鈍
を行った後、圧延率７０〜９５％の範囲で第２回の冷間
圧延を行い、次いで第２回の再結晶焼鈍を行い、さらに
５〜３５％の調質圧延を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は製缶性と耐圧強度に優れ
たＤＩ缶用鋼板の製造方法に関するものである。ここで
製缶性とは、深絞り加工性、しごき加工性およびネック
加工性を併せて言う。なお、本発明において用いる略語
の意味は以下のとおりである。

【０００２】ＢＨ熱処理：２１０℃×５分の熱処理（印
刷時の塗装の焼付け処理に相当）ＹＰ（１０％ＢＨ）：伸び率１０％の追加圧延予歪後Ｂ
Ｈ熱処理を行った後のＹＰＨｖ（７０％ＢＨ）：伸び率７０％の追加圧延予歪後Ｂ
Ｈ熱処理を行った後のＨｖＨｖ値：ビッカース硬度値（試験荷重１００ｇ）

【０００３】

【従来の技術】食缶および飲料缶等の金属容器は古くか
ら胴部、天部、地部の３部品より構成されるいわゆる３
ピース缶が主体であり、他方、深絞り加工等により胴部
と地部を一体成形したものと天部との２部品により構成
されるいわゆる２ピース缶がある。かかる２ピース缶は
缶としての機能が優れていることと、製缶能率が３ピー
ス缶に比べて高いという利点があるため、近年この製缶
法が主流になりつつある。

【０００４】２ピース缶の中でも特にＤＩ缶（Drawn an
d Ironed Can）においてはその製缶技術が急速に進歩し
てきた。また、ＤＩ缶に用いる鋼板については、缶の軽
量化によるコストダウンのため、板厚の減少（ゲージダ
ウン）が図られるとともに、耐圧強度を補うため鋼板の
硬質化が行われてきた。さらに、缶蓋に使用される素材
のコストダウンのため、缶胴径に対する缶開口部（ネッ
ク部）の小径化が行われているが、さらなるネック小径
化の進行も検討されている。

【０００５】以上より、ＤＩ缶のコストダウンを進展さ
せ、より優れたＤＩ缶を製造するのに用いられるＤＩ缶
用鋼板には製缶時の深絞り加工性、しごき加工性および
ネック加工性を全て満足する特性が要求され、かつ製缶
後の耐圧強度の確保も重要となる。これら要求特性を個
々に満足させる鋼板としては、例えば深絞り加工性に関
連するイヤリングを低減する技術として、特公昭４４−
１７２６８号公報および特開平３−３６２１５号公報に
記載される如く、冷間圧延率を規定することにより面内
異方性改善を試みる手段や、また、しごき加工性を良好
とする技術として、特開昭５３−４８９１３号公報に記
載される如く、ホウ素を添加して箱焼鈍を行うことによ
り鋼板を軟質化する手段等がある。

【０００６】しかしながら、さらなるゲージダウン等に
よるＤＩ缶の進展に対し、前述の全ての要求特性を同時
に満たす鋼板はまだない。特に製缶性と耐圧強度につい
ては、一方で軟質化が要求され、もう一方で硬質化が要
求されるという相反する課題を解決しなければならず、
いまだ十分な特性を備えたＤＩ缶用鋼板の製造方法は提
案されていない。この問題を解決するため、製缶性と耐
圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の製造方法の提供が産業界
から強く要望されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】上記のＤＩ缶に要求さ
れる特性について各々説明する。深絞り加工性に関して
は、限界絞り比とイヤリング率の改善が要求される。限
界絞り比はブランク径／ポンチ径で示され、鋼板の圧延
方法に対する各方向のｒ値の平均値（以下Ｒ値と記す）
と密接な関係があることが知られている。イヤリング率
は深絞り加工時に開口部に発生する「耳」の度合いのこ
とであり、鋼板の圧延方向に対する各方向のｒ値の異方
性（Δｒ値）と密接な関係がある。すなわち、絞り加工
性は鋼板のｒ値によって決まり、深絞り加工性の良い鋼
板とはＲ値がより高く、Δｒ値がより０に近い鋼板を指
す。さらに、Ｒ値の上昇により深絞り成形後の開口部の
板厚が薄くなり、しごき加工率低減によるネック加工部
の硬さ上昇を抑制する効果もある。

【０００８】しごき加工性を表す指標としては、限界し
ごき率が用いられる。限界しごき率は、ＤＩ加工におけ
るしごき加工前後での板厚の比により表され、あるしご
き率以上に加工すると缶の側壁が引きちぎられ製缶不良
となる。しごき加工性を改善するには鋼中への添加元素
および介在物を極力少なくし、しごき加工中に不均一変
形の起点となる要因を極力排除することが重要となる。

【０００９】ネック加工性は最近のゲージダウンの進展
により、その加工性向上への重要性が強調されてきてい
る。また、ネック加工性確保のためにはネック加工部の
軟質化が有効であることが知られている。ネック加工は
従来、缶胴径φ２１１（２＋１１／１６）吋に対して缶
蓋径φ２０６（２＋６／１６）吋となる４段の多段ダイ
ネック加工が行われてきた。しかし、さらなる小径化の
要請からφ２０４（２＋４／１６）吋、およびそれ以下
となる５段以上のネック加工が検討され始めている。こ
の場合、現行材では「しわ」が発生するという問題があ
り、この問題が解決されないため、ＤＩ缶用鋼板のゲー
ジダウンが進行せず、ＤＩ缶のコストダウンが停滞して
いる。

【００１０】なお、本発明者らの詳細な検討により、上
記のような厳しい条件でのネック加工性を表す指標とし
ては、Ｈｖ（７０％ＢＨ）が的確であることを見出して
いる。耐圧強度の確保に関しては、従来、鋼板のゲージ
ダウンの際に併せて硬質化にて対処してきた。しかしな
がら、最近の製缶性確保の観点からは、必要以上の硬質
化は逆に弊害として現れる。さらにゲージダウンが進行
した場合においても、現状以上の硬質化は製缶性確保の
観点から不可能であるといえる。すなわち、今後のＤＩ
缶のコストダウンに際し、現行材を用いてゲージダウン
と硬質化を行い、製缶性と耐圧強度の両者を確保するこ
とは相反する課題であり、不可能である。

【００１１】なお、本発明者らの詳細な検討により、上
記のようなゲージダウンが進行した場合の耐圧強度を表
す指標としては、ＹＰ（１０％ＢＨ）が的確であること
を見出している。以上述べたように、ＤＩ缶のコストダ
ウンを進展させ、より優れたＤＩ缶を製造するために
は、上記問題点を同時に解決するような、製缶性と耐圧
強度に優れたＤＩ缶用鋼板の製造方法の提供が強く要望
されている。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記問題
点を同時に解決し、さらなるゲージダウンにも耐え得る
ＤＩ缶用鋼板の製造方法について種々検討した。その結
果、製缶性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の製造方法
を初めて見出したのである。本発明の要旨とするところ
は、以下のとおりである。

【００１３】（１）鋼中の化学成分が重量％にて、Ｃ：
０．０１％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．５
％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、
Ａｌ：０．０１％以上０．１％以下、Ｎ：０．０１％以
下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる連続
鋳造鋳片を熱間圧延、酸洗した後、圧延率５０〜８５％
の範囲で第１回の冷間圧延を行い、次いで第１回の再結
晶焼鈍を行った後、圧延率７０〜９５％の範囲で第２回
の冷間圧延を行い、次いで第２回の再結晶焼鈍を行い、
さらに５〜３５％の調質圧延を行うことを特徴とする製
缶性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の製造方法。

【００１４】（２）鋼中の化学成分が重量％にて、Ｃ：
０．０１％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．５
％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、
Ａｌ：０．０１％以上０．１％以下、Ｎ：０．０１％以
下を含有し、さらに炭化物形成元素として、Ｔｉ、Ｖ、
Ｎｂを０．００５％以上０．５０％以下、Ｃｒ、Ｍｏを
０．０５％以上１．０％以下のうち少なくとも１種を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる連続鋳造鋳
片を熱間圧延、酸洗した後、圧延率５０〜８５％の範囲
で第１回の冷間圧延を行い、次いで第１回の再結晶焼鈍
を行った後、圧延率７０〜９５％の範囲で第２回の冷間
圧延を行い、次いで第２回の再結晶焼鈍を行い、さらに
５〜３５％の調質圧延を行うことを特徴とする製缶性と
耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の製造方法。

【００１５】（３）前項１または２の成分からなる鋼
に、さらにＢを０．０００３％以上０．０１％以下添加
した連続鋳造鋳片を熱間圧延、酸洗した後、圧延率５０
〜８５％の範囲で第１回の冷間圧延を行い、次いで第１
回の再結晶焼鈍を行った後、圧延率７０〜９５％の範囲
で第２回の冷間圧延を行い、次いで第２回の再結晶焼鈍
を行い、さらに５〜３５％の調質圧延を行うことを特徴
とする製缶性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の製造方
法。

【００１６】以下に本発明を詳細に説明する。まず、製
造工程について説明する。本発明に用いる製造工程は主
に深絞り加工性と耐圧強度を改善するための手段であ
る。図１に本発明と従来法による鋼板製造工程を比較し
て示す。本発明の製造工程を要約すると、所定成分の連
続鋳造鋳片を熱間圧延、酸洗した後、第１回の冷間圧延
を行い、次いで第１回の再結晶焼鈍を行った後、第２回
の冷間圧延を行い、次いで第２回の再結晶焼鈍を行い、
さらに調質圧延にて硬さを調整する行程である。なお、
各工程での本発明の限定理由を以下に述べるが、特に冷
間圧延率の限定理由は問題解決の基本となる鋼板の集合
組織の制御に関するものであり、本発明において特に重
要であるため、以下に詳細に述べる。

【００１７】従来、鋼板を形成する集合組織において、
板面に対して平行な（１１１）面を持つ結晶組織が多い
ほどｒ値が高く、鋼板の深絞り等の加工性が良いとされ
ている。（１１１）面の多い結晶集合組織を持つ鋼板を
製造するにあたり、本発明者らは種々の鋼板、特にしご
き加工性およびネック加工性を確保でき、ｒ値の向上に
関して有利な極低炭素材を用い、冷間圧延から再結晶焼
鈍における結晶集合組織の変化について詳細に調査し
た。

【００１８】以下に本発明における製造工程中の結晶集
合組織の変化について記述する。先ず、熱延鋼板の結晶
組織は熱間圧延後γ−α変態が起こるためランダムであ
る。第１回冷間圧延を所定の圧下率とすることにより、
その集合組織は（２１１）〔０１１〕が主方位であり、
（０１１）〔１１０〕が副方位となる。その後の第１回
の再結晶焼鈍にて冷延集合組織の回転が起こり（１１
１）〔１１０〕が一部と（５５４）〔２２５〕主体の再
結晶集合組織となる。

【００１９】なお、１回冷間圧延、１回再結晶焼鈍によ
る通常の鋼板は、この方位を持つ集合組織となってお
り、加工性に有効な（１１１）を十分に備えておらず、
また面内異方性も大きい。第１回の再結晶焼鈍の後、第
２回の冷間圧延により（１１２）〔１１０〕と（１１
１）〔１１０〕の中間にピークを持つ結晶方位となり、
その後、第２回目の再結晶焼鈍を行うことにより冷延集
合組織が回転し、全方位に（１１１）面を持つ再結晶集
合組織が形成されるため、Ｒ値が高く、Δｒが極めて小
さい冷延鋼板となるのである。

【００２０】また、この集合組織は以後の調質圧延にお
いても圧下率３５％を超えない限り維持され、集合組織
に伴うＲ値が高く、Δｒが極めて小さいという特性も維
持される。上記のように最終製品として最も優れた再結
晶集合組織を確保しようとした場合、自ずと各工程での
冷間圧延率の限定範囲が定まる。以下に説明すると、各
圧下率は次工程の再結晶焼鈍時の結晶粒成長による適切
な結晶集合組織を形成させ得る歪を付与するだけの圧下
量が必要となる。圧下率においては、第１回冷間圧延時
圧下率Ｒ１が５０％未満になると結晶集合組織の形成に
必要な歪が付与されず、かつ第２回の冷間圧延時圧下率
Ｒ２が必然的に過大となり鋼板の形状矯正が困難となる
ため、Ｒ１の下限を５０％とする。また、第１回冷間圧
延時圧下率Ｒ１は次行程での再結晶焼鈍による有効な結
晶集合組織確保の観点から制限され、８５％を上限とす
る。よって、第１回冷間圧延時圧下率Ｒ１は５０％以上
８５％以下とする。

【００２１】また、第２回の冷間圧延時圧下率Ｒ２につ
いては、熱延後板厚から製品板厚に至る全圧下率の関係
で第１回冷間圧延時圧下率Ｒ１が大になるに従い小とな
るが、Ｒ２が７０％未満になると結晶集合組織の形成に
必要な歪が付与されない。また、第２回冷間圧延時圧下
率Ｒ２は有効な結晶集合組織確保および冷間圧延機の能
力等から制限され、９５％が上限となる。よって、第２
回冷間圧延時圧下率Ｒ２は７０％以上９５％以下とす
る。

【００２２】図２に上記の優れた特性を可能とする第
１、２回の冷間圧延率の組み合わせ範囲を示す。さら
に、調質圧延は本発明を構成する上で耐圧強度確保に関
して重要な役割を果たし、その圧下率は耐圧強度確保と
深絞り性向上のための集合組織維持の観点から限定さ
れ、５％未満では耐圧強度に必要な極低炭素鋼板の硬さ
が確保されず、３５％を超えると深絞り加工性に有効な
（１１１）面をもつ結晶集合組織が破壊される。よっ
て、調質圧延時圧下率は５％以上３５％以下とする。

【００２３】なお、上記第１回冷間圧延行程よりも前行
程に行われる鋳片の製造条件は、各請求項記載の成分が
得られる方法であれば如何なる方法でもよく、鋳片製造
の後行程における熱間圧延、酸洗条件は如何なるもので
あっても本発明の効果を消失するものではないため、こ
れらを特に規定しない。また、各冷間圧延後の再結晶焼
鈍に関しては、再結晶温度以上の熱履歴が確保され、十
分な組織確保が行われていれば、箱焼鈍、連続焼鈍等そ
の焼鈍方法により本発明の効果が消失することはないた
め特に規定しないが、生産性確保のためには連続焼鈍が
好ましい。

【００２４】次に鋼中化学成分値の限定理由について詳
細に説明する。本発明の成分限定範囲は主にしごき加工
性とネック加工性を改善するための手段である。Ｃは本
発明の構成条件において重要な役割を示し、０．０１％
を超えると不均一変形の起点となる炭化物が増加し、鋼
板が硬質化するため、しごき加工性を極端に悪化させ
る。また、しごき加工率を増加させた場合の硬さ上昇が
大きく、ネック加工部が硬質化し、ネック加工時にしわ
の発生する割合が高くなる。さらに、ｒ値の向上に関し
ては極低炭材ほど有利となる。以上を考慮し、Ｃの上限
を０．０１％とした。

【００２５】Ｓｉは溶鋼の脱酸を主な目的として添加さ
れるが、多量に添加し過ぎると延性を低下させる。本発
明鋼においては、通常の冷延鋼板に含まれる量の０．０
５％以下の範囲であれば上記の目的は十分に達成され
る。Ｍｎは熱間脆性の防止を主な目的として添加される
が、０．５％を超えると素材が硬質化し、しごき加工性
およびネック加工性を悪化させる。

【００２６】Ａｌは溶鋼の脱酸および窒素の固定を目的
に添加されるが、Ａｌ量が０．０１％未満ではこの目的
が十分に達成されない。また、Ａｌ量が０．１％を超え
るとその効果が飽和するとともに、非金属介在物を増加
させて表面傷の原因となるので、Ａｌ量は０．０１以上
０．１０％以下とする。Ｐは、多量に添加すると降伏強
度（ＹＰ）および引張強度を高めることとなり、また極
低炭素鋼においては、粒界への偏析を招いて二次加工割
れの原因となるため、その含有量の上限を０．０３％と
する。なお、現在の鋼の製造能力では、Ｐを０．００１
％未満とすることはコスト上昇が大きくなり、経済性上
好ましくない。

【００２７】ＮはＣと同様加工性を悪化させるので、そ
の上限を０．０１％とする。なお、現在の鋼の製造能力
では、Ｎを０．０００５％未満とすることはコスト上昇
が大きくなり、経済性上好ましくない。Ｓは鋼板の耐食
性に大きく影響を及ぼす元素であり、０．０１５％以下
とすることによりその弊害は回避できる。なお、現在の
鋼の製造能力では、Ｓを０．００１％未満とすることは
コスト上昇が大きくなり、経済性上好ましくない。

【００２８】以上述べたところに加えて、炭化物形成元
素として、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｂは０．００５％以上０．５０
％以下、Ｃｒ、Ｍｏは０．０５％以上１．０％以下を少
なくとも１種添加することによりＣを固定し、ＢＨ熱処
理時の硬質化を抑制し、ネック加工部を軟質化する役割
を果たす。それぞれの元素において上記添加量の下限を
下回る量は不純物として鋼中に存在し、かつ得られる効
果がない。また、上限を超える添加は効果が飽和すると
ともに鋼が硬質化し、ネック加工性を悪化させる。

【００２９】さらに、加工が厳しくなった場合のネック
加工等による二次加工割れを防止する目的で、上記鋼に
Ｂを０．０００３％以上０．０１％以下添加しても本発
明の効果は何ら阻害されるものではない。Ｂの添加量に
ついては上記下限を下回る量は不純物として鋼中に存在
し、かつ得られる効果がなく、また上限を超える添加は
効果が飽和し、経済的に不利となる。

【００３０】本発明においては、以上述べた特定の製造
方法による絞り加工性向上と耐圧強度の確保、および特
定の成分によるしごき加工性とネック加工性の向上とに
よる個々の効果が挙げられ、さらにこれらに対して相互
作用が働く。その相互作用は、成分範囲を極低炭素とす
ることにより、本製造法によるｒ値の改善（特に（１１
１）面を持つ集合組織の有効形成）を効果的にして深絞
り性をさらに向上させる。また、ｒ値の向上により、絞
り加工時の開口部の板厚を薄くでき、しごき加工率を低
減してネック部の硬質化が抑制される。さらに、Δｒの
改善によりイヤリングを小さくでき、円周方向での板厚
が均一となり、しごき加工率が円周方向で均一となるた
め、ネック加工時の変形が均一となり、ネック加工性が
向上する。

【００３１】さらに、本発明者らは種々の鋼板を用い
て、鋼板の特性と耐圧強度並びにネック加工性の関係に
ついて詳細に検討した。その結果、薄肉化およびネック
小径化を考慮したＤＩ缶の耐圧強度とネック加工性を表
す指標として、ＹＰ（１０％ＢＨ）とＨｖ（７０％Ｂ
Ｈ）が的確な指標となることを見出した。なお、耐圧強
度の指標となるＹＰ（１０％ＢＨ）は３９kg/mm²以上に
て所望の耐圧強度が確保でき、ネック加工性の指標とな
るＨｖ（７０％ＢＨ）は１９５以下にて所望のネック加
工性が確保できる。

【００３２】また、本発明の製造方法を用いた鋼板では
ＹＰ（１０％ＢＨ）とＨｖ（７０％ＢＨ）が上記所望の
値を満足できる。この理由は明確でないが、本発明の製
造方法を用いることにより、極低炭素材においても適当
量の調質圧延によりＹＰ（１０％ＢＨ）が３９kg/mm²以
上を満足し、また極低炭素材の集合組織の形成状況とＤ
Ｉ加工による硬さの増加を考慮することによりＨｖ（７
０％ＢＨ）が１９５以下を満足するものと考えている。

【００３３】図３は、本発明の成分を満たす種々のＤＩ
缶用鋼板を用いて、より厳しい条件（例えば５段ネック
加工にてφ２０４（２＋４／１６）吋の缶蓋径）にてＤ
Ｉ缶を試作し、ネックしわ発生率（＝ネック加工性）と
それらＤＩ缶用鋼板のＨｖ（７０％ＢＨ）との関係を示
したものである。この図よりＨｖ（７０％ＢＨ）を低く
することによりネックしわ発生率を抑制することがで
き、Ｈｖ（７０％ＢＨ）を１９５以下とすることにより
所定のネック加工性が得られることがわかる。

【００３４】図４は、本発明鋼と従来ＤＩ缶用鋼板の加
工率によるＨｖ（ＢＨ熱処理）の変化を示したものであ
る。本発明鋼は鋼中成分を極低炭素としているため、加
工率増加によるＨｖ（ＢＨ熱処理）の増加量が従来ＤＩ
缶用鋼板に比べて小さく、７０％加工＋ＢＨ熱処理後の
Ｈｖ値は１９５以下となり、ネック加工性を確保できる
ことがわかる。これは、鋼中の炭素を極低炭素化し、鋼
中の添加成分による集合組織内での歪みや、それを起点
とした加工による転位の増加を抑制することにより、Ｄ
Ｉ加工による加工硬化を抑えることができ、このため、
従来材と同量以上のＤＩ加工を行った際も、本発明鋼は
従来材よりもネック加工部が軟質となるものと考えられ
る。

【００３５】図５は、種々のＤＩ缶用鋼板を用いて、よ
り厳しい条件にてＤＩ缶を試作し、耐圧強度とそれらＤ
Ｉ缶用鋼板のＹＰ（１０％ＢＨ）との関係を示したもの
である。この図よりＹＰ（１０％ＢＨ）を３９kg/mm²以
上とすることにより所定の耐圧強度が確保できることが
わかる。以上説明したように、本発明の特徴は成分範囲
と製造工程を組み合わせることによる相互作用により、
深絞り加工性、しごき加工性、ネック加工性からなる製
缶性の向上と、耐圧強度の確保を両立可能なＤＩ缶用鋼
板を得るものである。

【００３６】なお、本発明法を用いて製造した鋼板をＤ
Ｉ加工に用いる際に施される表面処理に関しては、その
方法、種類、片・両面、単・複層等を問わないが、例え
ば錫めっき、クロム酸めっきおよび高分子有機被膜等が
あり、ＤＩ缶用鋼板に用いる如何なる種類の表面処理で
あっても本発明の効果は発揮される。

【００３７】

【実施例】

（実施例１）表１、表２（表１のつづき）に示すＡ１〜
Ｇ６の化学成分を添加した鋼をそれぞれ実炉にて溶製
し、加熱温度１２５０℃にて熱間鍛造した後、仕上温度
８８０〜９４０℃、巻取温度６５０〜７５０℃にて熱間
圧延し、板厚１．６〜１０mmの熱延板とした。以下、こ
れらの熱延板を酸洗した後、種々の冷延率にて第１回の
冷間圧延を行い、各冷延板について焼鈍温度７００〜８
３０℃にて第１回の再結晶焼鈍を行った。その後、種々
の冷延率にて第２回の冷間圧延を行い、各冷延板につい
て焼鈍温度７００〜８３０℃にて第２回の再結晶焼鈍を
行った。さらに、焼鈍後の硬さに応じて４０％以下の調
質圧延を行い、板厚０．２３mmの各種硬さの鋼板とし、
錫メッキを施すことによりＤＩ缶用鋼板に仕上げた。

【００３８】上記工程を経て作製したＤＩ缶用鋼板につ
いて製缶性について評価した。深絞り加工性の評価とし
て圧延方向に対する各方向のｒ値を測定し、Ｒ値および
Δｒ値を求めた。また、しごき加工性評価として限界し
ごき率を測定した。さらに、これら鋼板を缶胴径φ２１
１吋の缶にＤＩ加工し、塗装後、２１０℃×５分間の焼
付け処理を行った。その後、缶蓋径φ２０４吋への５段
ネック加工を行い、ネックしわ発生状況を調査し、ネッ
ク加工性を評価した。さらに、このＤＩ缶を用いて耐圧
強度を測定し、それぞれ評価を行った。結果を表３、表
４（表３のつづき−１）、表５（表３のつづき−２）、
表６（表３のつづき−３）に示す。

【００３９】表３〜表６に示されるように、試料番号１
〜３２の本発明の製造方法を用いて作製した鋼板は、製
缶性を表す深絞り加工性（Ｒ値、Δｒ値）、しごき加工
性（限界しごき率）およびネック加工性（Ｈｖ（７０％
ＢＨ）、ネックしわ発生率）に優れ、かつ耐圧強度（Ｙ
Ｐ（１０％ＢＨ）、耐圧強度）も確保されている。しか
し、本発明の範囲外にて作製した試料番号３３〜４９の
比較鋼は、製缶性と耐圧強度を両立して満足できていな
いことがわかる。

【００４０】

【表１】

【００４１】

【表２】

【００４２】

【表３】

【００４３】

【表４】

【００４４】

【表５】

【００４５】

【表６】

【００４６】（注１）Ｒ値（ｒ値の平均値）の測定およ
び評価法供試材における冷間圧延方向に対し、０゜、４５゜、９
０゜方向のｒ値を測定し、下式（１）にて求める。評価
においては、Ｒ値が１．３以上の場合を○とし、１．２
以下のものを×とした。Ｒ＝（ｒ０°＋２×ｒ45°＋ｒ90°）／４ …（１）（注２）Δｒ（ｒ値の異方性）の測定および評価法供試材における冷間圧延方向に対し、０゜、４５゜、９
０゜方向のｒ値を測定し、下式（２）にて求める。評価
においては、−０．１≦Δｒ≦０．１の範囲のものを○
とし、それを超えるものを×とした。

【００４７】 Δｒ＝（ｒ０°−２×ｒ45°＋ｒ90°）／２ …（２）（注３）しごき加工性の測定および評価法限界しごき率８０％以上を○（合格）、７９％以下を×
（不合格）とした。（注４）ネック加工性の評価法Ｈｖ（７０％ＢＨ）が１９５以下であるもの、およびネ
ック加工においてしわ発生率が５％以下のものを○（合
格）、しわ発生率が５％超のものを×（不合格）とし
た。

【００４８】（注５）耐圧強度の評価法ＹＰ（１０％ＢＨ）が３９kg/mm²以下のもの、および製
缶後の耐圧強度が６．４kg/mm²以上のものを○（合
格）、製缶後の耐圧強度が６．３kg/mm²以下のものを×
（不合格）とした。

【００４９】

【発明の効果】本発明の製造方法を用いて製造した製缶
性（深絞り加工性、しごき加工性およびネック加工性）
と耐圧強度に優れるＤＩ缶用鋼板は、さらなるゲージダ
ウンおよびより厳しい条件でのネック加工が行われるＤ
Ｉ缶に適用されることにより、極めて優れた効果が発揮
される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明法と従来法の鋼板製造工程の比較を示す
図である。

【図２】第１回の冷間圧延時圧下率Ｒ１と第２回冷間圧
延時圧下率Ｒ２の組み合わせによる本発明の範囲を示す
図である。

【図３】Ｈｖ（７０％ＢＨ）とネックしわ発生率の関係
を示す図である。

【図４】本発明鋼と比較鋼において加工率によるＨｖ
（ＢＨ熱処理）の変化を比較した図である。

【図５】ＹＰ（１０％ＢＨ）と耐圧強度の関係を示す図
である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ２２Ｃ 38/28 // Ｂ２１Ｄ 22/20 Ｅ 8315−4Ｅ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】鋼中の化学成分が重量％にて、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０１％以上０．１％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる連続鋳
造鋳片を熱間圧延、酸洗した後、圧延率５０〜８５％の
範囲で第１回の冷間圧延を行い、次いで第１回の再結晶
焼鈍を行った後、圧延率７０〜９５％の範囲で第２回の
冷間圧延を行い、次いで第２回の再結晶焼鈍を行い、さ
らに５〜３５％の調質圧延を行うことを特徴とする製缶
性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の製造方法。
【請求項２】鋼中の化学成分が重量％にて、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ａｌ：０．０１％以上０．１％以下、Ｎ：０．０１％以下を含有し、さらに炭化物形成元素として、Ｔｉ、Ｖ、Ｎ
ｂを０．００５％以上０．５０％以下、Ｃｒ、Ｍｏを
０．０５％以上１．０％以下のうち少なくとも１種を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる連続鋳造鋳
片を熱間圧延、酸洗した後、圧延率５０〜８５％の範囲
で第１回の冷間圧延を行い、次いで第１回の再結晶焼鈍
を行った後、圧延率７０〜９５％の範囲で第２回の冷間
圧延を行い、次いで第２回の再結晶焼鈍を行い、さらに
５〜３５％の調質圧延を行うことを特徴とする製缶性と
耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の製造方法。
【請求項３】請求項１または２の成分からなる鋼に、
さらにＢを０．０００３％以上０．０１％以下添加した
連続鋳造鋳片を熱間圧延、酸洗した後、圧延率５０〜８
５％の範囲で第１回の冷間圧延を行い、次いで第１回の
再結晶焼鈍を行った後、圧延率７０〜９５％の範囲で第
２回の冷間圧延を行い、次いで第２回の再結晶焼鈍を行
い、さらに５〜３５％の調質圧延を行うことを特徴とす
る製缶性と耐圧強度に優れたＤＩ缶用鋼板の製造方法。