JPS61204322A - 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 - Google Patents
面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法Info
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- JPS61204322A JPS61204322A JP4397385A JP4397385A JPS61204322A JP S61204322 A JPS61204322 A JP S61204322A JP 4397385 A JP4397385 A JP 4397385A JP 4397385 A JP4397385 A JP 4397385A JP S61204322 A JPS61204322 A JP S61204322A
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- thin steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
面内異方性が小さく耐リジング性と加工性に優れた薄鋼
板の製造に関してこの明細書で述べる技術内容は、圧延
条件の規制により冷間圧延および再結晶焼鈍工程、を省
略し得る新プロセスについての開発成果を開示するとこ
ろにある。
板の製造に関してこの明細書で述べる技術内容は、圧延
条件の規制により冷間圧延および再結晶焼鈍工程、を省
略し得る新プロセスについての開発成果を開示するとこ
ろにある。
建材、自動車車体材、缶材ないしは各種表面処理原板な
どの用途に使用される板厚がおよそ２ｍｍ以下の加工用
薄鋼板には以下のような特性が要求される。
どの用途に使用される板厚がおよそ２ｍｍ以下の加工用
薄鋼板には以下のような特性が要求される。
（１）機械的特性
良好な曲げ加工性、張り出し加工性および絞り加工性を
得るために、主として高い延性と高いランクフォード値
（ｒ値）が必要である。
得るために、主として高い延性と高いランクフォード値
（ｒ値）が必要である。
またたとえ特定方向の加工性が良好でも、実際の加工は
平面的なものであるため、面内異方性が大きいと加工後
にしわが生じたりする。この点異方性が小さいと成形後
の耳切りの量が少なくブランク面積を低減できるため、
鋼板歩留りは大幅に向上する。かかる機械的性質の異方
性はΔＥＮ（伸びの異方性パラメータ）およびΔｒ
（ｒ値の異方性パラメータ）で評価でき、ΔＥｌ≦５χ
、Δｒ≦０．５が異方性に優れる鋼板として要求される
。
平面的なものであるため、面内異方性が大きいと加工後
にしわが生じたりする。この点異方性が小さいと成形後
の耳切りの量が少なくブランク面積を低減できるため、
鋼板歩留りは大幅に向上する。かかる機械的性質の異方
性はΔＥＮ（伸びの異方性パラメータ）およびΔｒ
（ｒ値の異方性パラメータ）で評価でき、ΔＥｌ≦５χ
、Δｒ≦０．５が異方性に優れる鋼板として要求される
。
（２）表面特性
これら材料は主として最終製品の最外側に使用されるた
め、素材としての形状および表面美麗さはもちろんのこ
と、各種表面処理性も重要である。
め、素材としての形状および表面美麗さはもちろんのこ
と、各種表面処理性も重要である。
これら薄鋼板の一般的な製造手段は、次のとおりである
。
。
まず鋼素材としては主に低炭素鋼を用い、造塊−分塊圧
延にて板厚２００ｍｍ程度の鋼片とした後、加熱炉にて
加熱−均熱処理し、ついで粗熱延工程により板厚約３０
ｍｍのシートバーとしてから、仕上温度がＡｒ３変態点
以上の範囲における仕上熱延工程にて所定板厚の熱延鋼
帯とし、しかるのちそれを酸洗後、冷間圧延により所定
板厚（２，０ｍｍ以下）の冷延鋼帯とし、さらに再結晶
焼鈍を施して最終製品とする。
延にて板厚２００ｍｍ程度の鋼片とした後、加熱炉にて
加熱−均熱処理し、ついで粗熱延工程により板厚約３０
ｍｍのシートバーとしてから、仕上温度がＡｒ３変態点
以上の範囲における仕上熱延工程にて所定板厚の熱延鋼
帯とし、しかるのちそれを酸洗後、冷間圧延により所定
板厚（２，０ｍｍ以下）の冷延鋼帯とし、さらに再結晶
焼鈍を施して最終製品とする。
かかる慣行の最大の欠点は最終製品に至るまでの工程が
きわめて長いことにある。その結果、製品にするまでに
要するエネルギー、要員および時間が莫大になるだけで
な（、これら長い工程中に、製品の品質とくに表面特性
上程々の問題を生じさせる不利も加わる。例えば冷間圧
延工程における表面欠陥の発生、あるいは再結晶焼鈍工
程における不純物元素の表面濃化および表面酸化に起因
する表面美麗さの劣化、さらには表面処理性の劣化など
か不可避的トラブルである。
きわめて長いことにある。その結果、製品にするまでに
要するエネルギー、要員および時間が莫大になるだけで
な（、これら長い工程中に、製品の品質とくに表面特性
上程々の問題を生じさせる不利も加わる。例えば冷間圧
延工程における表面欠陥の発生、あるいは再結晶焼鈍工
程における不純物元素の表面濃化および表面酸化に起因
する表面美麗さの劣化、さらには表面処理性の劣化など
か不可避的トラブルである。
ところで加工用薄鋼板の製造法としては、熱間圧延工程
にて最終製品とするものも考えられている。この方法に
よれば、冷間圧延および再結晶焼鈍工程が省略でき、そ
のメリットは大きい。
にて最終製品とするものも考えられている。この方法に
よれば、冷間圧延および再結晶焼鈍工程が省略でき、そ
のメリットは大きい。
しかしながら、熱間圧延のままで得られる薄鋼板の機械
的特性は、冷延−焼鈍工程を経たものに比べるとはるか
に劣る。とくに自動車の車体などに使用されるプレス加
工材には優れた深絞り性が要求されるのに対し、熱延鋼
板のｒ値は１．０前後と低く、そのためその加工用途は
きわめて限られたものになる。これは従来の熱延方法に
おいては、その仕上温度がＡｒｓ変態的以上であるため
、γ→α変態時に集合ｍ織がランダム化するためである
。
的特性は、冷延−焼鈍工程を経たものに比べるとはるか
に劣る。とくに自動車の車体などに使用されるプレス加
工材には優れた深絞り性が要求されるのに対し、熱延鋼
板のｒ値は１．０前後と低く、そのためその加工用途は
きわめて限られたものになる。これは従来の熱延方法に
おいては、その仕上温度がＡｒｓ変態的以上であるため
、γ→α変態時に集合ｍ織がランダム化するためである
。
加えて２．０ｍｍ以下の板厚の薄鋼板を熱延工程のみで
製造することはきわめて困難である。しかも寸法精度の
問題の他に、薄くなることによる鋼板温度の低下は、低
炭素鋼のＡｒ、変態点以下の圧延を余儀なくし、材質（
延性、絞り性）の著しい劣化をもたらす。またたとえＡ
ｒ、変態点以下の圧延によって材質が確保できたとして
も、フェライト域で圧延された鋼板にはりジングが発生
しやすくなるという新たな問題が生じる。
製造することはきわめて困難である。しかも寸法精度の
問題の他に、薄くなることによる鋼板温度の低下は、低
炭素鋼のＡｒ、変態点以下の圧延を余儀なくし、材質（
延性、絞り性）の著しい劣化をもたらす。またたとえＡ
ｒ、変態点以下の圧延によって材質が確保できたとして
も、フェライト域で圧延された鋼板にはりジングが発生
しやすくなるという新たな問題が生じる。
ここにリジングとは製品の加工時に生じる表面の凹凸の
欠陥であって、加工製品の最外側に使用されることが主
であるこの種の鋼板にとっては致命的な欠陥である。
欠陥であって、加工製品の最外側に使用されることが主
であるこの種の鋼板にとっては致命的な欠陥である。
リジングは、金属学的には加ニー再結晶過程を経ても容
易には分割されない結晶方位群（例えば（１００）方位
粒群）が圧延方向に伸ばされたまま残留することに起因
するものであり、一般にフェライト（α）域の比較的高
温で加工された状況で生じやすく、とくにフェライト域
での圧下率が高い場合すなわち薄鋼板の製造のような場
合にはその傾向が強い。
易には分割されない結晶方位群（例えば（１００）方位
粒群）が圧延方向に伸ばされたまま残留することに起因
するものであり、一般にフェライト（α）域の比較的高
温で加工された状況で生じやすく、とくにフェライト域
での圧下率が高い場合すなわち薄鋼板の製造のような場
合にはその傾向が強い。
最近では、これら加工用薄鋼板は、加工製品の複雑化、
高級化に伴い厳しい加工を受けることが多くなったこと
もあり、優れた耐リジング性が要求されるようになって
きた。
高級化に伴い厳しい加工を受けることが多くなったこと
もあり、優れた耐リジング性が要求されるようになって
きた。
ところで近年鉄鋼材料の製造工程は著しく変化してお、
す、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。
す、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。
すなわち、近年まず連続鋳造プロセスの導入によって分
塊圧延工程が省略可能となり、また材質向上と省エネル
ギーを目的として鋼片の加熱温度は従来の１２００℃近
傍から１１００℃近傍もしくはそれ以下に低下される傾
向にある。さらに溶鋼から直ちに板厚５０ＩＩＩＩ１１
以下の鋼帯を溶製することにより、熱延の加熱処理と粗
圧延工程を省略できるプロセスも実用化されつつある。
塊圧延工程が省略可能となり、また材質向上と省エネル
ギーを目的として鋼片の加熱温度は従来の１２００℃近
傍から１１００℃近傍もしくはそれ以下に低下される傾
向にある。さらに溶鋼から直ちに板厚５０ＩＩＩＩ１１
以下の鋼帯を溶製することにより、熱延の加熱処理と粗
圧延工程を省略できるプロセスも実用化されつつある。
しかしながらこれらの新製造工程は、いずれも溶鋼が凝
固する際にできる組織（鋳造組織）を破壊するという点
では不利である。とくに凝固時に形成された（１００）
＜ｕＶＷ＞を主方位とする強い鋳造集合組織を破壊す
ることはきわめて困難である。
固する際にできる組織（鋳造組織）を破壊するという点
では不利である。とくに凝固時に形成された（１００）
＜ｕＶＷ＞を主方位とする強い鋳造集合組織を破壊す
ることはきわめて困難である。
その結果として、最終薄鋼板には、前述したすジングが
起こりやすかったのである。
起こりやすかったのである。
（従来の技術）
Ａｒ３変態点以下の比較的低温域で所定板厚の薄鋼板と
し、その後は冷間圧延および再結晶焼鈍工程を施さない
加工用薄鋼板の製造方法もいくつか提示されている。例
えば特開昭４８−４３２９号公報には、低炭素リムド鋼
をＡｒ、Ｉ変態点以下の温度で９０％の圧延にて４ｍｍ
板厚の銅帯とすることによる降伏点２６．１ ｋｇ／ｍ
ｍ”、引張強さ３７．３ｋｇ／ｍｍ２．伸び４９．７％
。
し、その後は冷間圧延および再結晶焼鈍工程を施さない
加工用薄鋼板の製造方法もいくつか提示されている。例
えば特開昭４８−４３２９号公報には、低炭素リムド鋼
をＡｒ、Ｉ変態点以下の温度で９０％の圧延にて４ｍｍ
板厚の銅帯とすることによる降伏点２６．１ ｋｇ／ｍ
ｍ”、引張強さ３７．３ｋｇ／ｍｍ２．伸び４９．７％
。
ｒ＝１．２９の特性を有する製造例が示されている。
また特開昭５２−４４７１８号公報Ｇこは同じく低炭素
リムド鋼を熱延仕上温度８００〜８６０℃（Ａｒａ変態
点以下）で２．０ｍｍ板厚とし、巻取温度６００〜７３
０℃とすることによる、降伏点２０ｋｇ／ｍｍ”以下の
低降伏点鋼板の製造法が示されている。しかしながら絞
り性の指標であるコニカルカップ値は得られる製品で６
０．６０〜６２．１８ｍａ＋程度であり、この点従来例
の６０．５８〜６０．６１に比べると絞り性は同等かそ
れ以下である。さらに特開昭５３−２２８５０号公報に
は同じく低炭素リムド鋼を熱延仕上温度７１０〜７５０
℃で１．８〜２．３ｍｍ板厚とし、巻取温度５３０〜６
００℃とすることによる低炭素熱延鋼板の製造法が示さ
れいる。しかしながらこの方法によって得られる製品の
コニカルカップ値も上掲の特開昭５２−４４７１８号公
報の場合と同様に従来例よりも高く、絞り性は劣ってい
る。またさらに特開昭５４−１０９０２２号公報には、
低炭素アルミキルド綱を熱延仕上温度７６０〜８２０℃
で１．６ｍｍ板厚とし、巻取温度６５０〜６９０℃とす
ることによる降伏点１４．９〜１８．８ｋｇ／ｍｍ２゜
引張強さ２７．７〜２９．８ｋｇ／ｍｍ”、伸び３９．
０〜４４．８％の特性を有する低強度軟鋼板の製造例が
開示されている。その他特開昭５９−２２６１４９号公
報にはＣ１０，００２゜５ｉ１０．０２． Ｍｎ０．２
３． Ｐｌｏ、００９． Ｓ１０．００Ｂ、八Ｎ １０
．０２５゜Ｎ１０．００２１．Ｔｉ１０．１０の低炭素
ＡＩ！キルド鋼を５００〜９００℃で潤滑油を施しつつ
７６％の圧延にて１．６ｍｍ、板厚の調帯とすることに
より、ｒ＝１．２’ｌの特性を有する薄鋼板の製造例が
示されている。
リムド鋼を熱延仕上温度８００〜８６０℃（Ａｒａ変態
点以下）で２．０ｍｍ板厚とし、巻取温度６００〜７３
０℃とすることによる、降伏点２０ｋｇ／ｍｍ”以下の
低降伏点鋼板の製造法が示されている。しかしながら絞
り性の指標であるコニカルカップ値は得られる製品で６
０．６０〜６２．１８ｍａ＋程度であり、この点従来例
の６０．５８〜６０．６１に比べると絞り性は同等かそ
れ以下である。さらに特開昭５３−２２８５０号公報に
は同じく低炭素リムド鋼を熱延仕上温度７１０〜７５０
℃で１．８〜２．３ｍｍ板厚とし、巻取温度５３０〜６
００℃とすることによる低炭素熱延鋼板の製造法が示さ
れいる。しかしながらこの方法によって得られる製品の
コニカルカップ値も上掲の特開昭５２−４４７１８号公
報の場合と同様に従来例よりも高く、絞り性は劣ってい
る。またさらに特開昭５４−１０９０２２号公報には、
低炭素アルミキルド綱を熱延仕上温度７６０〜８２０℃
で１．６ｍｍ板厚とし、巻取温度６５０〜６９０℃とす
ることによる降伏点１４．９〜１８．８ｋｇ／ｍｍ２゜
引張強さ２７．７〜２９．８ｋｇ／ｍｍ”、伸び３９．
０〜４４．８％の特性を有する低強度軟鋼板の製造例が
開示されている。その他特開昭５９−２２６１４９号公
報にはＣ１０，００２゜５ｉ１０．０２． Ｍｎ０．２
３． Ｐｌｏ、００９． Ｓ１０．００Ｂ、八Ｎ １０
．０２５゜Ｎ１０．００２１．Ｔｉ１０．１０の低炭素
ＡＩ！キルド鋼を５００〜９００℃で潤滑油を施しつつ
７６％の圧延にて１．６ｍｍ、板厚の調帯とすることに
より、ｒ＝１．２’ｌの特性を有する薄鋼板の製造例が
示されている。
しかしながら上記した公知技術にはいずれも、前述した
耐リジング性を向上させることについては何らの考慮も
払われていない。
耐リジング性を向上させることについては何らの考慮も
払われていない。
（発明が解決しようとする問題点）
冷間圧延のみならず再結晶焼鈍をも含まない新プロセス
によって、面内異方性が小さく耐リジング性と加工性に
優れる薄鋼板の製造方法を与えることが、この発明の目
的である。
によって、面内異方性が小さく耐リジング性と加工性に
優れる薄鋼板の製造方法を与えることが、この発明の目
的である。
（問題点を解決するための手段）
この発明は、低炭素鋼を所定板厚に圧延する工程におい
て、少なくとも１パスを、 Ａｒｚ変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下率
：３５％以上、ひずみ速度： ３００（ｓ−１）以上で
かつ、ひずみ速度（ｉ）とまさつ係数（μ）とが次式、 ；／μ≧１０００ の関係を満足する条件下に圧延することを特徴とする面
内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロー
ルド薄鋼板の製造方法である。
て、少なくとも１パスを、 Ａｒｚ変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下率
：３５％以上、ひずみ速度： ３００（ｓ−１）以上で
かつ、ひずみ速度（ｉ）とまさつ係数（μ）とが次式、 ；／μ≧１０００ の関係を満足する条件下に圧延することを特徴とする面
内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロー
ルド薄鋼板の製造方法である。
この発明の基礎となった研究結果からまず説明する。
供試材は表１に示す２種類の低次アルミキルド鋼の熱延
鋼板であり、これらの供試材Ａ、 Ｂを７００℃に加熱
、均熱後、■パスで２０％、 ４０％および６０％の各
圧下率でそれぞれ圧延した。
鋼板であり、これらの供試材Ａ、 Ｂを７００℃に加熱
、均熱後、■パスで２０％、 ４０％および６０％の各
圧下率でそれぞれ圧延した。
このときのひずみ速度に）と圧延後の鋼板の下値および
リジング指数との関係を第１図に示す。
リジング指数との関係を第１図に示す。
下値およびリジング指数はひずみ速度と圧下率とに強く
依存し、圧下率３５％以上でかつ３００ｓ”’以上の高
いひずみ速度にすることにより、下値および耐リジング
性は著しく向上した。
依存し、圧下率３５％以上でかつ３００ｓ”’以上の高
いひずみ速度にすることにより、下値および耐リジング
性は著しく向上した。
なおひずみ速度（＝）の計算は以下の式に従つここでｎ
： 圧延ロールの回転数（ｒｐｍ）ｒ： 圧下率（χ）
／１００ Ｒ： 圧延ロールの半径（＋ｎｍ） Ｈｏ： 圧延前の板厚（開） また表１に示した供試鋼Ｂを用い、圧延後の試料の伸び
およびｒ値の異方性と、二／μとの関係について調べた
結果を第２図に示す。
： 圧延ロールの回転数（ｒｐｍ）ｒ： 圧下率（χ）
／１００ Ｒ： 圧延ロールの半径（＋ｎｍ） Ｈｏ： 圧延前の板厚（開） また表１に示した供試鋼Ｂを用い、圧延後の試料の伸び
およびｒ値の異方性と、二／μとの関係について調べた
結果を第２図に示す。
なおまさつ係数は潤滑条件を変えることにより０．６〜
０．０６の範囲で変化させた。また異方性はＡｒ ＝
（ｒｔ＋ ｒｃ−２ｒＤ）／２ ＋ΔＥ ｌ ＝ （Ｅ
Ｉ Ｌ十Ｅ ｌ ｃ−２Ｅ Ｉ ｎ）／２として求め
た。
０．０６の範囲で変化させた。また異方性はＡｒ ＝
（ｒｔ＋ ｒｃ−２ｒＤ）／２ ＋ΔＥ ｌ ＝ （Ｅ
Ｉ Ｌ十Ｅ ｌ ｃ−２Ｅ Ｉ ｎ）／２として求め
た。
同図より明らかなように、ＡｒおよびΔＥＩ！とも、ひ
ずみ速度に）とまさつ係数（μ）との比ｉ／μが１００
０以上になると急激に低下し、面内異方性は著しく軽減
した。
ずみ速度に）とまさつ係数（μ）との比ｉ／μが１００
０以上になると急激に低下し、面内異方性は著しく軽減
した。
発明者らは、これらの基礎的データに基づき研究を重ね
た結果、以下のように製造条件を規制することにより面
内異方性が小さく耐リジング性と加工性に優れる薄鋼板
が製造できることを確認した。
た結果、以下のように製造条件を規制することにより面
内異方性が小さく耐リジング性と加工性に優れる薄鋼板
が製造できることを確認した。
（１）鋼組成
高ひずみ速度圧延の効果は本質的には鋼組成に依存しな
い。ただし、一定レベル以上の加工性を確保するために
は、侵入型固溶元素であるＣ、Ｎはそれぞれ０．１０％
以下、 ０．０１％以下であることが好ましい。また鋼
中ＯをＡＩ！の添加により低減することは、材質とくに
延性の向上に有利である。さらにより優れた加工性を得
るために、Ｃ，Ｎを安定な炭窒化物として析出固定可能
な特殊元素たとえばＴ １１ Ｎ ｂ ＋ Ｚ ｒおよ
びＢ等の添加も有効である。
い。ただし、一定レベル以上の加工性を確保するために
は、侵入型固溶元素であるＣ、Ｎはそれぞれ０．１０％
以下、 ０．０１％以下であることが好ましい。また鋼
中ＯをＡＩ！の添加により低減することは、材質とくに
延性の向上に有利である。さらにより優れた加工性を得
るために、Ｃ，Ｎを安定な炭窒化物として析出固定可能
な特殊元素たとえばＴ １１ Ｎ ｂ ＋ Ｚ ｒおよ
びＢ等の添加も有効である。
また高強度を得るためにＰ、 ＳｉおよびＭｎ等を強度
に応じて添加することもできる。
に応じて添加することもできる。
（２）圧延素材の製造法
従来方式、すなわち造塊−分塊圧延もしくは連続鋳造法
により得られた鋼片は当然に適用できる。
により得られた鋼片は当然に適用できる。
鋼片の加熱温度は８００〜１２５０℃が適当であり、省
エネルギーの観点から１１００℃未満が好適である。連
続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開始するい
わゆるＣＣ−ＤＲ（連続鋳造−直接圧延）法も勿論適用
可能である。
エネルギーの観点から１１００℃未満が好適である。連
続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開始するい
わゆるＣＣ−ＤＲ（連続鋳造−直接圧延）法も勿論適用
可能である。
一方溶鋼から直ちに５０ｍｍ以下の圧延素材を鋳造する
方法（シートバーキャスター法およびトリップキャスタ
ー法）も省エネルギー、省工程の観点から経済的メリッ
トが大きいので、圧延素材の製造法としてはとりわけ有
利である。
方法（シートバーキャスター法およびトリップキャスタ
ー法）も省エネルギー、省工程の観点から経済的メリッ
トが大きいので、圧延素材の製造法としてはとりわけ有
利である。
（３）圧延工程
この工程が最も重要であり、低炭素鋼を所定の板厚に圧
延するに当り、仕上圧延において、少なくとも１パスを
、Ａｒａ変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下
率３５％以上、ひずみ速度３００（ｓ−１）以上でかつ
、ひずみ速度（ｉ）とまさつ係数（μ）とが次式 ■／μ≧１０００ の関係を満足する条件下に圧延することが必須である。
延するに当り、仕上圧延において、少なくとも１パスを
、Ａｒａ変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下
率３５％以上、ひずみ速度３００（ｓ−１）以上でかつ
、ひずみ速度（ｉ）とまさつ係数（μ）とが次式 ■／μ≧１０００ の関係を満足する条件下に圧延することが必須である。
仕上圧延温度がＡｒ、変態点を超える高温域では、たと
え圧下率３５％以上、ひずみ速度３００ｓ−’以上でか
つ、上掲式の関係を満足する条件下に圧延を施したとし
ても、面内異方性が大きく、加工性、耐リジング性とも
劣るものしか得られず、一方５００℃未満では、変形抵
抗の著しい増大をもたらし、冷間圧延法で特有な問題が
生じるため、仕上圧延温度はＡｒ、変態点〜５００℃の
範囲に限定した。
え圧下率３５％以上、ひずみ速度３００ｓ−’以上でか
つ、上掲式の関係を満足する条件下に圧延を施したとし
ても、面内異方性が大きく、加工性、耐リジング性とも
劣るものしか得られず、一方５００℃未満では、変形抵
抗の著しい増大をもたらし、冷間圧延法で特有な問題が
生じるため、仕上圧延温度はＡｒ、変態点〜５００℃の
範囲に限定した。
またひずみ速度については、３００ｓ−’に満たないと
目標とする材質が確保できないので、’３００ｓ−’以
上とりわけ５００〜２５００ｓ−’が好適である。
目標とする材質が確保できないので、’３００ｓ−’以
上とりわけ５００〜２５００ｓ−’が好適である。
さらに面内異方性を小さくするためには、前掲第２図に
示した結果からも明らかなように、ひずみ速度（ニ）と
まさつ係数（μ）につき、上掲式の関係を満足させるこ
とが肝要である。
示した結果からも明らかなように、ひずみ速度（ニ）と
まさつ係数（μ）につき、上掲式の関係を満足させるこ
とが肝要である。
圧延パス数、圧下率の配分は、上記の条件が満たされれ
ば任意でよい。
ば任意でよい。
圧延機の配列、構造、ロール径や、張力などは本質的な
影響力を持たない。
影響力を持たない。
なお再結晶焼鈍処理については、原則として不要である
が、材質上の要請から、圧延後のランアウトテーブル上
および巻とり工程で保熱、均熱処理を施すこと、また必
要に応じて圧延後に多少の加熱処理を施すことを禁する
ものではない。
が、材質上の要請から、圧延後のランアウトテーブル上
および巻とり工程で保熱、均熱処理を施すこと、また必
要に応じて圧延後に多少の加熱処理を施すことを禁する
ものではない。
（４）酸洗、調質圧延
上述の手順で得られた銅帯は、従来よりも低温域での圧
延であるため酸化層は薄く、酸洗性は極めて良好である
ので、酸洗せずに使用できる用途も広い。また脱スケー
ルは、従来の酸による除去の他に機械的除去も可能であ
る。さらに形状矯正、表面粗度調整などを目的として、
１０％以下の調質圧延を加えることができる。
延であるため酸化層は薄く、酸洗性は極めて良好である
ので、酸洗せずに使用できる用途も広い。また脱スケー
ルは、従来の酸による除去の他に機械的除去も可能であ
る。さらに形状矯正、表面粗度調整などを目的として、
１０％以下の調質圧延を加えることができる。
（５）表面処理
かくして得られる銅帯は、亜鉛めっき（合金系を含む）
、錫めっきおよびほうろう性など表面処理性に優れるの
で、各種表面処理原板として通用できる。
、錫めっきおよびほうろう性など表面処理性に優れるの
で、各種表面処理原板として通用できる。
（作 用）
この発明に従い、高圧下率、高ひずみ速度で圧延を行う
ことによって、面内異方性の低減と共に耐リジング性、
加工性さらには下値が格段に向上する理由については、
まだ明確には解明されていないが、圧延材の集合組織お
よび加工ひずみの変化と密接な関係にあるものと考えら
れる。
ことによって、面内異方性の低減と共に耐リジング性、
加工性さらには下値が格段に向上する理由については、
まだ明確には解明されていないが、圧延材の集合組織お
よび加工ひずみの変化と密接な関係にあるものと考えら
れる。
（実施例）
表２に示す組成鋼をそれぞれ、表３に示す方法で板厚２
０〜４０ｍｍのシートバーにした後、６列から成る圧延
機を用いて板厚０．８〜１．２ｍｍの薄鋼板とした。こ
のとき最後列のスタンドにおいて高ひずみ速度圧延を行
った。
０〜４０ｍｍのシートバーにした後、６列から成る圧延
機を用いて板厚０．８〜１．２ｍｍの薄鋼板とした。こ
のとき最後列のスタンドにおいて高ひずみ速度圧延を行
った。
かくして得られた薄鋼板につき、酸洗、調質圧延（圧下
率０．５〜１χ）後の材料特性を表３に示す。
率０．５〜１χ）後の材料特性を表３に示す。
なお引張特性はＪＩＳ５号試験片として求めた。またリ
ジング性は、圧延方向から切り出したＪＩＳＳ号試験片
を用い、１５％の引張子ひずみを付加したものについて
、表面の凹凸を目視法にて１（良）〜５（劣）の評価を
した。この評価は、在来の低炭素冷延鋼板の製造方法に
よるとき、リジングが事実上現れなかったので評価基準
が確立していない。従って、本発明では従来ステンレス
鋼についての目視法による指数評価基準をそのまま準用
した。評価１．２は実用上問題のないリジング性を示す
。
ジング性は、圧延方向から切り出したＪＩＳＳ号試験片
を用い、１５％の引張子ひずみを付加したものについて
、表面の凹凸を目視法にて１（良）〜５（劣）の評価を
した。この評価は、在来の低炭素冷延鋼板の製造方法に
よるとき、リジングが事実上現れなかったので評価基準
が確立していない。従って、本発明では従来ステンレス
鋼についての目視法による指数評価基準をそのまま準用
した。評価１．２は実用上問題のないリジング性を示す
。
表２
この発明に従って製造された鋼板は比較例よりも面内異
方性が小さく、しかも優れた下値と耐リジング性とを示
している。
方性が小さく、しかも優れた下値と耐リジング性とを示
している。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、Ａｒ３変態点〜５００℃の
温度範囲における高圧下率、高ひずみ速度圧延により、
従来の冷間圧延のみならず再結晶焼鈍をも省略したアズ
ロールドのままで、良好な加工性と共に面内異方性が小
さく優れた耐リジング性をもつ薄鋼板を得ることができ
、しかも圧延素材についてもシートバーキャスター法、
ストリップキャスター法などに適合するなど、加工用薄
鋼板の製造工程の大幅な簡略化が実現できる。
温度範囲における高圧下率、高ひずみ速度圧延により、
従来の冷間圧延のみならず再結晶焼鈍をも省略したアズ
ロールドのままで、良好な加工性と共に面内異方性が小
さく優れた耐リジング性をもつ薄鋼板を得ることができ
、しかも圧延素材についてもシートバーキャスター法、
ストリップキャスター法などに適合するなど、加工用薄
鋼板の製造工程の大幅な簡略化が実現できる。
第１図は、下値およびリジング指数に及ぼすひずみ速度
の影響を、圧下率をパラメータとして示したグラフ、 第２図は、ｒ値と伸びの面内異方性に及ぼすひずみ速度
とまさつ係数との関係を、圧下率をパラメータとして示
したグラフである。 第１図 ンず勿→朱崖 会（Ｓ−リ
の影響を、圧下率をパラメータとして示したグラフ、 第２図は、ｒ値と伸びの面内異方性に及ぼすひずみ速度
とまさつ係数との関係を、圧下率をパラメータとして示
したグラフである。 第１図 ンず勿→朱崖 会（Ｓ−リ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、低炭素鋼を所定板厚に圧延する工程において、少な
くとも１パスを、 Ａｒ＿３変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下
率：３５％以上、ひずみ速度：３００（ｓ＾−＾１）以
上でかつひずみ速度（■）とまさつ係数（μ）とが次式 ■／μ≧１０００ の関係を満足する条件下に圧延することを特徴とする面
内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロー
ルド薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4397385A JPS61204322A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
| AT86301470T ATE54950T1 (de) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Verfahren zur herstellung von gewalzten verformbaren duennen stahlblechen. |
| EP86301470A EP0196788B1 (en) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Method of manufacturing formable as rolled thin steel sheets |
| DE8686301470T DE3672864D1 (de) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Verfahren zur herstellung von gewalzten verformbaren duennen stahlblechen. |
| US06/835,052 US4861390A (en) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| CA000503250A CA1271396A (en) | 1985-03-06 | 1986-03-04 | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| AU54387/86A AU566498B2 (en) | 1985-03-06 | 1986-03-04 | Producing thin steel sheet |
| CN 86102191 CN1013350B (zh) | 1985-03-06 | 1986-03-05 | 可成型的轧制薄钢板的制造方法 |
| BR8600962A BR8600962A (pt) | 1985-03-06 | 1986-03-06 | Processo de fabricar chapas de aco finas,conformaveis como laminadas |
| KR1019860001578A KR910000007B1 (ko) | 1985-03-06 | 1986-03-06 | 압연 상태의 얇은 가공용 강판의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4397385A JPS61204322A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61204322A true JPS61204322A (ja) | 1986-09-10 |
| JPH0257129B2 JPH0257129B2 (ja) | 1990-12-04 |
Family
ID=12678656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4397385A Granted JPS61204322A (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | 面内異方性が小さく耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61204322A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5959827A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-05 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS59107023A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-21 | Nippon Steel Corp | 極細粒熱延鋼板の製造方法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61204320A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-03-06 JP JP4397385A patent/JPS61204322A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5959827A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-05 | Nippon Steel Corp | 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS59107023A (ja) * | 1982-12-09 | 1984-06-21 | Nippon Steel Corp | 極細粒熱延鋼板の製造方法 |
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61204320A (ja) * | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0257129B2 (ja) | 1990-12-04 |
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