JPS61204329A - 耐リジング性と耐時効性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法 - Google Patents
耐リジング性と耐時効性に優れる加工用アズロ−ルド薄鋼板の製造方法Info
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- JPS61204329A JPS61204329A JP4398085A JP4398085A JPS61204329A JP S61204329 A JPS61204329 A JP S61204329A JP 4398085 A JP4398085 A JP 4398085A JP 4398085 A JP4398085 A JP 4398085A JP S61204329 A JPS61204329 A JP S61204329A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
耐リジング性と加工性さらには耐時効性に優れた薄鋼板
の製造に関してこの明細書で述べる技術内容は、圧延条
件の規制により冷間圧延および再結晶焼鈍工程を省略し
得る新プロセスについての開発成果を開示するところに
ある。
の製造に関してこの明細書で述べる技術内容は、圧延条
件の規制により冷間圧延および再結晶焼鈍工程を省略し
得る新プロセスについての開発成果を開示するところに
ある。
建材、自動車車体材、缶材ないしは各種表面処理原板な
どの用途に使用される板厚がふよそ２ｍ以下の加工用薄
鋼板には以下のような特性が要求される。
どの用途に使用される板厚がふよそ２ｍ以下の加工用薄
鋼板には以下のような特性が要求される。
（１）機械的特性
良好な曲げ加工性、張り出し加工性および絞り加工性を
得るために、主として高い延性と高いランクフォード値
（ｒ値）が必要である。
得るために、主として高い延性と高いランクフォード値
（ｒ値）が必要である。
また加工用鋼板を長時間室温に保持しておくと、時効劣
化を起こして加工性の低下をまねき、そのため、プレス
成形時に割れが生じたりするので、耐時効性も重要であ
る。
化を起こして加工性の低下をまねき、そのため、プレス
成形時に割れが生じたりするので、耐時効性も重要であ
る。
ここにＡｌ （時効指数）≦４ （ｋ ｇ／ ｍｍ ２
）であることが耐時効性に優れることの目安になる。
）であることが耐時効性に優れることの目安になる。
（２）表面特性
これら材料は主として最終製品の最外側に使用されるた
め、素材としての形状および表面美麗さはもちろんのこ
と、成形加工後の表面性状が重要である。
め、素材としての形状および表面美麗さはもちろんのこ
と、成形加工後の表面性状が重要である。
これら薄鋼板の一般的な製造手段は、次のとおりである
。
。
まず鋼素材としては主に低炭素鋼を用い、造塊−分塊圧
延にて板厚２００ ｍｍ程度の鋼片とした後、加熱炉に
て加熱−均熱処理し、ついで粗熱延工程により板厚約３
９ｍｍのシートバーとしてから、仕上温度がＡｒ３変態
点以上の範囲における仕上熱延工程にて所定板厚の熱延
鋼帯とし、しかるのちそれを酸洗後、冷間圧延により所
定板厚（２、０ｍｍ以下）の冷延鋼帯とし、さらに再結
晶焼鈍を施して最終製品とする。
延にて板厚２００ ｍｍ程度の鋼片とした後、加熱炉に
て加熱−均熱処理し、ついで粗熱延工程により板厚約３
９ｍｍのシートバーとしてから、仕上温度がＡｒ３変態
点以上の範囲における仕上熱延工程にて所定板厚の熱延
鋼帯とし、しかるのちそれを酸洗後、冷間圧延により所
定板厚（２、０ｍｍ以下）の冷延鋼帯とし、さらに再結
晶焼鈍を施して最終製品とする。
かかる慣行の最大の欠点は最終製品に至るまでの工程が
きわめて長いことにある。その結果、製品にするまでに
要するエネルギー、要員および時間が真人になるだけで
なく、これら長い工程中に、製品の品質とくに表面特性
上程々の問題を生じさせる不利も加わる。例えば冷間圧
延工程における表面欠陥の発生、あるいは再結晶焼鈍工
程にふける不純物元素の表面濃化および表１面酸化に起
因する表面美麗さの劣化、さらには表面処理性の劣化な
どか不可避的トラブルである。
きわめて長いことにある。その結果、製品にするまでに
要するエネルギー、要員および時間が真人になるだけで
なく、これら長い工程中に、製品の品質とくに表面特性
上程々の問題を生じさせる不利も加わる。例えば冷間圧
延工程における表面欠陥の発生、あるいは再結晶焼鈍工
程にふける不純物元素の表面濃化および表１面酸化に起
因する表面美麗さの劣化、さらには表面処理性の劣化な
どか不可避的トラブルである。
ところで加工用薄鋼板の製造法としては、熱間 ２圧
延工程にて最終製品とするものも考えられている。この
方法によれば、冷間圧延および再結晶焼鈍工程が省略で
き、そのメリットは大きい。
延工程にて最終製品とするものも考えられている。この
方法によれば、冷間圧延および再結晶焼鈍工程が省略で
き、そのメリットは大きい。
しかしながら、熱間圧延のままで得られる薄鋼板の機械
的特性は、冷延−焼鈍工程を経たものに比べるとはるか
に劣る。とくに自動車の車体などに使用されるプレス加
工材には優れた深絞り性が要求されるのに対し、熱延鋼
板のｒ値は１．０前後と低く、そのためその加工用途は
きわめて限られたものになる。これは従来の熱延方法に
おいては、その仕上温度がＡｒ、変態的以上であるため
、γ→α変態時に集合組織がランダム化するためである
。
的特性は、冷延−焼鈍工程を経たものに比べるとはるか
に劣る。とくに自動車の車体などに使用されるプレス加
工材には優れた深絞り性が要求されるのに対し、熱延鋼
板のｒ値は１．０前後と低く、そのためその加工用途は
きわめて限られたものになる。これは従来の熱延方法に
おいては、その仕上温度がＡｒ、変態的以上であるため
、γ→α変態時に集合組織がランダム化するためである
。
加えて２．０ｆｆｌＴｌ以下の板厚の薄鋼板を熱延工程
のみで製造することはきわめて困難である。しかも寸法
精度の問題の他に、薄くなることによる鋼板温度の低下
は、低炭素鋼のＡｒ、変態点以下の圧延を余儀なくし、
材質（延性、絞り性）の著しい劣化をもたらす。まただ
とえＡｒ３変態点以下の圧延によって材質が確保できた
としても、フェライト域で圧延された鋼板にはりジング
が発生しやすくなるという新たな問題が生じる。
のみで製造することはきわめて困難である。しかも寸法
精度の問題の他に、薄くなることによる鋼板温度の低下
は、低炭素鋼のＡｒ、変態点以下の圧延を余儀なくし、
材質（延性、絞り性）の著しい劣化をもたらす。まただ
とえＡｒ３変態点以下の圧延によって材質が確保できた
としても、フェライト域で圧延された鋼板にはりジング
が発生しやすくなるという新たな問題が生じる。
ここにリジングとは製品の加工時に生じる表面の凹凸の
欠陥であって、加工製品の最外側に使用されることが主
であるこの種の鋼板にとっては致命的な欠陥である。
欠陥であって、加工製品の最外側に使用されることが主
であるこの種の鋼板にとっては致命的な欠陥である。
リジングは、金属学的には加ニー再結晶過程を経ても容
易には分割されない結晶方位群（例えば（１００）方位
粒群）が圧延方向に伸ばされたまま残留することに起因
するものであり、一般にフェライト（α）域の比較的高
温で加工された状況で生じやすく、とくにフェライト域
での圧下率が高い場合すなわち薄鋼板の製造のような場
合にはその傾向が強い。
易には分割されない結晶方位群（例えば（１００）方位
粒群）が圧延方向に伸ばされたまま残留することに起因
するものであり、一般にフェライト（α）域の比較的高
温で加工された状況で生じやすく、とくにフェライト域
での圧下率が高い場合すなわち薄鋼板の製造のような場
合にはその傾向が強い。
最近では、これら加工用薄鋼板は、加工製品の複雑化、
高級化に伴い厳しい加工を受けることが多くなったこと
もあり、優れた耐リジング性が要求されるようになって
きた。
高級化に伴い厳しい加工を受けることが多くなったこと
もあり、優れた耐リジング性が要求されるようになって
きた。
ところで近年鉄鋼材料の製造工程は著しく変化してふり
、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。
、加工用薄鋼板の場合も例外ではない。
すなわち、近年まず連続鋳造プロセスの導入によって分
塊圧延工程が省略可能となり、また材質向上と省エネル
ギーを目的として鋼片の加熱温度は従来の１２００℃近
傍から１１００℃近傍もしくはそれ以下に低下される傾
向にある。さらに溶鋼から直ちに板厚５Ｑａｎ以下の鋼
帯を溶製することにより、熱延の加熱処理と粗圧延工程
を省略できるプロセスも実用化されつつある。
塊圧延工程が省略可能となり、また材質向上と省エネル
ギーを目的として鋼片の加熱温度は従来の１２００℃近
傍から１１００℃近傍もしくはそれ以下に低下される傾
向にある。さらに溶鋼から直ちに板厚５Ｑａｎ以下の鋼
帯を溶製することにより、熱延の加熱処理と粗圧延工程
を省略できるプロセスも実用化されつつある。
しかしながらこれらの新製造工程は、いずれも溶鋼が凝
固する際にできる組織（鋳造組織）を破壊するという点
では不利である。とくに凝固時に形成された（１００）
＜ｕｖｗ〉を主方位とする強い鋳造集合組織を破壊す
ることはきわめて困難である。
固する際にできる組織（鋳造組織）を破壊するという点
では不利である。とくに凝固時に形成された（１００）
＜ｕｖｗ〉を主方位とする強い鋳造集合組織を破壊す
ることはきわめて困難である。
その結果として、最終薄鋼板には、前述したりジングが
起こりやすかったのである。
起こりやすかったのである。
（従来の技術）
Ａｒ３変態点以下の比較的低温域で所定板厚の薄鋼板と
し、その後は冷間圧延および再結晶焼鈍工程を施さない
加工用薄鋼板の製造方法もいくつか提示されている。例
えば特開昭４８−４３２９号公報には、低炭素リムド鋼
をＡｒ、変態点以下の温度で９０％の圧延にて４画板厚
の銅帯とすることによる降伏点２６．１ｋｇＡｎｍ２．
引張強さ３７．３ｋｇ／ｍｍ２．伸び４９．７％。
し、その後は冷間圧延および再結晶焼鈍工程を施さない
加工用薄鋼板の製造方法もいくつか提示されている。例
えば特開昭４８−４３２９号公報には、低炭素リムド鋼
をＡｒ、変態点以下の温度で９０％の圧延にて４画板厚
の銅帯とすることによる降伏点２６．１ｋｇＡｎｍ２．
引張強さ３７．３ｋｇ／ｍｍ２．伸び４９．７％。
ｒ＝１．２９の特性を有する製造例が示されている。
また特開昭５２−４４７１８号公報には同じく低炭素リ
ムド鋼を熱延仕上温度８００〜８６０℃（Ａ「３変態点
以下）で２．０ ｍｍ板厚とし、巻取温度６００〜７３
０℃とすることによる、降伏点２０ ｋｇ ７ｍ ｍ’
以下の低降伏点鋼板の製造法が示されている。しかしな
がら絞り性の指標であるコニカルカップ値は得られる製
品で６０．６０〜６２．１８ｍｍ程度であり、この点従
来例の６０．５８〜６０．６１に比べると絞り性は同等
かそれ以下である。さらに特開昭５３−２２８５０号公
報には同じく低炭素リムド鋼を熱延仕上温度７１０〜７
５０℃で１．８〜２．３ｍｍ板厚とし、巻取温度５３０
〜６００℃とすることによる低炭素熱延鋼板の製造法が
示されいる。しか、しながらこの方法によって得られる
製品のコニカルカップ値も止揚の特開昭５２−４４７１
８号公報の場合と同様に従来例よりも高く、絞り性は劣
っている。またさらに特開昭５４−１０９０２２号公報
には、低炭素アルミキルド鋼を熱延仕上温度７６０〜８
２０℃でｌ 、 ５ ｍｍ板厚とし、巻取温度６５０〜
６９０℃とすることによる降伏点１４．９〜１８．８ｋ
ｇ／ｍｍ２゜引張強さ２７．７〜２９．８ｋｇ／ｍｍ２
．伸び３９．０〜４４．８％の特性を有する低強度軟鋼
板の製造例が開示されている。その他特開昭５９−２２
６１４９号公報にはＣ／ ０．００２゜５ｉ１０．０２
． Ｍｎ０．２３．Ｐｌｏ、００９．Ｓ１０．００８．
Ａ ｊ２１０．０２５゜Ｎ１０．００２１．Ｔｉ１０．
１０の低炭素ｉキルド鋼を５００〜９００←で潤滑油を
施しつつ７６％の圧延にて１，５ｎ＋ｍ板厚の鋼帯とす
ることにより、ｒ＝１．２１の特性を有する薄鋼板の製
造例が示されている。
ムド鋼を熱延仕上温度８００〜８６０℃（Ａ「３変態点
以下）で２．０ ｍｍ板厚とし、巻取温度６００〜７３
０℃とすることによる、降伏点２０ ｋｇ ７ｍ ｍ’
以下の低降伏点鋼板の製造法が示されている。しかしな
がら絞り性の指標であるコニカルカップ値は得られる製
品で６０．６０〜６２．１８ｍｍ程度であり、この点従
来例の６０．５８〜６０．６１に比べると絞り性は同等
かそれ以下である。さらに特開昭５３−２２８５０号公
報には同じく低炭素リムド鋼を熱延仕上温度７１０〜７
５０℃で１．８〜２．３ｍｍ板厚とし、巻取温度５３０
〜６００℃とすることによる低炭素熱延鋼板の製造法が
示されいる。しか、しながらこの方法によって得られる
製品のコニカルカップ値も止揚の特開昭５２−４４７１
８号公報の場合と同様に従来例よりも高く、絞り性は劣
っている。またさらに特開昭５４−１０９０２２号公報
には、低炭素アルミキルド鋼を熱延仕上温度７６０〜８
２０℃でｌ 、 ５ ｍｍ板厚とし、巻取温度６５０〜
６９０℃とすることによる降伏点１４．９〜１８．８ｋ
ｇ／ｍｍ２゜引張強さ２７．７〜２９．８ｋｇ／ｍｍ２
．伸び３９．０〜４４．８％の特性を有する低強度軟鋼
板の製造例が開示されている。その他特開昭５９−２２
６１４９号公報にはＣ／ ０．００２゜５ｉ１０．０２
． Ｍｎ０．２３．Ｐｌｏ、００９．Ｓ１０．００８．
Ａ ｊ２１０．０２５゜Ｎ１０．００２１．Ｔｉ１０．
１０の低炭素ｉキルド鋼を５００〜９００←で潤滑油を
施しつつ７６％の圧延にて１，５ｎ＋ｍ板厚の鋼帯とす
ることにより、ｒ＝１．２１の特性を有する薄鋼板の製
造例が示されている。
しかしながら上記した公知技術にはいずれも、前述した
耐リジング性を向上させることについては勿論、耐時効
性の向上を図ることにつき何らの考慮も払われていない
。
耐リジング性を向上させることについては勿論、耐時効
性の向上を図ることにつき何らの考慮も払われていない
。
（発明が解決しようとする問題点）
冷間圧延のみならず再結晶焼鈍をも含まない新プロセス
によって、耐リジング性と加工性さらには耐時効性に優
れる薄鋼板の製造方法を与えることが、この発明の目的
である。
によって、耐リジング性と加工性さらには耐時効性に優
れる薄鋼板の製造方法を与えることが、この発明の目的
である。
（問題点を解決するための手段）
この発明は、低炭素鋼を所定板厚に圧延する工程におい
て、少なくとも１パスを、 Ａｒ＝変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下率
：３５％以上、ひずみ速度：３００ｓ−’ 以上で圧
延し、 ついでコイルに巻取ったのち２００〜５００℃の温度に
少なくとも１分間保持することを特徴とする耐リジング
性と耐時効性に優れる加工用アズロールド薄鋼板の製造
方法である。
て、少なくとも１パスを、 Ａｒ＝変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下率
：３５％以上、ひずみ速度：３００ｓ−’ 以上で圧
延し、 ついでコイルに巻取ったのち２００〜５００℃の温度に
少なくとも１分間保持することを特徴とする耐リジング
性と耐時効性に優れる加工用アズロールド薄鋼板の製造
方法である。
この発明の基礎となった研究結果からまず説明する。
供試材は表１に示す２種類の低次アルミキルド鋼の熱延
鋼板であり、これらの供試材Ａ、 Ｂを７００℃に過熱
、均熱後、１パスで２０％、４０％ふよび６０％の各圧
下率でそれぞれ圧延した。
鋼板であり、これらの供試材Ａ、 Ｂを７００℃に過熱
、均熱後、１パスで２０％、４０％ふよび６０％の各圧
下率でそれぞれ圧延した。
表１
このときのひずみ速度（ε）と圧延後の鋼板の下値およ
びリジング指数との関係を第１図に示す。
びリジング指数との関係を第１図に示す。
下値およびリジング指数はひずみ速度と圧下率とに強く
依存し、圧下率３５％以上でかつ３００Ｓ−’以上の高
ひずみ速度にすることにより、下値および耐リジング性
は著しく向上した。
依存し、圧下率３５％以上でかつ３００Ｓ−’以上の高
ひずみ速度にすることにより、下値および耐リジング性
は著しく向上した。
なおひずみ速度（ε）の計算は以下の式に従っｎ： 圧
延ロールの回転数（ｒ ｐｍ ）ｒ： 圧下率α）／
１００ Ｒ： 圧延ロールの半径（ｍ ｍ） Ｈｏ： 圧延前の板厚（ｍ ｍ） また表２に示した供試鋼Ｃを用い６列から成る圧延機を
使用し、最終スタンドで高速、大圧下圧延を行ったとき
の圧延後の鋼板の巻取り保持時間と時効指数Ａ１との関
係について調べた結果を第２図に示す。なお最終スタン
ドでは、仕上圧延温度７００℃、ひずみ速度４０Ｏ８−
’で圧延し、その後巻取り温度４３０℃で巻取った。
延ロールの回転数（ｒ ｐｍ ）ｒ： 圧下率α）／
１００ Ｒ： 圧延ロールの半径（ｍ ｍ） Ｈｏ： 圧延前の板厚（ｍ ｍ） また表２に示した供試鋼Ｃを用い６列から成る圧延機を
使用し、最終スタンドで高速、大圧下圧延を行ったとき
の圧延後の鋼板の巻取り保持時間と時効指数Ａ１との関
係について調べた結果を第２図に示す。なお最終スタン
ドでは、仕上圧延温度７００℃、ひずみ速度４０Ｏ８−
’で圧延し、その後巻取り温度４３０℃で巻取った。
表２
巻取り後１分以内に巻戻した試料に巻戻した比べ、１分
以上巻取り保持した試料の時効指数は著しく減少した。
以上巻取り保持した試料の時効指数は著しく減少した。
なお、Ａ１は引張子ひすみ７．５％付加後、１００℃、
３０分の熱処理を加えた時の降伏強度。
３０分の熱処理を加えた時の降伏強度。
増加量で評価した。
発明者らはこれらの基礎的データに基づき研究を重ねた
結果、以下のように製造条件を規制することにより耐リ
ジング性と加工性ならびに耐時効性に優れる薄鋼板が製
造できることを確認した。
結果、以下のように製造条件を規制することにより耐リ
ジング性と加工性ならびに耐時効性に優れる薄鋼板が製
造できることを確認した。
（１）鋼組成
高ひずみ速度圧延の効果は本質的には鋼組成に依存しな
い。ただし、一定レベル以上の加工性を確保するために
は、侵入型固溶元素であるＣ、 Ｎはそれぞれ０．１０
％以下、０．１０％以下であることが望ましい。また鋼
中０をＡｆの添加により低減することは、材質と（に延
性の向上に有利である。
い。ただし、一定レベル以上の加工性を確保するために
は、侵入型固溶元素であるＣ、 Ｎはそれぞれ０．１０
％以下、０．１０％以下であることが望ましい。また鋼
中０をＡｆの添加により低減することは、材質と（に延
性の向上に有利である。
（２）圧延素材の製造法
従来方式、すなわち造塊−分塊圧延もしくは連続鋳造法
により得られた鋼片は当然に適用できる。
により得られた鋼片は当然に適用できる。
鋼片の加熱温度は８００〜１２５０℃が適当であり、省
エネルギーの観点から１１００℃未満が好適である。連
続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開始するい
わゆるＣＣ−０Ｒ（連続鋳造−直接圧延）法も勿論適用
可能である。
エネルギーの観点から１１００℃未満が好適である。連
続鋳造から鋼片を再加熱することなく圧延を開始するい
わゆるＣＣ−０Ｒ（連続鋳造−直接圧延）法も勿論適用
可能である。
一方溶鋼から直ちに５０ｍｍ以下の圧延素材を鋳造する
方法（シートバーキャスター法およびトリップキャスタ
ー法）も省エネルギー、省工程の観点から経済的メリッ
トが大きいので、圧延素材の製造法としてはとりわけ有
利である。
方法（シートバーキャスター法およびトリップキャスタ
ー法）も省エネルギー、省工程の観点から経済的メリッ
トが大きいので、圧延素材の製造法としてはとりわけ有
利である。
（３）圧延工程
この工程が最も重要であり、低炭素鋼を所定の板厚に圧
延するに当り、仕上圧延において、少なくとも１パスを
、Ａｒ、変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下
率３５％以上でかつひずみ速度３００ｒ’以上で圧延し
、ついでコイルに巻取ったのち２００〜５００℃の温度
に少なくとも１分間保持することが必須である。
延するに当り、仕上圧延において、少なくとも１パスを
、Ａｒ、変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、圧下
率３５％以上でかつひずみ速度３００ｒ’以上で圧延し
、ついでコイルに巻取ったのち２００〜５００℃の温度
に少なくとも１分間保持することが必須である。
仕上圧延温度がＡｒ３変態点を超える高温域では、たと
え圧下率３５％以上、ひずみ速度３００Ｓ−’以上で圧
延を施したとしても、加工性、耐リジング性とも劣るも
のしか得られず、一方５００℃未満では、変形抵抗の著
しい増大をもたらし、冷間圧延法で特有な問題が生じる
ため仕上圧延温度はＡｒ、変態点〜５００℃の範囲に限
定した。
え圧下率３５％以上、ひずみ速度３００Ｓ−’以上で圧
延を施したとしても、加工性、耐リジング性とも劣るも
のしか得られず、一方５００℃未満では、変形抵抗の著
しい増大をもたらし、冷間圧延法で特有な問題が生じる
ため仕上圧延温度はＡｒ、変態点〜５００℃の範囲に限
定した。
またひずみ速度については、３００ｒ’に満たないと目
標とする材質が確保できないので、３００ｓ−’以上と
りわけ５００〜２５０Ｏｒ ’が好適である。
標とする材質が確保できないので、３００ｓ−’以上と
りわけ５００〜２５０Ｏｒ ’が好適である。
圧延パス数、圧下率の配分は、上記の条件が満たされれ
ば任意でよい。
ば任意でよい。
圧延機の配列、構造、ロール径や、張力、潤滑の有無な
どは本質的な影響力を持たない。
どは本質的な影響力を持たない。
さらに巻取り温度が５００℃を超えるかあるいは２００
℃未満では、耐時効性に有利なＦｅ 、Ｃの析出に不利
であり、また保持時間が１分に満たないとＡ１の低減効
果に乏しいので、圧延後の巻取り保持は、２００〜５０
０℃の温度で１分間以上行う必要がある。
℃未満では、耐時効性に有利なＦｅ 、Ｃの析出に不利
であり、また保持時間が１分に満たないとＡ１の低減効
果に乏しいので、圧延後の巻取り保持は、２００〜５０
０℃の温度で１分間以上行う必要がある。
なお再結晶焼鈍処理については、原則として不要である
が、材質上の要請から、圧延後のランアウトテーブル上
および巻とり工程で保熱、均熱処理を施すこと、また必
要に応じて圧延後に多少の加熱処理を施すことを禁する
ものではない。
が、材質上の要請から、圧延後のランアウトテーブル上
および巻とり工程で保熱、均熱処理を施すこと、また必
要に応じて圧延後に多少の加熱処理を施すことを禁する
ものではない。
（４〕酸洗、調質圧延
上述の手順で得られた銅帯は、従来よりも低温域での圧
延であるため酸化層は薄く、酸洗性は極めて良好である
ので、酸洗せずに使用できる用途も広い。また脱スケー
ルは、従来の酸による除去の他に機械的除去も可能であ
る。さらに形状矯正、表面粗度調整などを目的として、
１０％以下の調質圧延を加えることができる。
延であるため酸化層は薄く、酸洗性は極めて良好である
ので、酸洗せずに使用できる用途も広い。また脱スケー
ルは、従来の酸による除去の他に機械的除去も可能であ
る。さらに形状矯正、表面粗度調整などを目的として、
１０％以下の調質圧延を加えることができる。
（５）表面処理
かくして得られる銅帯は、亜鉛めっき（合金系を含む）
、賜めっき＄よびほうろう性など表面処理性に優れるの
で、各種表面処理原板として適用できる。
、賜めっき＄よびほうろう性など表面処理性に優れるの
で、各種表面処理原板として適用できる。
（作 用）
この発明に従い、高圧下率、高ひずみ速度で圧延を行う
ことによって、耐リジング性さらには下値が格段に向上
する理由については、まだ明確には解明されていないが
、圧延材の集合組織およびび加工ひずみの変化と密接な
関係にあるものと考えられる。
ことによって、耐リジング性さらには下値が格段に向上
する理由については、まだ明確には解明されていないが
、圧延材の集合組織およびび加工ひずみの変化と密接な
関係にあるものと考えられる。
（実施例）
表３に示す組成鋼をそれぞれ、表４に示す方法で板厚２
５〜４０（財）のシートバーにした後、６列から成る圧
延機を用いて板厚０．８〜１．２ｍｍの薄鋼板とした。
５〜４０（財）のシートバーにした後、６列から成る圧
延機を用いて板厚０．８〜１．２ｍｍの薄鋼板とした。
このとき最後列のスタンドにおいて３忠高ひずみ速度高
圧下圧延を行なった。ついで４６０〜３９０℃で巻取り
、４６０〜２００℃の温度範囲での保持時間を０．５〜
６０分とした。
圧下圧延を行なった。ついで４６０〜３９０℃で巻取り
、４６０〜２００℃の温度範囲での保持時間を０．５〜
６０分とした。
かくして得られた薄鋼板につき、酸洗、調質圧延（圧下
率０．５〜１％）後の材料特性を表４に示す。なお引張
特性ＪＩ ＳＳ号試験片として求めた。またリジング性
は、圧延方向から切り出したＪＩ ＳＳ号試験片を用い
、１５％の引張子ひずみを付加したものについて、表面
の凹凸を目視法にて１（良）〜５（劣）の評価をした。
率０．５〜１％）後の材料特性を表４に示す。なお引張
特性ＪＩ ＳＳ号試験片として求めた。またリジング性
は、圧延方向から切り出したＪＩ ＳＳ号試験片を用い
、１５％の引張子ひずみを付加したものについて、表面
の凹凸を目視法にて１（良）〜５（劣）の評価をした。
この評価は、在来の低炭素冷延鋼板の製造法によるとき
、リジングが事実主視れなかったので評価基準が確立し
ていない。
、リジングが事実主視れなかったので評価基準が確立し
ていない。
従って、本発明では従来ステンレス鋼についての目視法
による指数評価基準をそのまま準用した。
による指数評価基準をそのまま準用した。
評価１．２は実用上問題の ないリジング性を示す。
この発明に従って製造された鋼板は比較例よりも優れた
下値と耐リジング性さらには耐時効性を示している。
下値と耐リジング性さらには耐時効性を示している。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、Ａｒ３変態点〜５００℃の
温度範囲における高圧下率、高ひずみ速度圧延さらには
その後に２００〜５００℃での巻取り保持処理により、
従来の冷間圧延のみならず再結晶焼鈍をも省略したアズ
ロールドのままで、良好な加工性と共に優れた耐リジン
グ性および耐時効性をもつ薄鋼板を得ることができ、し
かも圧延素材についてもシートバーキャスター法、スト
リップキャスター法などに適合するなど、 加工用薄鋼板の製造工程の大幅な簡略化が実現できる。
温度範囲における高圧下率、高ひずみ速度圧延さらには
その後に２００〜５００℃での巻取り保持処理により、
従来の冷間圧延のみならず再結晶焼鈍をも省略したアズ
ロールドのままで、良好な加工性と共に優れた耐リジン
グ性および耐時効性をもつ薄鋼板を得ることができ、し
かも圧延素材についてもシートバーキャスター法、スト
リップキャスター法などに適合するなど、 加工用薄鋼板の製造工程の大幅な簡略化が実現できる。
第１図は、下値およびリジング指数に及ぼすひずみ速度
の影響を、圧下率をパラメータとして示したグラフ、 第２図は、Ａ１に及ぼす巻取り保持時間の影響を示した
グラフである。 第１図 ンず′み速Ｓ、 合（Ｓ−リ ０１２・ ３４５
の影響を、圧下率をパラメータとして示したグラフ、 第２図は、Ａ１に及ぼす巻取り保持時間の影響を示した
グラフである。 第１図 ンず′み速Ｓ、 合（Ｓ−リ ０１２・ ３４５
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、低炭素鋼を所定板厚に圧延する工程において、少な
くとも１パスを、 Ａｒ＿３変態点以下、５００℃以上の温度範囲で、ひず
み速度：３００ｓ＾−＾１以上、圧下率：３５％以上で
圧延し、 ついでコイルに巻取ったのち２００〜５００℃の温度に
少なくとも１分間保持することを特徴とする耐リジング
性と耐時効性に優れる加工用アズロールド薄鋼板の製造
方法。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4398085A JPH0227416B2 (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | Tairijinguseitotaijikoseinisugurerukakoyoazuroorudosukohannoseizohoho |
| US06/835,052 US4861390A (en) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| DE8686301470T DE3672864D1 (de) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Verfahren zur herstellung von gewalzten verformbaren duennen stahlblechen. |
| EP86301470A EP0196788B1 (en) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Method of manufacturing formable as rolled thin steel sheets |
| AT86301470T ATE54950T1 (de) | 1985-03-06 | 1986-02-28 | Verfahren zur herstellung von gewalzten verformbaren duennen stahlblechen. |
| CA000503250A CA1271396A (en) | 1985-03-06 | 1986-03-04 | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| AU54387/86A AU566498B2 (en) | 1985-03-06 | 1986-03-04 | Producing thin steel sheet |
| CN 86102191 CN1013350B (zh) | 1985-03-06 | 1986-03-05 | 可成型的轧制薄钢板的制造方法 |
| KR1019860001578A KR910000007B1 (ko) | 1985-03-06 | 1986-03-06 | 압연 상태의 얇은 가공용 강판의 제조방법 |
| BR8600962A BR8600962A (pt) | 1985-03-06 | 1986-03-06 | Processo de fabricar chapas de aco finas,conformaveis como laminadas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4398085A JPH0227416B2 (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | Tairijinguseitotaijikoseinisugurerukakoyoazuroorudosukohannoseizohoho |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61204329A true JPS61204329A (ja) | 1986-09-10 |
| JPH0227416B2 JPH0227416B2 (ja) | 1990-06-18 |
Family
ID=12678865
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4398085A Expired - Lifetime JPH0227416B2 (ja) | 1985-03-06 | 1985-03-06 | Tairijinguseitotaijikoseinisugurerukakoyoazuroorudosukohannoseizohoho |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0227416B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01248029A (ja) * | 1988-03-29 | 1989-10-03 | Kokusai Gijutsu Kaihatsu Kk | 放射型温度計 |
-
1985
- 1985-03-06 JP JP4398085A patent/JPH0227416B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01248029A (ja) * | 1988-03-29 | 1989-10-03 | Kokusai Gijutsu Kaihatsu Kk | 放射型温度計 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0227416B2 (ja) | 1990-06-18 |
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