JPH06104863B2 - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH06104863B2 JPH06104863B2 JP1097284A JP9728489A JPH06104863B2 JP H06104863 B2 JPH06104863 B2 JP H06104863B2 JP 1097284 A JP1097284 A JP 1097284A JP 9728489 A JP9728489 A JP 9728489A JP H06104863 B2 JPH06104863 B2 JP H06104863B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、自動車用鋼板等に使用される深絞り性に優れ
た熱延鋼板の製造方法に関するものである。
た熱延鋼板の製造方法に関するものである。
従来、自動車用鋼板等に使用される深絞り用薄鋼板に
は、その特性として高いランクフォード値（ｒ値）と高
い延性（El）が要求される。そのような深絞り用鋼板
は、Ar３変態点以上で熱間圧延を終了した後、冷間圧延
により最終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍を施し
て製造する冷延鋼板が一般に使用されていた。しかしな
がら、近年、低コスト化を目的として従来冷延鋼板を使
用していた部材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高
まってきた。
は、その特性として高いランクフォード値（ｒ値）と高
い延性（El）が要求される。そのような深絞り用鋼板
は、Ar３変態点以上で熱間圧延を終了した後、冷間圧延
により最終板厚の薄板とし、しかる後再結晶焼鈍を施し
て製造する冷延鋼板が一般に使用されていた。しかしな
がら、近年、低コスト化を目的として従来冷延鋼板を使
用していた部材を熱延鋼板で代替しようとする要求が高
まってきた。
しかし、従来の加工用熱延鋼板は、加工性、特に延性を
確保するため、未再結晶フェライト組織ができるのをさ
け、Ar３変態点以上で圧延を終了していた。そのため、
一般にはγ→α変態時に集合組織がランダム化するた
め、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく劣っ
ていた。
確保するため、未再結晶フェライト組織ができるのをさ
け、Ar３変態点以上で圧延を終了していた。そのため、
一般にはγ→α変態時に集合組織がランダム化するた
め、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板に比べて著しく劣っ
ていた。
深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法はいくつか開示さ
れている。例えば特開昭59−226149号公報では、C/0.00
2％,Si/0.02％,Mn/0.23％,P/0.009％,S/0.008％,Al/0.0
25％,N/0.0021％,Ti/0,10％の低炭素Alキルド鋼を500〜
900℃で潤滑油を施しつつ76％の圧延にて1.6mm板厚の鋼
帯とすることにより、＝1.21の特性を有する薄鋼板の
製造例が示されている。しかしながら熱間圧延時に強潤
滑圧延を施さなければいけないため、鋼板の噛込み不良
およびスリップ等の操業上の困難さを伴う。また特開昭
62−192539号公報では、C/0.008％,Si/0.04％,Mn/1.53
％,P/0.015％,S/0.004％,Ti/0.068％,Nb/0.024％の低炭
素Alキルド鋼をAr３〜Ar３＋150℃で92％の圧延を施す
ことにより、＝1.41の特性を有する薄鋼板の製造例が
示されている。
れている。例えば特開昭59−226149号公報では、C/0.00
2％,Si/0.02％,Mn/0.23％,P/0.009％,S/0.008％,Al/0.0
25％,N/0.0021％,Ti/0,10％の低炭素Alキルド鋼を500〜
900℃で潤滑油を施しつつ76％の圧延にて1.6mm板厚の鋼
帯とすることにより、＝1.21の特性を有する薄鋼板の
製造例が示されている。しかしながら熱間圧延時に強潤
滑圧延を施さなければいけないため、鋼板の噛込み不良
およびスリップ等の操業上の困難さを伴う。また特開昭
62−192539号公報では、C/0.008％,Si/0.04％,Mn/1.53
％,P/0.015％,S/0.004％,Ti/0.068％,Nb/0.024％の低炭
素Alキルド鋼をAr３〜Ar３＋150℃で92％の圧延を施す
ことにより、＝1.41の特性を有する薄鋼板の製造例が
示されている。
しかしながら上記方法は、γ域にて熱延を終了し、その
後のγ→α変態による変態集合組織を利用しているた
め、必然的にｒ値の異方性は大きくなり、△ｒ＝−1.2
と非常に大きく、さらに得られるｒ値にも限度がある。
後のγ→α変態による変態集合組織を利用しているた
め、必然的にｒ値の異方性は大きくなり、△ｒ＝−1.2
と非常に大きく、さらに得られるｒ値にも限度がある。
本発明では、鋼成分と圧延条件、特に仕上圧延時のロー
ル径と初期板厚とを適切に規制することにより、冷延工
程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、従来の冷延鋼板
と比し遜色のない深絞り性を有する薄鋼板の製造法を提
供することを目的とする。
ル径と初期板厚とを適切に規制することにより、冷延工
程あるいは冷延−焼鈍工程を省略して、従来の冷延鋼板
と比し遜色のない深絞り性を有する薄鋼板の製造法を提
供することを目的とする。
本発明者らは上記課題を解決するために鋭意研究を重ね
た結果、以下のように製造条件を規制することにより、
深絞り性に優れた熱延鋼板が製造可能となることを見い
だしたもので、本発明は、 C :0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P :0.15重量％以下 S :0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N :0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） なる関係を有する鋼を、Ar３変態点未満600℃以上の温
度域で、ロール半径:R（mm）と該ロールによる圧延前の
板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の全圧下率60％
以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（FDT）と巻取温
度（CT）とが （FDT）−（CT）≦100℃かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする熱延
鋼板の製造方法、および、 C :0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P :0.15重量％以下 S :0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N :0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） なる関係を有する鋼を、Ar３変態点未満500℃以上の温
度域で、ロール半径:R（mm）と該ロールによる圧延前の
板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の全圧下率60％
以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を施すことを特徴と
する熱延鋼板の製造方法である。
た結果、以下のように製造条件を規制することにより、
深絞り性に優れた熱延鋼板が製造可能となることを見い
だしたもので、本発明は、 C :0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P :0.15重量％以下 S :0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N :0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） なる関係を有する鋼を、Ar３変態点未満600℃以上の温
度域で、ロール半径:R（mm）と該ロールによる圧延前の
板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の全圧下率60％
以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（FDT）と巻取温
度（CT）とが （FDT）−（CT）≦100℃かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする熱延
鋼板の製造方法、および、 C :0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P :0.15重量％以下 S :0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N :0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） なる関係を有する鋼を、Ar３変態点未満500℃以上の温
度域で、ロール半径:R（mm）と該ロールによる圧延前の
板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の全圧下率60％
以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を施すことを特徴と
する熱延鋼板の製造方法である。
また、本発明はこの鋼成分にさらにB:0.0001〜0.0020重
量％を加えた鋼を用いると好適である。
量％を加えた鋼を用いると好適である。
以下、本発明の数値限定の基礎となった研究結果を述べ
る。
る。
C:0.002％,Si:0.02％,Mn:0.1％,P:0.011％,S:0.013％,A
l:0.045％,N:0.002％,Ti:0.04％,Nb:0.013％なる組成の
熱延板を700℃で加熱−均熱後、１パスで60％の圧延を
行い、引続き700℃−1hrの巻取自己焼鈍処理を施した。
なお仕上圧延は無潤滑圧延とし、また初期板厚:t（mm）
を１〜30mm、圧延ロール半径:R（mm）を100〜350mmと変
化させた。熱延板のｒ値におよぼす初期板厚とロール半
径の影響を第１図に示す。ｒ値はt/R４に強く依存し、t
/R４≧６×10−10とすることにより著しく向上した。
l:0.045％,N:0.002％,Ti:0.04％,Nb:0.013％なる組成の
熱延板を700℃で加熱−均熱後、１パスで60％の圧延を
行い、引続き700℃−1hrの巻取自己焼鈍処理を施した。
なお仕上圧延は無潤滑圧延とし、また初期板厚:t（mm）
を１〜30mm、圧延ロール半径:R（mm）を100〜350mmと変
化させた。熱延板のｒ値におよぼす初期板厚とロール半
径の影響を第１図に示す。ｒ値はt/R４に強く依存し、t
/R４≧６×10−10とすることにより著しく向上した。
以上の実験結果をもとに、以下のように本発明範囲を限
定した。
定した。
（１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、 C :0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P :0.15重量％以下 S :0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N :0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよびNbの含有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） でなければならない。鋼成分が上記の関係を満たさなけ
れば、優れた深絞り性を得ることができない。さらに、
耐２次加工脆性の改善のためにB:0.0001〜0.0020重量％
を含有させることが好ましい。
れば、優れた深絞り性を得ることができない。さらに、
耐２次加工脆性の改善のためにB:0.0001〜0.0020重量％
を含有させることが好ましい。
以下、各々の成分について限定理由を示す。
（ａ）C:0.008重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので0.008重量％以下と限定した。
しいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので0.008重量％以下と限定した。
（ｂ）Si:0.5重量％以下 Siは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.5重量％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので0.5重量％以下と限定し
た。
量添加されるが、その添加量が0.5重量％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので0.5重量％以下と限定し
た。
（ｃ）Mn:1.0重量％以下 Mnは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が1.0重量％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので1.0重量％以下と限定し
た。
量添加されるが、その添加量が1.0重量％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので1.0重量％以下と限定し
た。
（ｄ）P:0.15重量％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が0.15重量％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので0.15重量％以下と限定し
た。
量添加されるが、その添加量が0.15重量％を越えると深
絞り性に悪影響をおよぼすので0.15重量％以下と限定し
た。
（ｅ）S:0.02重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.02重量％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので0.02重量％以下と限定した。
しいが、その含有量が0.02重量％以下ではさほど悪影響
をおよぼさないので0.02重量％以下と限定した。
（ｆ）Al:0.010〜0.10重量％ Alは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のために
必要に応じて添加されるが、0.010重量％未満だと添加
効果がなく、一方0.10重量％を越えて添加してもより一
層の脱酸効果は得られないため、0.010〜0.10重量％と
限定した。
必要に応じて添加されるが、0.010重量％未満だと添加
効果がなく、一方0.10重量％を越えて添加してもより一
層の脱酸効果は得られないため、0.010〜0.10重量％と
限定した。
（ｇ）N:0.008重量％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので0.008重量％以下と限定した。
しいが、その含有量が0.008重量％以下ではさほど悪影
響をおよぼさないので0.008重量％以下と限定した。
（ｈ）Ti:0.01〜0.20重量％ Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶C,Nを低減さ
せ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形成させ
るために添加される。その添加量が0.01重量％未満では
効果がなく、一方、0.20重量％を越えて添加してもそれ
以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化につな
がるので0.01〜0.20重量％と限定した。
せ、深絞り性に有利な｛111｝方位を優先的に形成させ
るために添加される。その添加量が0.01重量％未満では
効果がなく、一方、0.20重量％を越えて添加してもそれ
以上の効果は得られず、逆に鋼板表面性状の劣化につな
がるので0.01〜0.20重量％と限定した。
（ｉ）Nb:0.001〜0.040重量％ Nbは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させる
効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効で
ある。すなわち、たとえ鋼中の固溶C,Nがなくても、仕
上圧延前組織が粗大であると、圧延時に導入されるひず
みが蓄積されないため、｛111｝方位が形成されにくく
なる。一方、仕上圧延前組織が微細であると、ひずみが
蓄積されやすくなり、その結果｛111｝方位が優先的に
形成され、深絞り性が向上する。さらに、固溶Nbは圧延
時のひずみを蓄積する効果があることも明らかになっ
た。その含有量が0.001重量％未満では効果がなく、一
方0.040重量％を越えると再結晶温度が上昇するので0.0
01〜0.040重量％と限定した。
効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効で
ある。すなわち、たとえ鋼中の固溶C,Nがなくても、仕
上圧延前組織が粗大であると、圧延時に導入されるひず
みが蓄積されないため、｛111｝方位が形成されにくく
なる。一方、仕上圧延前組織が微細であると、ひずみが
蓄積されやすくなり、その結果｛111｝方位が優先的に
形成され、深絞り性が向上する。さらに、固溶Nbは圧延
時のひずみを蓄積する効果があることも明らかになっ
た。その含有量が0.001重量％未満では効果がなく、一
方0.040重量％を越えると再結晶温度が上昇するので0.0
01〜0.040重量％と限定した。
（ｊ）1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） 仕上圧延前に固溶C,Nが存在しない場合、圧延−焼鈍後
に｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向上す
る。本発明では、 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） とC,Nに対して当量以上のTiおよび／またはNbを添加す
ることにより、仕上圧延前に固溶C,Nが存在しなくなる
ことを見いだした。さらにその時、ｒ値が向上すること
を明らかにした。そのため、 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） と限定した。
に｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向上す
る。本発明では、 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） とC,Nに対して当量以上のTiおよび／またはNbを添加す
ることにより、仕上圧延前に固溶C,Nが存在しなくなる
ことを見いだした。さらにその時、ｒ値が向上すること
を明らかにした。そのため、 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） と限定した。
（ｋ）B:0.0001〜0.0020重量％ Ｂは耐２次加工脆性の改善に有効である。その添加量が
0.0001重量％未満では効果がなく、一方、0.0020重量％
を越えると深絞り性が劣化するので0.0001〜0.0020重量
％と限定した。
0.0001重量％未満では効果がなく、一方、0.0020重量％
を越えると深絞り性が劣化するので0.0001〜0.0020重量
％と限定した。
（２）圧延工程 圧延工程は本発明において重要であり、Ar３変態点未満
600℃以上の温度域で、ロール半径:R（mm）と該ロール
による圧延前の板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の合計圧下率60
％以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（FDT）と巻取
温度（CT）とが （FDT）−（CT）≦100℃かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす熱間圧延を行うか、あるいは、Ar３変
態点未満500℃以上の温度域で、ロール半径:R（mm）と
該ロールによる圧延前の板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の合計圧下率が
60％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を行うことが必
要である。
600℃以上の温度域で、ロール半径:R（mm）と該ロール
による圧延前の板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の合計圧下率60
％以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（FDT）と巻取
温度（CT）とが （FDT）−（CT）≦100℃かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす熱間圧延を行うか、あるいは、Ar３変
態点未満500℃以上の温度域で、ロール半径:R（mm）と
該ロールによる圧延前の板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の合計圧下率が
60％以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を行うことが必
要である。
さらに、より一層の深絞り性の向上に粗圧延を950℃以
下Ar３変態点以上で終了することが好適である。
下Ar３変態点以上で終了することが好適である。
950℃以下Ar３変態点以上の温度域にて粗圧延を終了し
た場合には、仕上圧延前組織が微細になるため、仕上圧
延時に導入されるひずみが蓄積されやすくなり、その結
果｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向上す
る。なお、粗圧延時の圧下率は、組織微細化のため50％
以上が望ましい。
た場合には、仕上圧延前組織が微細になるため、仕上圧
延時に導入されるひずみが蓄積されやすくなり、その結
果｛111｝方位が優先的に形成され、深絞り性が向上す
る。なお、粗圧延時の圧下率は、組織微細化のため50％
以上が望ましい。
また、仕上圧延をAr３変態点以上の温度域にて終了する
と、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れた
深絞り性が得られない。一方、仕上温度を500℃未満に
下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、圧延荷
重が増大するのみであるので、圧延温度をAr３変態点未
満500℃以上とした。
と、γ→α変態により集合組織がランダム化し、優れた
深絞り性が得られない。一方、仕上温度を500℃未満に
下げても、より一層の深絞り性の向上は望めず、圧延荷
重が増大するのみであるので、圧延温度をAr３変態点未
満500℃以上とした。
また、Ar３変態点未満の合計圧下率を60％以上にしない
と、圧延時に｛111｝方位が形成されないため、深絞り
性が劣る。
と、圧延時に｛111｝方位が形成されないため、深絞り
性が劣る。
さらに、ロール半径と圧延前板厚との関係をt/R４≧６
×10−10とする必要がある。すなわち、Ar３変態点未満
でt/R４＜６×10−10なる条件で圧延を行うと、ロール
と鋼板との間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断
力が働き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましく
ない｛110｝方位が優先的に形成されるために、深絞り
性が劣化する。しかしながら、t/R４≧６×10−10とす
ることにより、鋼板表層部の｛110｝方位が減少し、さ
らに｛111｝方位も増加することが明らかになったの
で、t/R４≧６×10−10と限定した。なお、このロール
径および圧延前板厚の効果は、圧延時の変形様式および
変形機構が変化したためであると考えられるが、詳細は
明らかではない。また、本発明では潤滑圧延は行なわな
くてもよいが、より一層の深絞り性の確保、ロール表面
性状の改善および圧延荷重の低減のために潤滑圧延を行
うことは、本発明の趣旨をそこなうものではない。
×10−10とする必要がある。すなわち、Ar３変態点未満
でt/R４＜６×10−10なる条件で圧延を行うと、ロール
と鋼板との間の摩擦力により、鋼板表層部に付加的剪断
力が働き、その結果、鋼板表層部に深絞り性に好ましく
ない｛110｝方位が優先的に形成されるために、深絞り
性が劣化する。しかしながら、t/R４≧６×10−10とす
ることにより、鋼板表層部の｛110｝方位が減少し、さ
らに｛111｝方位も増加することが明らかになったの
で、t/R４≧６×10−10と限定した。なお、このロール
径および圧延前板厚の効果は、圧延時の変形様式および
変形機構が変化したためであると考えられるが、詳細は
明らかではない。また、本発明では潤滑圧延は行なわな
くてもよいが、より一層の深絞り性の確保、ロール表面
性状の改善および圧延荷重の低減のために潤滑圧延を行
うことは、本発明の趣旨をそこなうものではない。
なお、本発明におけるロール径および初期板厚の効果
は、通常の圧延形式においてのみ有効なものであり、例
えばプラネタリーミルの如く、通常の圧延とは変形様式
の異なるものに対しては効果はない。
は、通常の圧延形式においてのみ有効なものであり、例
えばプラネタリーミルの如く、通常の圧延とは変形様式
の異なるものに対しては効果はない。
なお、圧延後再結晶焼鈍を施さない巻取自己焼鈍材で
は、巻取温度が600℃以上でないと再結晶が完了しない
ため、CT≧600℃とした。また、深絞り性の向上には圧
延温度は低い方が、また巻取温度は高い方が有利であ
る。そのため、熱延仕上温度（FDT）と巻取温度（CT）
とが（FDT）−（CT）≦100℃を満たす条件下で圧延を施
す必要がある。なお、熱間圧延後、再結晶焼鈍を施すも
のについては、巻取自己焼鈍は必要ないため、熱延終了
温度を500℃以上とし、さらに、巻取温度も低温でよ
い。
は、巻取温度が600℃以上でないと再結晶が完了しない
ため、CT≧600℃とした。また、深絞り性の向上には圧
延温度は低い方が、また巻取温度は高い方が有利であ
る。そのため、熱延仕上温度（FDT）と巻取温度（CT）
とが（FDT）−（CT）≦100℃を満たす条件下で圧延を施
す必要がある。なお、熱間圧延後、再結晶焼鈍を施すも
のについては、巻取自己焼鈍は必要ないため、熱延終了
温度を500℃以上とし、さらに、巻取温度も低温でよ
い。
熱延後の再結晶焼鈍は、連続焼鈍あるいは箱型焼鈍のど
ちらでもよい。焼鈍温度は550〜950℃の範囲が適当であ
る。また、加熱速度も10℃/hr〜50℃/sの範囲でよい。
ちらでもよい。焼鈍温度は550〜950℃の範囲が適当であ
る。また、加熱速度も10℃/hr〜50℃/sの範囲でよい。
第１表に示す組成の鋼スラブを1150℃に加熱−均熱後、
粗圧延を行い、次いで、仕上圧延を行った。この時の粗
圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終了温度（FDT）、巻取
温度（CT）、潤滑の有無および各スタンドのロール径お
よびt/R４を第２表に示す。なお、仕上板厚は1.2mmであ
る。
粗圧延を行い、次いで、仕上圧延を行った。この時の粗
圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終了温度（FDT）、巻取
温度（CT）、潤滑の有無および各スタンドのロール径お
よびt/R４を第２表に示す。なお、仕上板厚は1.2mmであ
る。
酸洗後の熱延板の材料特性を第２表に示す。引張特性は
JIS5号引張試験片を使用して測定した。またｒ値は15％
引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向
（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45度方向）およびＣ
方向（圧延方向に90度方向）の平均値および異方性 ＝（rL＋2rD＋rc）/4. △ｒ＝（rL−2rD＋rc）/2 として求めた。また、耐２次加工脆性の評価としては、
限界絞り比3.8にて加工した円筒型サンプルを−50℃に
冷却した後、圧漬試験を行い、脆性割れの発生の有無に
て評価した。
JIS5号引張試験片を使用して測定した。またｒ値は15％
引張予ひずみを与えた後、３点法にて測定し、Ｌ方向
（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方向に45度方向）およびＣ
方向（圧延方向に90度方向）の平均値および異方性 ＝（rL＋2rD＋rc）/4. △ｒ＝（rL−2rD＋rc）/2 として求めた。また、耐２次加工脆性の評価としては、
限界絞り比3.8にて加工した円筒型サンプルを−50℃に
冷却した後、圧漬試験を行い、脆性割れの発生の有無に
て評価した。
本発明にて製造した熱延鋼板は、比較例に比べて優れた
深絞り性および耐２次加工脆性を有することが分かる。
深絞り性および耐２次加工脆性を有することが分かる。
また、第１表に示す組成の鋼スラブを1150℃に加熱−均
熱後、粗圧延を行い、次いで仕上圧延を行った。この時
の粗圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終了温度（FDT）、
巻取温度（CT）、潤滑の有無および各スタンドのロール
半径およびt/R４を第３表に示す。なお、仕上板厚は1.2
mmである。圧延板は酸洗後、No.16〜24については830℃
−60sの急速加熱焼鈍を、またNo.25〜30については750
℃−5hrの箱型焼鈍を施した。
熱後、粗圧延を行い、次いで仕上圧延を行った。この時
の粗圧延終了温度（RDT）、仕上圧延終了温度（FDT）、
巻取温度（CT）、潤滑の有無および各スタンドのロール
半径およびt/R４を第３表に示す。なお、仕上板厚は1.2
mmである。圧延板は酸洗後、No.16〜24については830℃
−60sの急速加熱焼鈍を、またNo.25〜30については750
℃−5hrの箱型焼鈍を施した。
焼鈍後の熱延板の材料特性を第３表に示す。本発明にて
製造した熱延鋼板は、比較例に比べて優れた深絞り性お
よび耐２次加工脆性を有することが分かる。
製造した熱延鋼板は、比較例に比べて優れた深絞り性お
よび耐２次加工脆性を有することが分かる。
〔発明の効果〕 本発明により、冷延鋼板と同等の深絞り性に優れた熱延
鋼板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べ
て大幅なコストダウンが実現可能となる。
鋼板の製造が可能となり、従来の冷延鋼板の製造に比べ
て大幅なコストダウンが実現可能となる。
第１図は値におよぼすロール半径:R（mm）と該ロール
による圧延前板厚:t（mm）とによるt/R４の影響を示す
グラフである。
による圧延前板厚:t（mm）とによるt/R４の影響を示す
グラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】C:0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P:0.15重量％以下 S:0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N:0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） なる関係を有する鋼を、Ar３変態点未満600℃以上の温
度域で、ロール半径:R（mm）と該ロールによる圧延前の
板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の全圧下率60％
以上の圧延を行った後、熱延仕上温度（FDT）と巻取温
度（CT）とが （FDT）−（CT）≦100℃かつ （CT）≧600℃ なる関係を満たす条件下で巻取ることを特徴とする熱延
鋼板の製造方法。 - 【請求項２】C :0.008重量％以下 Si:0.5重量％以下 Mn:1.0重量％以下 P :0.15重量％以下 S :0.02重量％以下 Al:0.010〜0.10重量％ N :0.008重量％以下 を含有すると共に、 Ti:0.01〜0.20重量％ および／または Nb:0.001〜0.040重量％ を含有し、かつC,Nの含有量とTiおよび／またはNbの含
有量とが 1.2（C/12＋N/14） ＜（Ti/48＋Nb/93） なる関係を有する鋼を、Ar３変態点未満500℃以上の温
度域で、ロール半径:R（mm）と該ロールによる圧延前の
板厚:t（mm）とが t/R４≧６×10−10 なる関係を満たし、かつAr３変態点未満の全圧下率60％
以上の圧延を行った後、再結晶焼鈍を施すことを特徴と
する熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】鋼成分にさらにB:0.0001〜0.0020重量％を
加えた鋼を用いる請求項１または２記載の熱延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1097284A JPH06104863B2 (ja) | 1989-04-19 | 1989-04-19 | 熱延鋼板の製造方法 |
| AU47253/89A AU616094C (en) | 1988-12-28 | 1989-12-22 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| US07/454,923 US4973367A (en) | 1988-12-28 | 1989-12-22 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| CA002006710A CA2006710C (en) | 1988-12-28 | 1989-12-27 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| KR1019890020296A KR930003633B1 (ko) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | 심인발(deep drawing)성이 우수한 박강판의 제조방법 |
| EP89313663A EP0376733B2 (en) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | Method of manufacturing steel sheet having excellent deep-drawability |
| DE68917116T DE68917116T3 (de) | 1988-12-28 | 1989-12-28 | Verfahren zur Herstellung von Stahlblech mit hervorragender Tiefziehbarkeit. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1097284A JPH06104863B2 (ja) | 1989-04-19 | 1989-04-19 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02277717A JPH02277717A (ja) | 1990-11-14 |
| JPH06104863B2 true JPH06104863B2 (ja) | 1994-12-21 |
Family
ID=14188215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1097284A Expired - Fee Related JPH06104863B2 (ja) | 1988-12-28 | 1989-04-19 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06104863B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61159528A (ja) * | 1985-01-08 | 1986-07-19 | Nippon Steel Corp | 加工用熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63230828A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-27 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性に優れた厚物冷延鋼板の製造方法 |
-
1989
- 1989-04-19 JP JP1097284A patent/JPH06104863B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS613844A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-01-09 | Nippon Steel Corp | 成形性のすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS61159528A (ja) * | 1985-01-08 | 1986-07-19 | Nippon Steel Corp | 加工用熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63230828A (ja) * | 1987-03-19 | 1988-09-27 | Kobe Steel Ltd | 深絞り性に優れた厚物冷延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02277717A (ja) | 1990-11-14 |
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