JPS63119907A - 鋼板の温間圧延方法 - Google Patents
鋼板の温間圧延方法Info
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- JPS63119907A JPS63119907A JP26494186A JP26494186A JPS63119907A JP S63119907 A JPS63119907 A JP S63119907A JP 26494186 A JP26494186 A JP 26494186A JP 26494186 A JP26494186 A JP 26494186A JP S63119907 A JPS63119907 A JP S63119907A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は鋼板の温間圧延方法に係り、特にヒートストリ
ークの発生を防止し冷間圧延を省略できる温間圧延方法
に関し、低炭素R#4板の製造の分野で利用されろ。
ークの発生を防止し冷間圧延を省略できる温間圧延方法
に関し、低炭素R#4板の製造の分野で利用されろ。
薄鋼板の冷間圧延時にはヒートストリークと呼ばれろロ
ールと圧延材料との焼付現象による表面損傷が発生する
ことがある。その結果、表面品質の悪化、歩留の低下、
圧延能率の低下、圧延油やロール原単位の増加等の多く
の悪影響を及ぼしている。
ールと圧延材料との焼付現象による表面損傷が発生する
ことがある。その結果、表面品質の悪化、歩留の低下、
圧延能率の低下、圧延油やロール原単位の増加等の多く
の悪影響を及ぼしている。
このヒートストリーク発生の主原因は現在のところロー
ル研削時に生じた研削スクラッチであると考えられてい
る。これが高圧下率、高圧延速度、四−ルクーラント流
量が少ないなどの圧延条件の場合に、ロール接触弧内の
潤滑状態が苛酷になり、研削スクラッチを起点として発
生するものである。
ル研削時に生じた研削スクラッチであると考えられてい
る。これが高圧下率、高圧延速度、四−ルクーラント流
量が少ないなどの圧延条件の場合に、ロール接触弧内の
潤滑状態が苛酷になり、研削スクラッチを起点として発
生するものである。
このヒートストリーク発生防止を目的とした冷間圧延方
法はいくつか開示されている。例へば、特開昭58−2
02905号ではあらかじめストリップ表面に目付量0
6〜Ig/rn’の鉄系りん酸塩皮膜または亜鉛系りん
酸塩皮膜を形成させることにより、従来の牛脂系エマル
ジョン潤滑油を用いたもの比して優れた耐ヒートストリ
ーク性を示している。
法はいくつか開示されている。例へば、特開昭58−2
02905号ではあらかじめストリップ表面に目付量0
6〜Ig/rn’の鉄系りん酸塩皮膜または亜鉛系りん
酸塩皮膜を形成させることにより、従来の牛脂系エマル
ジョン潤滑油を用いたもの比して優れた耐ヒートストリ
ーク性を示している。
ところで近年、省エネルギー、省工程の観点から、鉄鋼
材料の製造工程は著しく変化し、絞り用薄鋼板の場合も
例外ではない。すなわち、従来は焼鈍後の絞り性確保の
ために冷間圧延工程が必須であった。この冷間圧延工程
は単に減厚を意図するのみならず冷間圧延によって導入
される塑性ひずみを利用することにより、最終焼純工程
において、絞り性に有利な(111)方位の結晶粒の成
長を促進させるのに役立つ。
材料の製造工程は著しく変化し、絞り用薄鋼板の場合も
例外ではない。すなわち、従来は焼鈍後の絞り性確保の
ために冷間圧延工程が必須であった。この冷間圧延工程
は単に減厚を意図するのみならず冷間圧延によって導入
される塑性ひずみを利用することにより、最終焼純工程
において、絞り性に有利な(111)方位の結晶粒の成
長を促進させるのに役立つ。
しかしながら、特開昭47−30809号、特開昭49
−86214号、特開昭59−93835号、特開昭5
9−133325号、特開昭59−185729号、特
開昭59−226149号等においては、200〜80
0℃の比較的低温域いわゆる温間域における圧延後再結
晶焼鈍することを特徴とする冷間圧延工程が省略可能な
革新的技術を示している。
−86214号、特開昭59−93835号、特開昭5
9−133325号、特開昭59−185729号、特
開昭59−226149号等においては、200〜80
0℃の比較的低温域いわゆる温間域における圧延後再結
晶焼鈍することを特徴とする冷間圧延工程が省略可能な
革新的技術を示している。
しかし、このような温間域の圧延では、上記の如きヒー
トストリーク発生が問題となってくる。
トストリーク発生が問題となってくる。
また、特開昭59−226149号では、500〜90
0℃で潤滑油を施しつつ76%の圧延を行っているが、
ビートストリーク発生防止には何ら示唆を与えるもので
はない。更に特開昭56−77013号では黒皮スケー
ルが付着したままの熱延鋼板を冷間圧延する方法を示し
ているが、スケール厚を制御して耐ヒートストリーク性
を向上させることについては何ら言及していない。
0℃で潤滑油を施しつつ76%の圧延を行っているが、
ビートストリーク発生防止には何ら示唆を与えるもので
はない。更に特開昭56−77013号では黒皮スケー
ルが付着したままの熱延鋼板を冷間圧延する方法を示し
ているが、スケール厚を制御して耐ヒートストリーク性
を向上させることについては何ら言及していない。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、ヒー
トストリークの発生を防止し、冷間圧延工程を省略でき
る鋼板の温間圧延方法を提供するにある。
トストリークの発生を防止し、冷間圧延工程を省略でき
る鋼板の温間圧延方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の要
旨とするところは次の如くである。
旨とするところは次の如くである。
すなわち、低炭素薄鋼板の所定板厚への熱間仕上圧延に
際し少なくとも1パスを圧延温度が200〜700℃の
範囲で、かつスケール厚みが0.1″3μ−の範囲で圧
延することを特徴とする鋼板の温間圧延方法である。
際し少なくとも1パスを圧延温度が200〜700℃の
範囲で、かつスケール厚みが0.1″3μ−の範囲で圧
延することを特徴とする鋼板の温間圧延方法である。
本発明の基礎となった研究結果を説明する。
第1表に化学成分を示した低炭素アルミキルド鋼の熱延
板を酸洗後、加熱炉で600℃に加熱−均熱後1パス5
0%の圧下率の圧延を行い、その後酸洗を行った。なお
、加熱では雰囲気ガスを制御して、圧延前のスケール厚
みを踵々に調整した。
板を酸洗後、加熱炉で600℃に加熱−均熱後1パス5
0%の圧下率の圧延を行い、その後酸洗を行った。なお
、加熱では雰囲気ガスを制御して、圧延前のスケール厚
みを踵々に調整した。
第1表
スケール厚みの異なる圧延板のヒートストリーク発生率
と圧延板の酸洗時間を調整し、その結果を第1図に示し
た。ヒートストリークの発生は目視法により決定し、そ
れぞれのスケール厚みについて20枚ずつ圧延してビー
トストリーク発生率を求めた。また酸洗時間は濃度10
%の塩酸溶液中に圧延板を浸し、目視判定で鋼板のスケ
ールが99%除去される時間を測定し酸洗時間とした。
と圧延板の酸洗時間を調整し、その結果を第1図に示し
た。ヒートストリークの発生は目視法により決定し、そ
れぞれのスケール厚みについて20枚ずつ圧延してビー
トストリーク発生率を求めた。また酸洗時間は濃度10
%の塩酸溶液中に圧延板を浸し、目視判定で鋼板のスケ
ールが99%除去される時間を測定し酸洗時間とした。
また同時に電位差測定法よっても酸洗時間を確認したが
、目視法と大差がなかった。
、目視法と大差がなかった。
第1図からスケール厚みが0.1〜3μ園の範囲で優れ
た耐ヒートストリーク性と酸洗性を示すことがわかる。
た耐ヒートストリーク性と酸洗性を示すことがわかる。
本発明者らは、この基礎的データに基づき研究を重ねた
結果、下記のように圧延条件を規制することにより、耐
ヒートストリーク性に擾れた圧延方法が可能であること
を見い出した すなわち、圧延温度は、少なくとも1パスを200〜7
00℃の温度範囲で圧延する。圧延温度が700℃を越
えると焼鈍後の絞り性が良好でなく、一方200℃未満
では圧延荷重の著しい増加によりエネルギー損失が増大
するので、圧延温度は200〜700℃の範囲に限定し
た。
結果、下記のように圧延条件を規制することにより、耐
ヒートストリーク性に擾れた圧延方法が可能であること
を見い出した すなわち、圧延温度は、少なくとも1パスを200〜7
00℃の温度範囲で圧延する。圧延温度が700℃を越
えると焼鈍後の絞り性が良好でなく、一方200℃未満
では圧延荷重の著しい増加によりエネルギー損失が増大
するので、圧延温度は200〜700℃の範囲に限定し
た。
また、スケール厚みは01μ−未満では優れた耐ヒート
ストリーク性が得られず、一方、3μ国を越すと圧延後
の酸洗性が低下するのみならず、ロール摩耗およびロー
ル肌荒れが激しいので、スケール厚みは0.1〜3μ園
の範囲に限定した。なお、スケール厚みの制御は圧延前
の加熱炉条件の調整もしくはデスケーリングによって実
施する。
ストリーク性が得られず、一方、3μ国を越すと圧延後
の酸洗性が低下するのみならず、ロール摩耗およびロー
ル肌荒れが激しいので、スケール厚みは0.1〜3μ園
の範囲に限定した。なお、スケール厚みの制御は圧延前
の加熱炉条件の調整もしくはデスケーリングによって実
施する。
次に圧延速度および圧下率は、少なくとも1パスを20
0〜700℃の温度範囲で、かつスケール厚みを0.1
〜3μ閣の範囲で圧延すれば任意でよい。
0〜700℃の温度範囲で、かつスケール厚みを0.1
〜3μ閣の範囲で圧延すれば任意でよい。
上記の条件が満たされれば、圧延スタンド数、圧下配分
、ロール径、張力の有無、潤滑の有無、圧延機の構造等
は本質的な影響を与えないことが判明した。
、ロール径、張力の有無、潤滑の有無、圧延機の構造等
は本質的な影響を与えないことが判明した。
本発明にて製造された鋼板は、スケールが3μ醜以下と
薄いために、脱スケールは通常酸によるもののほかに、
機械的除去あるいは還元雰囲気によることができる。な
お、本発明における耐ヒートストリーク性におよぼすス
ケールの効果は、従来の冷間圧延における潤滑油と同様
の効果を有しているものと考えられる。
薄いために、脱スケールは通常酸によるもののほかに、
機械的除去あるいは還元雰囲気によることができる。な
お、本発明における耐ヒートストリーク性におよぼすス
ケールの効果は、従来の冷間圧延における潤滑油と同様
の効果を有しているものと考えられる。
[実施例]
第2表に組成を示した鋼材を第3表に示す如く転炉一連
続鋳造−粗圧延法あるいは転炉−シ−ドパ−キャスター
法にて30+wa厚のシートバーにした後、7列より成
る仕上圧延機にて圧延した。この時仕上圧延機入側およ
びスタンド間にてデスケーリングを行うことにより最終
スタンド圧延直前のスケール厚みを制御した。なお、最
終スタンド圧延直前のスケール厚みは最終スタンド圧延
直後のスケール厚みで評価し第3表に示した。
続鋳造−粗圧延法あるいは転炉−シ−ドパ−キャスター
法にて30+wa厚のシートバーにした後、7列より成
る仕上圧延機にて圧延した。この時仕上圧延機入側およ
びスタンド間にてデスケーリングを行うことにより最終
スタンド圧延直前のスケール厚みを制御した。なお、最
終スタンド圧延直前のスケール厚みは最終スタンド圧延
直後のスケール厚みで評価し第3表に示した。
第2表
また、圧延後のスケール生成を防止するため最終スタン
ド直後で冷却した。これらの圧延鋼板のヒートストリー
ク発生率および酸洗時間を調査し、結果を同じく第3表
に示した。ヒートストリーク発生率は各圧延条件につい
て20コイルの結果をまとめたものである。
ド直後で冷却した。これらの圧延鋼板のヒートストリー
ク発生率および酸洗時間を調査し、結果を同じく第3表
に示した。ヒートストリーク発生率は各圧延条件につい
て20コイルの結果をまとめたものである。
第3表においてスケール厚みが01〜3μ調の範囲であ
る本発明例はいずれも優れた耐ヒートストリーク性と酸
洗性を示すことが明らかである。
る本発明例はいずれも優れた耐ヒートストリーク性と酸
洗性を示すことが明らかである。
第3表
[発明の効果]
本発明は上記実施例からも明らかな如く、仕上圧延にお
いて少なくとも1パスを200〜700℃の圧延温度で
、かつスケール厚みが0.1〜3μ−の範囲で圧延する
ことにより、ヒートストリークの発生を防止し酸洗を容
易にし次の効果をあげることができた。
いて少なくとも1パスを200〜700℃の圧延温度で
、かつスケール厚みが0.1〜3μ−の範囲で圧延する
ことにより、ヒートストリークの発生を防止し酸洗を容
易にし次の効果をあげることができた。
(イ)加工用薄鋼板の冷延工程の省略
(tり ロール摩耗、ロール肌荒れの防止および圧延
トラブルの低減 (A) 酸洗コストの低減 (ニ)製品の表面品質の向上
トラブルの低減 (A) 酸洗コストの低減 (ニ)製品の表面品質の向上
第1図は圧延板のスケール厚みとヒートストリーク発生
率および酸洗時間との関係を示す線図である。
率および酸洗時間との関係を示す線図である。
Claims (1)
- (1)低炭素薄鋼板の所定板厚への熱間仕上圧延に際し
少なくとも1パスを圧延温度が200〜700℃の範囲
で、かつスケール厚みが0.1〜3μmの範囲で圧延す
ることを特徴とする鋼板の温間圧延方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26494186A JPH0747165B2 (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | 鋼板の温間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26494186A JPH0747165B2 (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | 鋼板の温間圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63119907A true JPS63119907A (ja) | 1988-05-24 |
JPH0747165B2 JPH0747165B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=17410310
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26494186A Expired - Fee Related JPH0747165B2 (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | 鋼板の温間圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0747165B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112813347A (zh) * | 2020-12-30 | 2021-05-18 | 广西柳钢华创科技研发有限公司 | 一种高r值低碳铝镇静钢铁素体轧制生产方法 |
-
1986
- 1986-11-07 JP JP26494186A patent/JPH0747165B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112813347A (zh) * | 2020-12-30 | 2021-05-18 | 广西柳钢华创科技研发有限公司 | 一种高r值低碳铝镇静钢铁素体轧制生产方法 |
CN112813347B (zh) * | 2020-12-30 | 2022-03-01 | 广西柳钢华创科技研发有限公司 | 一种高r值低碳铝镇静钢铁素体轧制生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0747165B2 (ja) | 1995-05-24 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |