JP2000265215A - 加工性の優れたフェライト系Ｃｒ含有鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性の優れたフェライト系Ｃｒ含有鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】熱間圧延条件を最適化することにより、熱延板
焼鈍材で冷間圧延・焼鈍を２回以上することなく、フェ
ライト系Ｃｒ含有鋼のｒ値の平均値ｒ−ａｖｅ．≧１．
３、ｒ値の最小値ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、リジング高さ
１０μｍ以下を安価に達成する。 【解決手段】粗圧延と仕上げ圧延とからなる熱間圧延の
仕上げ圧延の最後段３パスの圧下率（Ｒ）と圧延時の摩
擦係数（μ）とからなる特定の式の値が１．８以上とな
る圧延を行い、かつＦＤＴを熱間圧延後の焼鈍温度より
低くし、熱延板焼鈍を行った後、冷間圧延、焼鈍を行
う。
焼鈍材で冷間圧延・焼鈍を２回以上することなく、フェ
ライト系Ｃｒ含有鋼のｒ値の平均値ｒ−ａｖｅ．≧１．
３、ｒ値の最小値ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、リジング高さ
１０μｍ以下を安価に達成する。 【解決手段】粗圧延と仕上げ圧延とからなる熱間圧延の
仕上げ圧延の最後段３パスの圧下率（Ｒ）と圧延時の摩
擦係数（μ）とからなる特定の式の値が１．８以上とな
る圧延を行い、かつＦＤＴを熱間圧延後の焼鈍温度より
低くし、熱延板焼鈍を行った後、冷間圧延、焼鈍を行
う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐リジング性およ
び耐深絞り性に優れるフェライト系Ｃｒ含有鋼板の製造
方法に関する。
び耐深絞り性に優れるフェライト系Ｃｒ含有鋼板の製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＳＵＳ４３０に代表される汎用のフェラ
イト系Ｃｒ含有鋼は耐応力腐食割れ性に優れるとともに
安価であることから、各種厨房器具や自動車部品などの
分野で幅広く使用されている。ここでフェライト系Ｃｒ
含有鋼とはＣｒを８〜２０％含有するフェライト系鋼を
云いフェライト系ステンレス鋼を含むものである。フェ
ライト系Ｃｒ含有鋼はオーステナイト系ステンレス鋼に
比較するとその結晶構造の違いにより延性が乏しい。し
たがってプレス加工性がオーステナイト系ステンレス鋼
に比べて劣っている。フェライト系Ｃｒ含有鋼では、プ
レス加工性向上にはｒ値（ランクフォード値）の向上が
有効であることが知られており、加工性改善を目的とし
て成分や製造条件を特定した技術が多数開示されてい
る。また、フェライト系Ｃｒ含有鋼の冷間圧延後の鋼板
をプレス加工すると、リジングと呼ばれる圧延方向に沿
った特有の表面凹凸が発生し易く、成形品の表面美観が
損われるばかりか、加工中にプレス割れの原因ともな
る。このリジング発生の原因については、従来より多く
の研究がなされ、熱延板に熱間圧延あるいは鋳造組織に
由来する圧延方向に大きく展伸した、互いに結晶学的に
近い方位を有するバンド組織が形成され、その後の焼
鈍、冷間圧延、焼鈍工程を経てもその影響が強く残存す
るためであると考えられている。
イト系Ｃｒ含有鋼は耐応力腐食割れ性に優れるとともに
安価であることから、各種厨房器具や自動車部品などの
分野で幅広く使用されている。ここでフェライト系Ｃｒ
含有鋼とはＣｒを８〜２０％含有するフェライト系鋼を
云いフェライト系ステンレス鋼を含むものである。フェ
ライト系Ｃｒ含有鋼はオーステナイト系ステンレス鋼に
比較するとその結晶構造の違いにより延性が乏しい。し
たがってプレス加工性がオーステナイト系ステンレス鋼
に比べて劣っている。フェライト系Ｃｒ含有鋼では、プ
レス加工性向上にはｒ値（ランクフォード値）の向上が
有効であることが知られており、加工性改善を目的とし
て成分や製造条件を特定した技術が多数開示されてい
る。また、フェライト系Ｃｒ含有鋼の冷間圧延後の鋼板
をプレス加工すると、リジングと呼ばれる圧延方向に沿
った特有の表面凹凸が発生し易く、成形品の表面美観が
損われるばかりか、加工中にプレス割れの原因ともな
る。このリジング発生の原因については、従来より多く
の研究がなされ、熱延板に熱間圧延あるいは鋳造組織に
由来する圧延方向に大きく展伸した、互いに結晶学的に
近い方位を有するバンド組織が形成され、その後の焼
鈍、冷間圧延、焼鈍工程を経てもその影響が強く残存す
るためであると考えられている。
【０００３】フェライト系Ｃｒ含有鋼のｒ値や耐リジン
グ性改善に関する試みとしては、例えば特開平９−５３
１５５号公報では成分に関する検討がなされており、特
開平８−２５３８１８号公報、特開平１−１３６９３０
号公報では熱延条件に関する検討が開示されている。し
かしながら、これらにはそれぞれ、以下の問題点があっ
た。
グ性改善に関する試みとしては、例えば特開平９−５３
１５５号公報では成分に関する検討がなされており、特
開平８−２５３８１８号公報、特開平１−１３６９３０
号公報では熱延条件に関する検討が開示されている。し
かしながら、これらにはそれぞれ、以下の問題点があっ
た。
【０００４】（ａ）特開平９−５３１５５号公報に開示
されている技術では、極低Ｃ，Ｎ鋼にＴｉを添加するた
め、Ｃ、Ｎ低減のため２次製錬に要する時間が長くな
り、エネルギー原単位が増大したり、例えばＶＯＤにお
けるＡｒ使用量が増大するほか、添加するＴｉが高価で
あるので、溶製コストがアップする。また極低Ｃ、Ｎに
すると、フェライト単相鋼になるため鋳造組織が粗大化
し、スラブ靭性が著しく低下する。さらに、スラブが常
温まで冷却する過程では、フェライト単相鋼であるがゆ
えに変態しないから、スラブ表層部の熱収縮が、変態に
よる体積膨張によって相殺される効果がなく、表層と中
心部の冷却速度の違いにより、スラブ内部に引張応力が
発生し、スラブ割れが生じるというようなトラブルが生
じやすい。したがって、スラブを冷片の状態でストック
しておくことが操業上難しく、汎用鋼として大量生産す
るには不向きである。
されている技術では、極低Ｃ，Ｎ鋼にＴｉを添加するた
め、Ｃ、Ｎ低減のため２次製錬に要する時間が長くな
り、エネルギー原単位が増大したり、例えばＶＯＤにお
けるＡｒ使用量が増大するほか、添加するＴｉが高価で
あるので、溶製コストがアップする。また極低Ｃ、Ｎに
すると、フェライト単相鋼になるため鋳造組織が粗大化
し、スラブ靭性が著しく低下する。さらに、スラブが常
温まで冷却する過程では、フェライト単相鋼であるがゆ
えに変態しないから、スラブ表層部の熱収縮が、変態に
よる体積膨張によって相殺される効果がなく、表層と中
心部の冷却速度の違いにより、スラブ内部に引張応力が
発生し、スラブ割れが生じるというようなトラブルが生
じやすい。したがって、スラブを冷片の状態でストック
しておくことが操業上難しく、汎用鋼として大量生産す
るには不向きである。
【０００５】（ｂ）特開平８−２５３８１８号公報では
粗圧延時の１パス圧下率と圧延温度をそれぞれ４０〜７
０％、９７０〜１１５０℃とし、その時の摩擦係数を
０．３以下とし、さらに仕上げ圧延時の少なくとも１パ
スを６００〜９５０℃で、圧下率２０〜４５％とするこ
とを提案している。しかしながら、この技術では、大量
に熱間圧延を実施すると、強圧下した圧延ロール表面の
荒れに起因して熱間圧延後の鋼板（以下、熱延板と称す
る）に疵が導入され、熱延板のグラインダ研削が必要と
なった。また、得られる特性も不十分であった。
粗圧延時の１パス圧下率と圧延温度をそれぞれ４０〜７
０％、９７０〜１１５０℃とし、その時の摩擦係数を
０．３以下とし、さらに仕上げ圧延時の少なくとも１パ
スを６００〜９５０℃で、圧下率２０〜４５％とするこ
とを提案している。しかしながら、この技術では、大量
に熱間圧延を実施すると、強圧下した圧延ロール表面の
荒れに起因して熱間圧延後の鋼板（以下、熱延板と称す
る）に疵が導入され、熱延板のグラインダ研削が必要と
なった。また、得られる特性も不十分であった。
【０００６】（ｃ）特開平１−１３６９３０号公報で
は、仕上圧延の１パス以上を６５０〜９００℃で、摩擦
係数０．２以下で圧延することが提案されている。しか
しながら、その技術で得られた鋼板では、ｒ値が鋼板表
面内で圧延方向に対して成す角度により著しく異なり、
プレス加工時にイヤリングが問題となった。
は、仕上圧延の１パス以上を６５０〜９００℃で、摩擦
係数０．２以下で圧延することが提案されている。しか
しながら、その技術で得られた鋼板では、ｒ値が鋼板表
面内で圧延方向に対して成す角度により著しく異なり、
プレス加工時にイヤリングが問題となった。
【０００７】一方、熱間圧延後の鋼板の焼鈍（以下、熱
延板焼鈍と称する）を省略できれば、生産性が著しく向
上し、製造コストも低減できるが、ｒ値や耐リジング性
といった特性が著しく劣化するため、これに関する次の
ような技術も開示されている。
延板焼鈍と称する）を省略できれば、生産性が著しく向
上し、製造コストも低減できるが、ｒ値や耐リジング性
といった特性が著しく劣化するため、これに関する次の
ような技術も開示されている。
【０００８】（ｄ）特開平９−９９３０４号公報では、
仕上げ圧延ロールの表面粗度を１．５μｍ以上とする。
あるいは、さらに熱間圧延時、１パス以上を１５％以上
の異周速圧延することを提案している。しかしこの方法
は、耐リジング特性向上には有効であるが、ｒ値向上に
は寄与しないという問題がある。
仕上げ圧延ロールの表面粗度を１．５μｍ以上とする。
あるいは、さらに熱間圧延時、１パス以上を１５％以上
の異周速圧延することを提案している。しかしこの方法
は、耐リジング特性向上には有効であるが、ｒ値向上に
は寄与しないという問題がある。
【０００９】（ｅ）特開平８−４９０１７号公報では、
熱間圧延時の鋼板の仕上げ圧延機出側温度（以下ＦＤＴ
と称する）≧８５０℃、熱間圧延後の鋼板の巻取り温度
（以下ＣＴと称する）≦５５０℃でなおかつ、熱延板の
集合組織を規定することが提案されている。この技術で
は、冷延時のローピング軽減には効果があるものの、ｒ
値向上やリジング特性向上は不十分である。
熱間圧延時の鋼板の仕上げ圧延機出側温度（以下ＦＤＴ
と称する）≧８５０℃、熱間圧延後の鋼板の巻取り温度
（以下ＣＴと称する）≦５５０℃でなおかつ、熱延板の
集合組織を規定することが提案されている。この技術で
は、冷延時のローピング軽減には効果があるものの、ｒ
値向上やリジング特性向上は不十分である。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は次の通
りである。
りである。
【００１１】（１）フェライト系Ｃｒ含有鋼のｒ値や耐
リジング性向上を、現行ＳＵＳ４３０成分系で熱延条件
を最適化することにより、従来技術では達成し得なかっ
た、熱延板焼鈍材で冷間圧延・焼鈍を２回以上すること
なく、ｒ値の平均値ｒ−ａｖｅ．≧１．３、ｒ値の最小
値ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、リジング高さ１０μｍ以下を
達成することをコストアップなしに、大量生産可能とす
ること。
リジング性向上を、現行ＳＵＳ４３０成分系で熱延条件
を最適化することにより、従来技術では達成し得なかっ
た、熱延板焼鈍材で冷間圧延・焼鈍を２回以上すること
なく、ｒ値の平均値ｒ−ａｖｅ．≧１．３、ｒ値の最小
値ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、リジング高さ１０μｍ以下を
達成することをコストアップなしに、大量生産可能とす
ること。
【００１２】なお、ここで、ｒ−ａｖｅ．，ｒ−ｍｉ
ｎ．は鋼板表面内で、ｒL：Ｌ（圧延）方向、ｒc：Ｃ
（圧延方向に対し成す角度が９０°）方向、ｒD：Ｄ
（圧延方向に対し成す角度が４５°）方向の平均値ｒ−
ａｖｅ．＝（ｒL＋ｒc＋２×ｒD）／４、最小値ｒ−ｍ
ｉｎ．はｒL，ｒc，ｒDで最も小さいｒ値を表わす。
ｎ．は鋼板表面内で、ｒL：Ｌ（圧延）方向、ｒc：Ｃ
（圧延方向に対し成す角度が９０°）方向、ｒD：Ｄ
（圧延方向に対し成す角度が４５°）方向の平均値ｒ−
ａｖｅ．＝（ｒL＋ｒc＋２×ｒD）／４、最小値ｒ−ｍ
ｉｎ．はｒL，ｒc，ｒDで最も小さいｒ値を表わす。
【００１３】（２）また、同時に、熱延板焼鈍を省略し
ても、ｒ値の平均値ｒ−ａｖｅ．≧１．０、ｒ値の最小
値ｒ−ｍｉｎ．≧０．８、リジング高さ３０μｍ以下を
達成することをコストアップなしに、大量生産可能とす
ること。
ても、ｒ値の平均値ｒ−ａｖｅ．≧１．０、ｒ値の最小
値ｒ−ｍｉｎ．≧０．８、リジング高さ３０μｍ以下を
達成することをコストアップなしに、大量生産可能とす
ること。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
することを目的として開発されたもので、その技術手段
はフェライト系Ｃｒ含有鋼板を製造するにあたり、本発
明の第１の発明は粗圧延と仕上げ圧延とからなる熱間圧
延の仕上げ圧延の最後段３パスの圧下率（Ｒ）と圧延時
の摩擦係数（μ）とからなる下記式のＡの値が１．８以
上となる圧延を行い、かつＦＤＴを熱延板焼鈍温度より
低くし、熱延板焼鈍を行った後、冷間圧延、焼鈍を行う
ことを特徴とする加工性の優れたフェライト系Ｃｒ含有
鋼板の製造方法である。
することを目的として開発されたもので、その技術手段
はフェライト系Ｃｒ含有鋼板を製造するにあたり、本発
明の第１の発明は粗圧延と仕上げ圧延とからなる熱間圧
延の仕上げ圧延の最後段３パスの圧下率（Ｒ）と圧延時
の摩擦係数（μ）とからなる下記式のＡの値が１．８以
上となる圧延を行い、かつＦＤＴを熱延板焼鈍温度より
低くし、熱延板焼鈍を行った後、冷間圧延、焼鈍を行う
ことを特徴とする加工性の優れたフェライト系Ｃｒ含有
鋼板の製造方法である。
【００１５】
【数２】
【００１６】 Ｒf-2 最後段より２つ前のパスの圧下率（％） μf-2 最後段より２つ前のパスの摩擦係数 Ｒf-1 最後段より１つ前のパスの圧下率（％） μf-1 最後段より１つ前のパスの摩擦係数 Ｒf 最後段のパスの圧下率（％） μf 最後段のパスの摩擦係数 仕上げ連続圧延の最終段３パスの圧下率と摩擦係数を指
標としたのは、これらがｒ値及び耐リジング性の向上に
影響が大きいことを知見したからであり、また上記Ａ値
を１．８以上と限定したのはＡ値が１．８未満ではｒ値
及び耐リジング性の向上が不十分だからである。またＦ
ＤＴを熱延板焼鈍温度より低くしたのは、ｒ値及び耐リ
ジング性の向上が著しいことを知見したからである。
標としたのは、これらがｒ値及び耐リジング性の向上に
影響が大きいことを知見したからであり、また上記Ａ値
を１．８以上と限定したのはＡ値が１．８未満ではｒ値
及び耐リジング性の向上が不十分だからである。またＦ
ＤＴを熱延板焼鈍温度より低くしたのは、ｒ値及び耐リ
ジング性の向上が著しいことを知見したからである。
【００１７】次に、本発明の第２の発明は、上記第１の
発明のＦＤＴを熱延板焼鈍温度より低くし、熱延板焼鈍
を行うことに代え、ＦＤＴを８６０℃以上とし、熱延板
焼鈍を省略することを特徴とする加工性の優れたフェラ
イト系Ｃｒ含有鋼板の製造方法である。第２の発明はＦ
ＤＴを８６０℃以上とすることを特徴とし、熱延板焼鈍
を施すことなく、冷間圧延、焼鈍を実施し、加工性の優
れたフェライト系Ｃｒ含有鋼板を製造する。
発明のＦＤＴを熱延板焼鈍温度より低くし、熱延板焼鈍
を行うことに代え、ＦＤＴを８６０℃以上とし、熱延板
焼鈍を省略することを特徴とする加工性の優れたフェラ
イト系Ｃｒ含有鋼板の製造方法である。第２の発明はＦ
ＤＴを８６０℃以上とすることを特徴とし、熱延板焼鈍
を施すことなく、冷間圧延、焼鈍を実施し、加工性の優
れたフェライト系Ｃｒ含有鋼板を製造する。
【００１８】第２の発明においても、熱間圧延仕上にお
ける仕上げ圧延の最終段３パスの圧下率と摩擦係数を使
った指標であるＡ値の限定は、上記第１の発明と同様で
ある。但しＦＤＴを８６０℃以上とする。その理由は熱
延板焼鈍を省略してもｒ値及び耐リジング性の向上に寄
与するからであり、ＦＤＴが８６０℃未満では効果が乏
しいからである。
ける仕上げ圧延の最終段３パスの圧下率と摩擦係数を使
った指標であるＡ値の限定は、上記第１の発明と同様で
ある。但しＦＤＴを８６０℃以上とする。その理由は熱
延板焼鈍を省略してもｒ値及び耐リジング性の向上に寄
与するからであり、ＦＤＴが８６０℃未満では効果が乏
しいからである。
【００１９】Ａ値の物理的意味合いであるが、ｒ値およ
び耐リジング性を向上するために、板厚方向の歪みを促
進する必要があり、その程度を示す指標である。
び耐リジング性を向上するために、板厚方向の歪みを促
進する必要があり、その程度を示す指標である。
【００２０】
【発明の実施の形態】本発明の骨子となる実験結果につ
いて示す。 （実験１）重量％で、１６．２％Ｃｒ−０．０５１％Ｃ
−０．３３％Ｓｉ−０．４％Ｍｎ−０．０２７％Ｐ−
０．００４％Ｓ−０．００２％Ａｌ−０．２２％Ｎｉ−
０．０３７％Ｎの主要組成を有する厚さ２００ｍｍの連
鋳スラブを、粗圧延工程（圧延機３機より構成）と仕上
圧延工程（圧延機７基より成るタンデム圧延）より成る
熱間圧延工程にて次の条件で圧延した。
いて示す。 （実験１）重量％で、１６．２％Ｃｒ−０．０５１％Ｃ
−０．３３％Ｓｉ−０．４％Ｍｎ−０．０２７％Ｐ−
０．００４％Ｓ−０．００２％Ａｌ−０．２２％Ｎｉ−
０．０３７％Ｎの主要組成を有する厚さ２００ｍｍの連
鋳スラブを、粗圧延工程（圧延機３機より構成）と仕上
圧延工程（圧延機７基より成るタンデム圧延）より成る
熱間圧延工程にて次の条件で圧延した。
【００２１】スラブ加熱条件：１１６０〜１１８０℃で
１時間 粗圧延条件：７パスで厚さ２８ｍｍまで圧延 鋼板の圧延機出側温度（以下ＲＤＴと称する）：１０２
０〜１０５０℃ 仕上げ圧延条件：鋼板の仕上げ圧延機入側温度（以下Ｆ
ＥＴと称する）は９００〜９５０℃とし、仕上げ後段３
スタンドの圧下率をそれぞれ１０〜２５％とし、潤滑油
（硫化エステル系）の流量を変化させて、摩擦係数を
０．５〜０．２まで変化させた。
１時間 粗圧延条件：７パスで厚さ２８ｍｍまで圧延 鋼板の圧延機出側温度（以下ＲＤＴと称する）：１０２
０〜１０５０℃ 仕上げ圧延条件：鋼板の仕上げ圧延機入側温度（以下Ｆ
ＥＴと称する）は９００〜９５０℃とし、仕上げ後段３
スタンドの圧下率をそれぞれ１０〜２５％とし、潤滑油
（硫化エステル系）の流量を変化させて、摩擦係数を
０．５〜０．２まで変化させた。
【００２２】ＦＤＴ：７１５〜９４０℃まで圧延速度と
ストリップクーラント量を変化させることにより変え
た。
ストリップクーラント量を変化させることにより変え
た。
【００２３】仕上げ厚：３．５ｍｍ 熱間圧延後の鋼板巻取り温度：６００〜７００℃ 得られた熱延鋼帯に、８５０℃×８ｈｒ、炉冷のバッチ
焼鈍を実施し、酸洗後冷間圧延により０．７ｍｍ厚仕上
げとし、８２０℃×３０ｓｅｃの連続焼鈍酸洗を実施
し、２Ｂ仕上げとした。得られた冷延鋼板よりＪＩＳ１
３号Ｂ引張試験片およびＪＩＳ５号引張試験片を採取
し、前者はｒ値測定用に、後者は耐リジング性評価用に
供した。ｒ値は、鋼板表面内でＬ（圧延方向），Ｄ（圧
延方向に対し成す角度が４５°方向），Ｃ（圧延方向に
対し成す角度が９０°方向）方向について、１５％引張
歪みを与えて求めた。耐リジング性は試験片にＬ方向に
２５％引張歪を与えて、表面粗度計を用いて、最大粗さ
を５点測定し、評点付けを行った。
焼鈍を実施し、酸洗後冷間圧延により０．７ｍｍ厚仕上
げとし、８２０℃×３０ｓｅｃの連続焼鈍酸洗を実施
し、２Ｂ仕上げとした。得られた冷延鋼板よりＪＩＳ１
３号Ｂ引張試験片およびＪＩＳ５号引張試験片を採取
し、前者はｒ値測定用に、後者は耐リジング性評価用に
供した。ｒ値は、鋼板表面内でＬ（圧延方向），Ｄ（圧
延方向に対し成す角度が４５°方向），Ｃ（圧延方向に
対し成す角度が９０°方向）方向について、１５％引張
歪みを与えて求めた。耐リジング性は試験片にＬ方向に
２５％引張歪を与えて、表面粗度計を用いて、最大粗さ
を５点測定し、評点付けを行った。
【００２４】 評点５……最大リジング高さ＜１０μｍ ４……１０μｍ≦最大リジング高さ＜２０μｍ ３……２０μｍ≦最大リジング高さ＜３０μｍ ２……３０μｍ≦最大リジング高さ＜４０μｍ １……最大リジング高さ≧４０μｍ 図１，表１、図２，表２にＦＤＴを８１０℃として仕上
げ後段３スタンドの圧下率と摩擦係数を変化させた時の
ｒ値と耐リジング性評点を示す。
げ後段３スタンドの圧下率と摩擦係数を変化させた時の
ｒ値と耐リジング性評点を示す。
【００２５】
【数３】
【００２６】Ｒ5：Ｆ５の圧下率（％） Ｒ6：Ｆ６の圧下率（％） Ｒ7：Ｆ７の圧下率（％） μ5：Ｆ５の摩擦係数 μ6：Ｆ６の摩擦係数 μ7：Ｆ７の摩擦係数 上記のＡ値を１．８以上とすると、ｒ−ａｖｅ．、ｒ−
ｍｉｎ．とも著しく向上し、同時に耐リジング性も改善
できることがわかる。すなわち、Ａ≧１．８でｒ−ａｖ
ｅ．≧１．３、ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、最大リジング高
さ＜１０μｍを達成することができる。したがって、Ａ
値は１．８以上に限定される。
ｍｉｎ．とも著しく向上し、同時に耐リジング性も改善
できることがわかる。すなわち、Ａ≧１．８でｒ−ａｖ
ｅ．≧１．３、ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、最大リジング高
さ＜１０μｍを達成することができる。したがって、Ａ
値は１．８以上に限定される。
【００２７】同様に、図３，表３、図４，表４にＡ値を
２．５〜２．７と一定にしてＦＤＴを変化させた時のｒ
値と耐リジング性評点をそれぞれ示す。ＦＤＴが熱延板
焼鈍温度（８５０℃）以下でｒ−ａｖｅ．、ｒ−ｍｉ
ｎ．とも著しく向上し、耐リジング性も改善できること
がわかる。即ち、ＦＤＴ≦熱延板焼鈍温度でｒ−ａｖ
ｅ．≧１．３、ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、最大リジング高
さ＜１０μｍが達成できる。したがってＦＤＴは熱延板
焼鈍温度以下に上限を限定される。
２．５〜２．７と一定にしてＦＤＴを変化させた時のｒ
値と耐リジング性評点をそれぞれ示す。ＦＤＴが熱延板
焼鈍温度（８５０℃）以下でｒ−ａｖｅ．、ｒ−ｍｉ
ｎ．とも著しく向上し、耐リジング性も改善できること
がわかる。即ち、ＦＤＴ≦熱延板焼鈍温度でｒ−ａｖ
ｅ．≧１．３、ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、最大リジング高
さ＜１０μｍが達成できる。したがってＦＤＴは熱延板
焼鈍温度以下に上限を限定される。
【００２８】ＦＤＴの下限については限定しなくてもよ
いが、ＦＤＴを低くすると、必然的に仕上げ圧延温度を
低くして圧延することになるため、圧延材料が硬くなっ
て、圧延負荷が上昇することから、圧延機モータのトル
クなどの能力上限以下で操業する必要があることから、
現状、この世で製造しうるモータの能力上限を考慮する
と、現実的には７００℃以上と下限を限定するのが好ま
しい。
いが、ＦＤＴを低くすると、必然的に仕上げ圧延温度を
低くして圧延することになるため、圧延材料が硬くなっ
て、圧延負荷が上昇することから、圧延機モータのトル
クなどの能力上限以下で操業する必要があることから、
現状、この世で製造しうるモータの能力上限を考慮する
と、現実的には７００℃以上と下限を限定するのが好ま
しい。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】（実験２）実験１で熱延したコイルを用い
て、熱延板焼鈍することなく、酸洗後、冷間圧延により
０．７ｍｍ厚仕上げとし、８２０℃×３０ｓｅｃの連続
焼鈍を実施し、２Ｂ仕上げとした。得られた冷延鋼板よ
りサンプルを採取し同時に特性を評価した。
て、熱延板焼鈍することなく、酸洗後、冷間圧延により
０．７ｍｍ厚仕上げとし、８２０℃×３０ｓｅｃの連続
焼鈍を実施し、２Ｂ仕上げとした。得られた冷延鋼板よ
りサンプルを採取し同時に特性を評価した。
【００３４】図５，表５、図６，表６にＦＤＴを８９０
℃とした時のＡ値とｒ値、耐リジング性の関係を示す。
Ａ値が１．８以上でｒ−ａｖｅ．、ｒ−ｍｉｎ．ともに
著しく向上し、耐リジング性も改善できることがわか
る。即ち熱延焼鈍省略材では、Ａ≧１．８でｒ−ａｖ
ｅ．≧１．０、ｒ−ｍｉｎ．≧０．８、最大リジング高
さ＜３０μｍが達成できる。したがって、Ａ値は１．８
以上に限定される。
℃とした時のＡ値とｒ値、耐リジング性の関係を示す。
Ａ値が１．８以上でｒ−ａｖｅ．、ｒ−ｍｉｎ．ともに
著しく向上し、耐リジング性も改善できることがわか
る。即ち熱延焼鈍省略材では、Ａ≧１．８でｒ−ａｖ
ｅ．≧１．０、ｒ−ｍｉｎ．≧０．８、最大リジング高
さ＜３０μｍが達成できる。したがって、Ａ値は１．８
以上に限定される。
【００３５】図７，表７、図８，表８にＡ値を２．５〜
２．７にほぼ一定とした時のＦＤＴとｒ値、耐リジング
性の関係を示す。ＦＤＴが８６０℃以上でｒ−ａｖ
ｅ．、ｒ−ｍｉｎ．が著しく向上し、耐リジング性も改
善できることがわかる。即ち熱延板焼鈍省略材では、Ｆ
ＤＴ≧８６０℃でｒ−ａｖｅ．≧１．０、ｒ−ｍｉｎ．
≧０．８、最大リジング高さ＜３０μｍが達成できるこ
とがわかる。したがって、ＦＤＴは８６０℃以上にその
下限を限定される。
２．７にほぼ一定とした時のＦＤＴとｒ値、耐リジング
性の関係を示す。ＦＤＴが８６０℃以上でｒ−ａｖ
ｅ．、ｒ−ｍｉｎ．が著しく向上し、耐リジング性も改
善できることがわかる。即ち熱延板焼鈍省略材では、Ｆ
ＤＴ≧８６０℃でｒ−ａｖｅ．≧１．０、ｒ−ｍｉｎ．
≧０．８、最大リジング高さ＜３０μｍが達成できるこ
とがわかる。したがって、ＦＤＴは８６０℃以上にその
下限を限定される。
【００３６】ＦＤＴの上限については限定しなくてよい
が、ＦＤＴを高くすると、必然的に熱間圧延前の加熱温
度を高くする必要が生じるから加熱エネルギーを多く必
要とする。エネルギーコストの低減の観点から、現実的
には１１００℃以下と上限を限定するのが好ましい。
が、ＦＤＴを高くすると、必然的に熱間圧延前の加熱温
度を高くする必要が生じるから加熱エネルギーを多く必
要とする。エネルギーコストの低減の観点から、現実的
には１１００℃以下と上限を限定するのが好ましい。
【００３７】本発明は、Ｃｒ含有鋼としての耐食性を確
保するため、Ｃｒ量は８％以上とする。上限は限定しな
いが、本発明の効果を十分得るには、２０％以下が好ま
しい。
保するため、Ｃｒ量は８％以上とする。上限は限定しな
いが、本発明の効果を十分得るには、２０％以下が好ま
しい。
【００３８】また、Ｃｒ以外の成分については、特別限
定はしないが、好適組成としては、重量％で、Ｃ≦０．
１２％、Ｓｉ≦１％、Ｍｎ≦１％、Ｎｉ≦０．５％、Ｐ
≦０．０４％、Ｓ≦０．０１５％、Ａｌ≦０．１５％、
Ｎ≦０．１２％、Ｏ≦０．０１％、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ
≦０．１％、Ｃａ≦０．００１％、Ｍｇ≦０．００１
％、Ｍｏ≦０．０１％、Ｓｅ≦０．０１％、Ｂ≦０．０
０１％である。また、本発明の効果を十分得るには、９
００〜１２００℃で生成するオーステナイト相の最大値
が１０ｖｏｌ％以上、６０ｖｏｌ％以下が好ましい。
定はしないが、好適組成としては、重量％で、Ｃ≦０．
１２％、Ｓｉ≦１％、Ｍｎ≦１％、Ｎｉ≦０．５％、Ｐ
≦０．０４％、Ｓ≦０．０１５％、Ａｌ≦０．１５％、
Ｎ≦０．１２％、Ｏ≦０．０１％、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ
≦０．１％、Ｃａ≦０．００１％、Ｍｇ≦０．００１
％、Ｍｏ≦０．０１％、Ｓｅ≦０．０１％、Ｂ≦０．０
０１％である。また、本発明の効果を十分得るには、９
００〜１２００℃で生成するオーステナイト相の最大値
が１０ｖｏｌ％以上、６０ｖｏｌ％以下が好ましい。
【００３９】熱延板焼鈍を実施する場合、バッチ焼鈍、
連続焼鈍、どちらでもよい。バッチ焼鈍の場合には、７
７０℃以上８６０℃以下で２時間以上均熱を取ることが
好ましい。連続焼鈍の場合には、８５０〜９５０℃で１
０秒〜５分実施するのが好ましい。
連続焼鈍、どちらでもよい。バッチ焼鈍の場合には、７
７０℃以上８６０℃以下で２時間以上均熱を取ることが
好ましい。連続焼鈍の場合には、８５０〜９５０℃で１
０秒〜５分実施するのが好ましい。
【００４０】
【表５】
【００４１】
【表６】
【００４２】
【表７】
【００４３】
【表８】
【００４４】
【実施例】以下に実施例に基づき本発明の効果を説明す
る。表９に成分を示す厚さ２００ｍｍの連鋳スラブをス
ラブ加熱条件として１１５０〜１２２０℃で１時間加熱
し、３基より構成される粗圧延工程で７パス圧延により
厚さ２７ｍｍのシートバーとした。ＲＤＴは１０００〜
１０８０℃である。そのまま、７スタンドより構成され
るタンデム圧延機により仕上げ圧延を行った。このとき
のＦＥＴは９００〜１０３０℃で、一部は６スタンド仕
上げ圧延も実施した。表１０、表１１にその時の仕上げ
圧延条件（後段３パス圧下率、摩擦係数、ＦＤＴ）を示
す。なお、摩擦係数は潤滑油（硫化エステル系）流量を
変えることにより変化させた。仕上げ厚は４ｍｍで、ま
た、ＣＴは６００〜７５０℃の間であった。
る。表９に成分を示す厚さ２００ｍｍの連鋳スラブをス
ラブ加熱条件として１１５０〜１２２０℃で１時間加熱
し、３基より構成される粗圧延工程で７パス圧延により
厚さ２７ｍｍのシートバーとした。ＲＤＴは１０００〜
１０８０℃である。そのまま、７スタンドより構成され
るタンデム圧延機により仕上げ圧延を行った。このとき
のＦＥＴは９００〜１０３０℃で、一部は６スタンド仕
上げ圧延も実施した。表１０、表１１にその時の仕上げ
圧延条件（後段３パス圧下率、摩擦係数、ＦＤＴ）を示
す。なお、摩擦係数は潤滑油（硫化エステル系）流量を
変えることにより変化させた。仕上げ厚は４ｍｍで、ま
た、ＣＴは６００〜７５０℃の間であった。
【００４５】（実施例１、比較例１）得られた熱間圧延
後の鋼板は、熱延板焼鈍した。バッチ焼鈍では８４０℃
×５ｈｒの後炉冷した。連続焼鈍では９００℃×１分の
後空冷の連続焼鈍とした。酸洗後、冷間圧延により０．
８ｍｍ厚とし、８２０℃×３０秒の連続焼鈍を実施し、
酸洗し、２Ｂ仕上げとした。
後の鋼板は、熱延板焼鈍した。バッチ焼鈍では８４０℃
×５ｈｒの後炉冷した。連続焼鈍では９００℃×１分の
後空冷の連続焼鈍とした。酸洗後、冷間圧延により０．
８ｍｍ厚とし、８２０℃×３０秒の連続焼鈍を実施し、
酸洗し、２Ｂ仕上げとした。
【００４６】得られた冷延鋼板の特性評価結果を表１２
に示した。本発明例では、いずれもｒ−ａｖｅ．≧１．
３、ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、最大リジング高さ＜１０μ
ｍが得られていることがわかる。
に示した。本発明例では、いずれもｒ−ａｖｅ．≧１．
３、ｒ−ｍｉｎ．≧１．０、最大リジング高さ＜１０μ
ｍが得られていることがわかる。
【００４７】（実施例２、比較例２）得られた熱延鋼帯
を焼鈍することなく酸洗し、冷間圧延により０．８ｍｍ
厚とし、８２０℃×３０ｓｅｃの連続焼鈍を実施し、酸
洗し、２Ｂ仕上げとした。
を焼鈍することなく酸洗し、冷間圧延により０．８ｍｍ
厚とし、８２０℃×３０ｓｅｃの連続焼鈍を実施し、酸
洗し、２Ｂ仕上げとした。
【００４８】得られた冷延鋼板の特性評価結果を表１３
に示した。本発明例は、いずれもｒ−ａｖｅ．≧１．
０、ｒ−ｍｉｎ．≧０．８、最大リジング高さ＜３０μ
ｍが得られていることがわかる。
に示した。本発明例は、いずれもｒ−ａｖｅ．≧１．
０、ｒ−ｍｉｎ．≧０．８、最大リジング高さ＜３０μ
ｍが得られていることがわかる。
【００４９】
【表９】
【００５０】
【表１０】
【００５１】
【表１１】
【００５２】
【表１２】
【００５３】
【表１３】
【００５４】
【発明の効果】上述したように、本発明によれば、ｒ−
ａｖｅ．、ｒ−ｍｉｎ．、耐リジング性が著しく向上
し、従来適用が困難であったような加工部材へのフェラ
イト系Ｃｒ含有鋼の適用が可能となり、Ｃｒ含有鋼製品
の高品質化、コスト低下に寄与するところ大である。
ａｖｅ．、ｒ−ｍｉｎ．、耐リジング性が著しく向上
し、従来適用が困難であったような加工部材へのフェラ
イト系Ｃｒ含有鋼の適用が可能となり、Ｃｒ含有鋼製品
の高品質化、コスト低下に寄与するところ大である。
【図１】実施例のＡ値とｒ値との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図２】実施例のＡ値と耐リジング性との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図３】実施例のＦＤＴとｒ値との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図４】実施例のＦＤＴと耐リジング性との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図５】実施例のＡ値とｒ値との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図６】実施例のＡ値と耐リジング性との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図７】実施例のＦＤＴとｒ値との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図８】実施例のＦＤＴと耐リジング性との関係を示す
グラフである。
グラフである。
フロントページの続き (72)発明者 宇城 工 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 佐藤 進 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 内枚 信三 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 Ｆターム(参考） 4E002 AA07 AD02 AD04 AD05 BC01 BC05 BC07 BC10 BD09 CB01 4K037 EA12 FA02 FB07 FB08 FB10 FC04 FE02 FE03 FF03 FF05 FH01 FJ05 HA02 HA06 JA02
Claims (2)
- 【請求項１】 粗圧延と仕上げ圧延とからなる熱間圧延
の仕上げ圧延の最後段３パスの圧下率（Ｒ）と圧延時の
摩擦係数（μ）とからなる下記式のＡの値が１．８以上
となる圧延を行い、かつ鋼板の仕上げ圧延機出側温度を
熱間圧延後の焼鈍温度より低くし、熱間圧延後の鋼板の
焼鈍を行った後、冷間圧延、焼鈍を行うことを特徴とす
る加工性の優れたフェライト系Ｃｒ含有鋼板の製造方
法。 【数１】 Ｒf-2 最後段より２つ前のパスの圧下率（％） μf-2 最後段より２つ前のパスの摩擦係数 Ｒf-1 最後段より１つ前のパスの圧下率（％） μf-1 最後段より１つ前のパスの摩擦係数 Ｒf 最後段のパスの圧下率（％） μf 最後段のパスの摩擦係数 - 【請求項２】 前記鋼板の仕上げ圧延機出側温度を熱間
圧延後の焼鈍温度より低くし、熱間圧延後の鋼板の焼鈍
を行うことに代え、鋼板の仕上げ圧延機出側温度を８６
０℃以上とし、熱間圧延後の鋼板の焼鈍を省略すること
を特徴とする請求項１記載の加工性の優れたフェライト
系Ｃｒ含有鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6962599A JP2000265215A (ja) | 1999-03-16 | 1999-03-16 | 加工性の優れたフェライト系Ｃｒ含有鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6962599A JP2000265215A (ja) | 1999-03-16 | 1999-03-16 | 加工性の優れたフェライト系Ｃｒ含有鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000265215A true JP2000265215A (ja) | 2000-09-26 |
Family
ID=13408249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6962599A Pending JP2000265215A (ja) | 1999-03-16 | 1999-03-16 | 加工性の優れたフェライト系Ｃｒ含有鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000265215A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008127671A (ja) * | 2006-11-24 | 2008-06-05 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 面内異方性が小さく，深絞り性に優れたクラッド鍋用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2010047822A (ja) * | 2008-08-25 | 2010-03-04 | Jfe Steel Corp | 打抜き加工性に優れたステンレス冷延鋼板およびその製造方法 |
| WO2016035235A1 (ja) * | 2014-09-05 | 2016-03-10 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ステンレス冷延鋼板用素材 |
| EP3093362A4 (en) * | 2014-01-08 | 2017-04-26 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel and method for producing same |
| JP2017214624A (ja) * | 2016-05-31 | 2017-12-07 | 新日鐵住金株式会社 | 加工性、耐食性、耐リジング性に優れた鋼板及びその製造方法 |
| JP6304469B1 (ja) * | 2016-10-17 | 2018-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス熱延焼鈍鋼板およびその製造方法 |
| WO2018074164A1 (ja) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス熱延焼鈍鋼板およびその製造方法 |
| WO2019189872A1 (ja) | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板、およびその製造方法ならびにフェライト系ステンレス部材 |
| WO2021065738A1 (ja) | 2019-10-02 | 2021-04-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法ならびにフェライト系ステンレス部材 |
| JP2022505747A (ja) * | 2018-10-23 | 2022-01-14 | ポスコ | クランプ用高強度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
-
1999
- 1999-03-16 JP JP6962599A patent/JP2000265215A/ja active Pending
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| KR20200135532A (ko) | 2018-03-30 | 2020-12-02 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강판, 및 그 제조 방법 그리고 페라이트계 스테인리스 부재 |
| US11643699B2 (en) | 2018-03-30 | 2023-05-09 | Nippon Steel Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet and production method thereof, and ferritic stainless member |
| JP2022505747A (ja) * | 2018-10-23 | 2022-01-14 | ポスコ | クランプ用高強度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| JP7192112B2 (ja) | 2018-10-23 | 2022-12-19 | ポスコ | クランプ用高強度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
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| KR20220073804A (ko) | 2019-10-02 | 2022-06-03 | 닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 그리고 페라이트계 스테인리스 부재 |
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