JPS58133325A - 連続焼鈍法による異方性が小さく深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍法による異方性が小さく深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、連続焼鈍法による異方性が小さく、かつ深絞
り性の優れた冷延鋼板の製造方法に関するものである。
り性の優れた冷延鋼板の製造方法に関するものである。
冷延鋼板を製造するには、以前パッチ焼鈍法が一周され
ており、焼鈍後の冷却速度が遅いので鋼板中のｉｗ濱ｏ
が少なく、時効劣化がなく、かつ延性も良好であるとい
う特長があるが、一方焼鈍に要する時間が例えば７０日
間と長く、また銅帯の内巻、外巻部分において材質に差
があり、さらに轡もどされた一帯に密着−圧着？テンパ
ーカラーなどの表面欠陥が発生することを避けることが
でき”ないなどの欠点があった。
ており、焼鈍後の冷却速度が遅いので鋼板中のｉｗ濱ｏ
が少なく、時効劣化がなく、かつ延性も良好であるとい
う特長があるが、一方焼鈍に要する時間が例えば７０日
間と長く、また銅帯の内巻、外巻部分において材質に差
があり、さらに轡もどされた一帯に密着−圧着？テンパ
ーカラーなどの表面欠陥が発生することを避けることが
でき”ないなどの欠点があった。
これらバッチ焼鈍法による欠陥を除去するため、連続焼
鈍法が試みられかつ採用されており、この方法によれば
焼鈍時間が例えば３分以内と短く、均一な材質が得られ
、密着を圧着などの表面欠陥がなく、かつ圧延舗−ス中
ンバス Ｓ輪ツインとの連続化が可能であり、省力化−
書エネルヤー化が達成されるなどの特長があるが、一方
００．ＯＪ〜０．０１ 憾の低炭素鋼を使用する場合に
は固溶０を少くするため熱延時に高温巻取が必要であり
、□このため酸洗能率の低下が誘起されるという欠点が
あり、また高温巻取を行っても、バッチ焼鈍法に此稜す
ると、なお時効性ｐ延性が共に劣るという欠点を避ける
ことができない。換言すれば上記急速冷却に起因する固
溶０の増加による時効性劣゛化伊延性劣化の不利を完金
に解決することかで會暴とすれば連続焼鈍法はすべての
点においてｅｉ＊鈍法より優れた技術となり得ることに
なるので与るが、上述の如〈従来かかる不利は解決され
ていなかった。
鈍法が試みられかつ採用されており、この方法によれば
焼鈍時間が例えば３分以内と短く、均一な材質が得られ
、密着を圧着などの表面欠陥がなく、かつ圧延舗−ス中
ンバス Ｓ輪ツインとの連続化が可能であり、省力化−
書エネルヤー化が達成されるなどの特長があるが、一方
００．ＯＪ〜０．０１ 憾の低炭素鋼を使用する場合に
は固溶０を少くするため熱延時に高温巻取が必要であり
、□このため酸洗能率の低下が誘起されるという欠点が
あり、また高温巻取を行っても、バッチ焼鈍法に此稜す
ると、なお時効性ｐ延性が共に劣るという欠点を避ける
ことができない。換言すれば上記急速冷却に起因する固
溶０の増加による時効性劣゛化伊延性劣化の不利を完金
に解決することかで會暴とすれば連続焼鈍法はすべての
点においてｅｉ＊鈍法より優れた技術となり得ることに
なるので与るが、上述の如〈従来かかる不利は解決され
ていなかった。
従来の連続焼鈍法により生ずる欠点を除去、改曽するた
め、特公昭ｊ＜７−／Ｊダｌｔ−特公昭ダツー１９４１
％ｍ特公昭ダクーＪＪ参〇！号等によれば、ＯＯ，ＯＳ
〜０．Ｏｔ％の低炭素鋼素材の１ｍ含有量を調整し、熱
聞圧延時に４００℃以上で高温巻取を行った俵連続焼鈍
ラインにおいて過時効処理を施す一連の工程が開示され
ている。しかしながら、これら従来の連続焼鈍法は下記
の如き避けがたい欠点がなお残っている。
め、特公昭ｊ＜７−／Ｊダｌｔ−特公昭ダツー１９４１
％ｍ特公昭ダクーＪＪ参〇！号等によれば、ＯＯ，ＯＳ
〜０．Ｏｔ％の低炭素鋼素材の１ｍ含有量を調整し、熱
聞圧延時に４００℃以上で高温巻取を行った俵連続焼鈍
ラインにおいて過時効処理を施す一連の工程が開示され
ている。しかしながら、これら従来の連続焼鈍法は下記
の如き避けがたい欠点がなお残っている。
（１）上記従来法によっても箱焼鈍材より固溶０量が多
く、時効性、延性は箱焼鈍材より劣り、櫟絞り用部品へ
の適用はできなかった。
く、時効性、延性は箱焼鈍材より劣り、櫟絞り用部品へ
の適用はできなかった。
伸） 熱延時の高温巻取の際ホラ）コイル両端は自然冷
却されて材質が劣化し、材質不良部分が混在することと
なり、製品歩出りが劣化する。また高温巻取によって、
酸洗の際のスケール落ちが悪（なり、酸洗能率の低下が
著しい。
却されて材質が劣化し、材質不良部分が混在することと
なり、製品歩出りが劣化する。また高温巻取によって、
酸洗の際のスケール落ちが悪（なり、酸洗能率の低下が
著しい。
（３）長い過時効帯が必要となるため、鎗設費の上昇な
らびに最高速度が制限されることによる焼鈍能率の低下
は避けられない。
らびに最高速度が制限されることによる焼鈍能率の低下
は避けられない。
上記なお残っている問題点を解決する方法とし・て、特
■’１１Ｄ＆ −／２参ｔＪ４ｆニＯＯ，００＃ ’７
４以下の極低炭素鋼に炭窒化物形成元素としてＨｂを小
量添加することにより時効性Ｐ延性を改曽する技術を本
出願人は提案したが、これにあってもなお下記の問題点
が残っていた。
■’１１Ｄ＆ −／２参ｔＪ４ｆニＯＯ，００＃ ’７
４以下の極低炭素鋼に炭窒化物形成元素としてＨｂを小
量添加することにより時効性Ｐ延性を改曽する技術を本
出願人は提案したが、これにあってもなお下記の問題点
が残っていた。
＃４＞ ｔａ低炭素鋼を使用するためムｒ８変態点が
高くなり、スラブ加熱温度を高くする必要があるためコ
ストアップとなる。
高くなり、スラブ加熱温度を高くする必要があるためコ
ストアップとなる。
−） 高温巻取（４番σ〜’ｙｉｏ℃）が必要であるた
め□―酸洗能率低下する。
め□―酸洗能率低下する。
本発明は、従来の連続焼鈍法による異方性が小さく、深
絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法の有する欠点を除去
を改曽した方法を提供することを１齢とし、特許請求の
範囲記載の！Ｉｌ造方法を提供“することによって前記
目的を達成することかで會るＯ 次に本発明の詳細な説明する。
絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法の有する欠点を除去
を改曽した方法を提供することを１齢とし、特許請求の
範囲記載の！Ｉｌ造方法を提供“することによって前記
目的を達成することかで會るＯ 次に本発明の詳細な説明する。
本発明者らは、Ｑ Ｏ，００４１１％以下の極低炭素鋼
を低温加熱、低温巻取によりＩＩｌ造しても、異方性□
・も小さく、高７値の深絞り用鋼板を得ることができる
ことを新規に知見した。従来熱延仕上げ温度はム匂点以
下でないと異方性が大きくなり、下値も劣化するという
のが廠業者にとっては常識であったが、本発明者等は、
Ｑ Ｏ，０（Ｉダｊ％以下の極低炭素鋼について上記従
来の常識が本当に適用できるかどうかに疑問を抱いて、
低熱延仕上げ温度！低熱延巻取温度のテストを現場にお
いて行ない、本発明を完成した。
を低温加熱、低温巻取によりＩＩｌ造しても、異方性□
・も小さく、高７値の深絞り用鋼板を得ることができる
ことを新規に知見した。従来熱延仕上げ温度はム匂点以
下でないと異方性が大きくなり、下値も劣化するという
のが廠業者にとっては常識であったが、本発明者等は、
Ｑ Ｏ，０（Ｉダｊ％以下の極低炭素鋼について上記従
来の常識が本当に適用できるかどうかに疑問を抱いて、
低熱延仕上げ温度！低熱延巻取温度のテストを現場にお
いて行ない、本発明を完成した。
次に本発明を実験データについて説明する。
底吹転炉とＲＨ脱ガス法を組合せることにより、ｃ
ｏ、ｏｏｉｚ −ｏ、ｏｏｚｏ 囁 ｔ Ｗｂ ｏ
〜 ０．０コ０ ≦ 、 電及０、ＪＯ％以下ｔム
Ｉ Ｏ，０１０〜０．１００ ％ Ｆ）溶鋼を溶製し、
連続鋳造、により鋼片とした。ただし心は添加しない場
合と、０．０２０ ％以下添加する場合に分けて実験を
行ない、これら両方の場合とも用いる一片のＮｋ以外の
他の成分組成は全く同一にした。
ｏ、ｏｏｉｚ −ｏ、ｏｏｚｏ 囁 ｔ Ｗｂ ｏ
〜 ０．０コ０ ≦ 、 電及０、ＪＯ％以下ｔム
Ｉ Ｏ，０１０〜０．１００ ％ Ｆ）溶鋼を溶製し、
連続鋳造、により鋼片とした。ただし心は添加しない場
合と、０．０２０ ％以下添加する場合に分けて実験を
行ない、これら両方の場合とも用いる一片のＮｋ以外の
他の成分組成は全く同一にした。
これらの−片の溶鋼時の０とＮｋの含有量の関係は第１
図中の斜線を付した領域である。
図中の斜線を付した領域である。
これらの鋼片を熱間圧延するに際し、熱延仕上・げ温度
（以下ＦＤ？と記す）を１２０−リ０℃の範囲”内で意
図的に変え、熱延巻取温度（以下０！と記す）を１４（
１±に℃で春取り、その後り０〜ｔｊｓの圧下率で冷間
圧延し、０．７−の鋼板とした。ついで連続、焼鈍ライ
ンでり３０℃で約Ｒ秒の均熱を行ない、Ｊ７ ”ｅ／秒
の冷却速度で７００℃以下會で冷却した。その後０．ｌ
±５．Ｊ ％の間質圧延を行ない、鋼板の７．冨Ｉ９時
効指歇ムｌなどの機械的性質を調査した。ここで、時効
指歇ムＩは引張予歪グ、ｊ−のと會の１１形応力と、こ
れを−Ｉ応力除荷し、１０ｔ１℃×ｘ分の熱娘珊俵、再
引張したと會の下降伏応力との差を示したものであり、
この数値が小書い嫌ど常温での時効特性が優れている。
（以下ＦＤ？と記す）を１２０−リ０℃の範囲”内で意
図的に変え、熱延巻取温度（以下０！と記す）を１４（
１±に℃で春取り、その後り０〜ｔｊｓの圧下率で冷間
圧延し、０．７−の鋼板とした。ついで連続、焼鈍ライ
ンでり３０℃で約Ｒ秒の均熱を行ない、Ｊ７ ”ｅ／秒
の冷却速度で７００℃以下會で冷却した。その後０．ｌ
±５．Ｊ ％の間質圧延を行ない、鋼板の７．冨Ｉ９時
効指歇ムｌなどの機械的性質を調査した。ここで、時効
指歇ムＩは引張予歪グ、ｊ−のと會の１１形応力と、こ
れを−Ｉ応力除荷し、１０ｔ１℃×ｘ分の熱娘珊俵、再
引張したと會の下降伏応力との差を示したものであり、
この数値が小書い嫌ど常温での時効特性が優れている。
＊た異方性を示す）１１は、圧延方向と平行−ｕｓ”方
向！直角のＪ方向の破断伸びを測定し、最大の１ｊ特性
値と最小のｘｉ特性値の差で定義した。
向！直角のＪ方向の破断伸びを測定し、最大の１ｊ特性
値と最小のｘｉ特性値の差で定義した。
１１１ＪＩＩに、低ＦＤ？ 、低０〒、極低炭素鋼Ｏｘ
ｉ ｅｒ値におよぼす０量の影響を示す。０量がｏ、ｏ
ｅｐ＊Ｈ−超えになると１１ｔ ｒ値が著しく劣化する
ので、ｃ量はａ、ｏｏ＊ｚ襲以下、好ましくは０．０ｔ
ｌＪＯ−以下・にする必要がある。また第３図に、本発
明の最大の特徴であるＦＭの材質におよぼす爽験結釆を
示す。ＦＤテが１００℃以上のムｒ３変態点以上の場合
には、ΔｌｃＩがＪ−１量程度であり異方性が大きいが
１り！０〜り３０℃の低ＦＭにすると異方性が非常に小
さくなることを発見した。また、Ｌ、Ｏ，Ｄ方向の平均
値のＸｊ＃平均値の７値は、低ＩＤＴ材、高ＦＤＴ材と
もに同略であり、極低炭素鋼を低ＩＤ！−低０テで熱間
圧延すると、異方性が小さく、高ｊ値の深絞り性が優れ
た冷延鋼板が得られることを発見した。前述のように、
低ＦＤ７ 、低０〒でｌ１Ｉｌｌ出来るようになれば、
スラブ加熱温度低下による加熱炉熱量原単位の大幅な削
減、加熱炉でのスケールオフ減少による熱延コイル参上
りの向上、曽洗能率の向上など、工業化にあたってのメ
リットが大きい。
ｉ ｅｒ値におよぼす０量の影響を示す。０量がｏ、ｏ
ｅｐ＊Ｈ−超えになると１１ｔ ｒ値が著しく劣化する
ので、ｃ量はａ、ｏｏ＊ｚ襲以下、好ましくは０．０ｔ
ｌＪＯ−以下・にする必要がある。また第３図に、本発
明の最大の特徴であるＦＭの材質におよぼす爽験結釆を
示す。ＦＤテが１００℃以上のムｒ３変態点以上の場合
には、ΔｌｃＩがＪ−１量程度であり異方性が大きいが
１り！０〜り３０℃の低ＦＭにすると異方性が非常に小
さくなることを発見した。また、Ｌ、Ｏ，Ｄ方向の平均
値のＸｊ＃平均値の７値は、低ＩＤＴ材、高ＦＤＴ材と
もに同略であり、極低炭素鋼を低ＩＤ！−低０テで熱間
圧延すると、異方性が小さく、高ｊ値の深絞り性が優れ
た冷延鋼板が得られることを発見した。前述のように、
低ＦＤ７ 、低０〒でｌ１Ｉｌｌ出来るようになれば、
スラブ加熱温度低下による加熱炉熱量原単位の大幅な削
減、加熱炉でのスケールオフ減少による熱延コイル参上
りの向上、曽洗能率の向上など、工業化にあたってのメ
リットが大きい。
次に本発明成分のＩｉＩ定理由について説明する。
０！０は連続焼鈍法において、十分なる延性と７値を得
るため、またｗｂ無添加又はＭ１少量添加でも時効性を
良くするためｏ、ｏｏ＊ｚ 襲以下にする必要があり、
好ましくはｏ、ｏｏｓｏ ＠以下が有利である。
るため、またｗｂ無添加又はＭ１少量添加でも時効性を
良くするためｏ、ｏｏ＊ｚ 襲以下にする必要があり、
好ましくはｏ、ｏｏｓｏ ＠以下が有利である。
Ｍｘ ： Ｍｕは０．ＪＯ％を越すと７値を良好にする
集合組織の発達が阻害され深絞り性が劣化するのでｔ）
、３０％以下にする必要がある。
集合組織の発達が阻害され深絞り性が劣化するのでｔ）
、３０％以下にする必要がある。
酸可溶ムＩ！酸可溶ムｊは、Ｎを固定するためにｏ、ｏ
ｉ。
ｉ。
襲以上必要であるが、０．１００ ％を超える含有は、
延性の劣化をきたし、また経済的でないので、０．０１
０〜ａ、１００％の範囲にする必要がある。
延性の劣化をきたし、また経済的でないので、０．０１
０〜ａ、１００％の範囲にする必要がある。
Ｗｂ！１ｉｎは０を固定し、少量の添加で、時効性を改
曽し、ｒ値が良好となる。従来Ｗｂは原子比でＭｋｌｏ
＞／添加しないと時効性およびｒ値が良好にならないと
されていたが、Ｗｂｌｏ（原子比）〈ｌでもその効果が
着しいことを本発（明者らは知見した。この知見によれ
ば、０量がｏ、ｏｏＪｏ〜０．００参！〜 の場合はＭ
％ｇ加量はり、ｙｙｘ（％Ｏ）以下でよい。またＣ量が
、ｏ、ｏｏＪｏ ｓ未満の場合は、必要なＮ）ｓ加量が
ｏ、ｏｉｓｚ襲以下と非常に少量であり、制御が離しい
ので、０量がｏ、ｏｏＪｏ％未満の場合はＮｂを一律０
．０／１１ ％以下添加する必要があることが判った。
曽し、ｒ値が良好となる。従来Ｗｂは原子比でＭｋｌｏ
＞／添加しないと時効性およびｒ値が良好にならないと
されていたが、Ｗｂｌｏ（原子比）〈ｌでもその効果が
着しいことを本発（明者らは知見した。この知見によれ
ば、０量がｏ、ｏｏＪｏ〜０．００参！〜 の場合はＭ
％ｇ加量はり、ｙｙｘ（％Ｏ）以下でよい。またＣ量が
、ｏ、ｏｏＪｏ ｓ未満の場合は、必要なＮ）ｓ加量が
ｏ、ｏｉｓｚ襲以下と非常に少量であり、制御が離しい
ので、０量がｏ、ｏｏＪｏ％未満の場合はＮｂを一律０
．０／１１ ％以下添加する必要があることが判った。
本発明において用いる鋼スラブの０とｙｌの含有量の限
定範囲は、第１１ｊに示す斜線の範囲内の通りである。
定範囲は、第１１ｊに示す斜線の範囲内の通りである。
次に本発明において熱延条件を限定する理由につついて
述べる。
述べる。
ＦＤ〒！熱間圧延に際してＦＭを１１３点以下にするこ
とが本発明の特に重要な点である。従来熱延仕上げ温度
は、第３版鉄鋼便覧璽（１）圧延基礎−鋼板ダデＪペー
ジに記述されているように、ムｒＢ変態点以上でないと
７値が着しく劣化するとされていた。本発明は、この通
念を破り、極低炭素鋼の場合は、ムｒ３変態点以下のＦ
Ｄτで、良好なｒ値が得られることを発見したものであ
り、その冶金学的城山は現段階では明確ではないが、熱
延板の再結晶集合組織が、００．０２〜０．０１％の通
常の低炭素鋼と、０ ＜ ０．００４１１％の極低炭素
鋼の場合では興なるためであろうと推定される。
とが本発明の特に重要な点である。従来熱延仕上げ温度
は、第３版鉄鋼便覧璽（１）圧延基礎−鋼板ダデＪペー
ジに記述されているように、ムｒＢ変態点以上でないと
７値が着しく劣化するとされていた。本発明は、この通
念を破り、極低炭素鋼の場合は、ムｒ３変態点以下のＦ
Ｄτで、良好なｒ値が得られることを発見したものであ
り、その冶金学的城山は現段階では明確ではないが、熱
延板の再結晶集合組織が、００．０２〜０．０１％の通
常の低炭素鋼と、０ ＜ ０．００４１１％の極低炭素
鋼の場合では興なるためであろうと推定される。
０テ＝低ＦＤ？の場合０テは高い方が良好な材質が得ら
れるが、０！があまり高すぎるとフィル潰れが発生する
危険があるので、ＯＴは７００℃以下にする必要がある
。
れるが、０！があまり高すぎるとフィル潰れが発生する
危険があるので、ＯＴは７００℃以下にする必要がある
。
このようにして製造した陵洗コイルを連続焼鈍するにあ
たっては、再結晶温度以上乃至９７０℃以下の温度で連
続郷鈍する。焼鈍温度がｔｉｏ”ｃを趨えると延性およ
び絞り性の劣化が甚しくなるので前記焼鈍温度は９１０
℃以下にする必要がある。連続焼鈍時のと−Ｆサイクル
は、第一図に示すように過時効帯のないヒートサイクル
（Ａ）あるいは属存の連続焼鈍ラインのように過時効処
理を行うと−トサイクル（Ｂ） 、 （０）のいずれで
もよい。ｔた素材の固溶０量が著しく低いので、冷却速
度についても特に規定する必要はない。
たっては、再結晶温度以上乃至９７０℃以下の温度で連
続郷鈍する。焼鈍温度がｔｉｏ”ｃを趨えると延性およ
び絞り性の劣化が甚しくなるので前記焼鈍温度は９１０
℃以下にする必要がある。連続焼鈍時のと−Ｆサイクル
は、第一図に示すように過時効帯のないヒートサイクル
（Ａ）あるいは属存の連続焼鈍ラインのように過時効処
理を行うと−トサイクル（Ｂ） 、 （０）のいずれで
もよい。ｔた素材の固溶０量が著しく低いので、冷却速
度についても特に規定する必要はない。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例
膨軟転炉とＲＨの組合せにより第１表に示す成分の溶鋼
を溶極し、連続鋳造により鋼片とした。
を溶極し、連続鋳造により鋼片とした。
・その後熱間圧延に際しては、第７表に示すようにＦＭ
ｅ ＯＴを制御し、熱ｉｆｌ：ｙイルとした。次に、
最高速度−Ｊ０膳ｐ膳を塩酸濃度／、Ｚ〜り、５％の酸
洗ラインで、スケール残り□が発生しない酸洗速度を調
査し、酸洗性の評価を行なった。続いてりｊｓの圧下率
で冷間圧延を行なル々、０．？−厚の冷間圧延コイルを
製造した。このコイルを連続焼鈍するに際して、第１表
に示す焼鈍条件で焼鈍し、その後０．！弧のスキンバス
圧延を行ない、引張特性伊時効特性（ム工）および脆性
を調査した。結果を第−表に示す。
ｅ ＯＴを制御し、熱ｉｆｌ：ｙイルとした。次に、
最高速度−Ｊ０膳ｐ膳を塩酸濃度／、Ｚ〜り、５％の酸
洗ラインで、スケール残り□が発生しない酸洗速度を調
査し、酸洗性の評価を行なった。続いてりｊｓの圧下率
で冷間圧延を行なル々、０．？−厚の冷間圧延コイルを
製造した。このコイルを連続焼鈍するに際して、第１表
に示す焼鈍条件で焼鈍し、その後０．！弧のスキンバス
圧延を行ない、引張特性伊時効特性（ム工）および脆性
を調査した。結果を第−表に示す。
脆性特性については、００ｖ試験機によりカップ吠に１
次加工後Ｏ℃に１０分間保持後、衝撃エネルギー １０
ｋｇｔ Ｘ Ｏ，＃ ｍで薄型試験を行ないその割れ長
さの合計で評価した。
次加工後Ｏ℃に１０分間保持後、衝撃エネルギー １０
ｋｇｔ Ｘ Ｏ，＃ ｍで薄型試験を行ないその割れ長
さの合計で評価した。
以上の実施例から判るように、本発明の製造方法によれ
ば異方性が小さく、かつｉ値も高い冷延鋼板を得ること
ができるが、−万事発明の製造方法以外の方法によれば
、異方性が大きかつたり、時効性が悪かったりして良好
な材質の冷延鋼板は得られない。またＭ）無添加の鋼素
材について本発明の製造方法を施すことによっても同様
に異方性が小さく、かつＴ値の高い冷延鋼板を得ること
がで會る。
ば異方性が小さく、かつｉ値も高い冷延鋼板を得ること
ができるが、−万事発明の製造方法以外の方法によれば
、異方性が大きかつたり、時効性が悪かったりして良好
な材質の冷延鋼板は得られない。またＭ）無添加の鋼素
材について本発明の製造方法を施すことによっても同様
に異方性が小さく、かつＴ値の高い冷延鋼板を得ること
がで會る。
第１図繻本発明の０と）ｉｂ含有量の関係を示す図、第
一図は冷延鋼板の０含有量とｘｌｅｔ値との関係を示す
図、第３図は熱延鋼板の１Ｄ！（１）と異方性（）冨Ｉ
）、鳶ｌｅｔとの関係をそれヤれ示す閣、第１ＩＩ（ム
） ｅ （１） ＊ （０）はそれでれ連続１焼鋪時の
ヒートサイクルを示す図である。 特許出願人 川崎製鉄株式★社 代珊人弁珊士 村 １） 政 治 第１図 Ｃ（・７．）
ｌ＆−Ｃ（ｘ１０°″。ｌ・）− ＦＤＴ（’Ｃ） 第４図 Ａ Ｂ ｃ
一図は冷延鋼板の０含有量とｘｌｅｔ値との関係を示す
図、第３図は熱延鋼板の１Ｄ！（１）と異方性（）冨Ｉ
）、鳶ｌｅｔとの関係をそれヤれ示す閣、第１ＩＩ（ム
） ｅ （１） ＊ （０）はそれでれ連続１焼鋪時の
ヒートサイクルを示す図である。 特許出願人 川崎製鉄株式★社 代珊人弁珊士 村 １） 政 治 第１図 Ｃ（・７．）
ｌ＆−Ｃ（ｘ１０°″。ｌ・）− ＦＤＴ（’Ｃ） 第４図 Ａ Ｂ ｃ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｘ、 ｏ ａ、ａｏ＊ｚ ＠以下ｅ Ｍｘ ０−３０
％ Ｑｌ下會ムＩＯ，０１０〜ｏ、ｔｏｏ Ｓ ｅ
ＩＩ都１・および不可避的不純物よりなる鋼スラブを熱
間圧延する１龜延仕上げ濃度をムｒ３変態点以下となし
、かっ熱延看取温度を７００℃以下として得た熱延銅帯
に常法に従って冷開圧延を施し、かくして得た冷延鋼板
に再結晶温度以上乃亜ｅｔａ ”ｅ以下の温度範囲内で
連続焼鈍を施すこと□を特徴とする遣ａｍ鋪法による異
方性が小書〈霧軟り性の優れた冷延鋼板の製造方法。 Ｌ ＯＯ，００４１＋１ ’ｇ以下ｐ Ｍａｌ ００
ＪＯ％以下−ムＩｏ、ｏｉｏ 〜ｏ、ｔｏｏ％ｅ Ｏ０
−００１１＝ ０．００ＪＯ！１にのＩｎニｉｔ ｗｂ
Ｉ ｔ、ｔｊｘ （％Ｏ）以下−ｏ ｏ、ｔｔａＪ。 憾未満の場合には夏１を（、θ／ｊｊ−以下會曹し、残
部１・および不可避的不純物よりなる鋼スラブを熱間圧
延する際熱間仕上げ温度なムｒ３変態点以下となし、か
つ熱延看取温度を）００℃以下として得た熱延銅帯に常
法に従って冷間圧延を施し、かくして得た冷延鋼板に再
結晶温度以上乃至１１０℃以下の温度範囲内で連続焼鈍
を施すことを特徴とする連続焼鈍法による異方性が小さ
く深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1472282A JPS58133325A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | 連続焼鈍法による異方性が小さく深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1472282A JPS58133325A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | 連続焼鈍法による異方性が小さく深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58133325A true JPS58133325A (ja) | 1983-08-09 |
| JPH0216370B2 JPH0216370B2 (ja) | 1990-04-17 |
Family
ID=11869017
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1472282A Granted JPS58133325A (ja) | 1982-02-03 | 1982-02-03 | 連続焼鈍法による異方性が小さく深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58133325A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
-
1982
- 1982-02-03 JP JP1472282A patent/JPS58133325A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61119621A (ja) * | 1984-11-16 | 1986-06-06 | Nippon Steel Corp | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0216370B2 (ja) | 1990-04-17 |
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