JP3046366B2 - 深絞り用薄鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用薄鋼板の製造方法Info
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- JP3046366B2 JP3046366B2 JP3023236A JP2323691A JP3046366B2 JP 3046366 B2 JP3046366 B2 JP 3046366B2 JP 3023236 A JP3023236 A JP 3023236A JP 2323691 A JP2323691 A JP 2323691A JP 3046366 B2 JP3046366 B2 JP 3046366B2
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車用鋼板等に使用
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。
される深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車用鋼板等に使用される深絞
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ3 変態点以上で熱間圧延を終了
した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後
再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用され
ていた。しかしながら近年、低コスト化を目的として、
従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替しよ
うとする要求が高まってきた。
り用薄鋼板には、その特性として高いランクフォード値
（ｒ値）と高い延性（Ｅｌ）が要求される。そのような
深絞り用薄鋼板は、Ａｒ3 変態点以上で熱間圧延を終了
した後、冷間圧延により最終板厚の薄板とし、しかる後
再結晶焼鈍を施して製造する冷延鋼板が一般に使用され
ていた。しかしながら近年、低コスト化を目的として、
従来冷延鋼板を使用していた部材を熱延鋼板で代替しよ
うとする要求が高まってきた。
【０００３】しかしながら従来の加工用熱延鋼板は、加
工性とくに延性を確保するため、未再結晶フェライト組
織ができるのをさけ、Ａｒ3変態点以上で圧延を終了し
ていた。そのため、一般には、γ→α変態時に集合組織
がランダム化するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板
に比べて著しく劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板
の製造方法はいくつか開示されている。例えば特開昭５
９−２２６１４９号公報では、Ｃ／０．００２％，Ｓｉ
／０．０２％，Ｍｎ／０．２３％，Ｐ／０．００９％，
Ｓ／０．００８％，，Ａｌ／０．０２５％，Ｎ／０．０
０２１％，Ｔｉ／０．１０％の低炭素Ａｌキルド鋼を５
００〜９００℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて
１．６ｍｍ板厚の鋼帯とすることにより、ｒ＝１．２１
の特性を有する薄鋼板の製造例が示されている。しかし
ながら熱間圧延時に強潤滑圧延を施さなければならない
ため、鋼板の噛込み不良及びスリップ等の操業上の困難
さを伴う。このことは、熱延板の両端部分には噛み込み
不良を起こすのを防ぐため、強潤滑圧延を行うことがで
きないことを示しており、鋼板長手方向に不均一な熱鋼
板を製造することになる。
工性とくに延性を確保するため、未再結晶フェライト組
織ができるのをさけ、Ａｒ3変態点以上で圧延を終了し
ていた。そのため、一般には、γ→α変態時に集合組織
がランダム化するため、熱延鋼板の深絞り性は冷延鋼板
に比べて著しく劣っていた。深絞り性に優れた熱延鋼板
の製造方法はいくつか開示されている。例えば特開昭５
９−２２６１４９号公報では、Ｃ／０．００２％，Ｓｉ
／０．０２％，Ｍｎ／０．２３％，Ｐ／０．００９％，
Ｓ／０．００８％，，Ａｌ／０．０２５％，Ｎ／０．０
０２１％，Ｔｉ／０．１０％の低炭素Ａｌキルド鋼を５
００〜９００℃で潤滑油を施しつつ７６％の圧延にて
１．６ｍｍ板厚の鋼帯とすることにより、ｒ＝１．２１
の特性を有する薄鋼板の製造例が示されている。しかし
ながら熱間圧延時に強潤滑圧延を施さなければならない
ため、鋼板の噛込み不良及びスリップ等の操業上の困難
さを伴う。このことは、熱延板の両端部分には噛み込み
不良を起こすのを防ぐため、強潤滑圧延を行うことがで
きないことを示しており、鋼板長手方向に不均一な熱鋼
板を製造することになる。
【０００４】また特開昭６２−１９２５３９号公報に
は、Ｃ／０．００８％、Ｓｉ／０．０４％、Ｍｎ／１．
５３％、Ｐ／０．０１５％、Ｓ／０．００４％、Ｔｉ／
０．０６８％、Ｎｂ／０．０２４％の低炭素Ａｌキルド
鋼をＡｒ3 〜Ａｒ3 ＋１５０℃で９２％の圧延を施すこ
とにより、ｒ＝１．４１の特性を有する薄鋼板の製造例
が開示されている。しかしながら上記方法は、γ域にて
熱間圧延を終了し、その後のγ→α変態による変態集合
組織を利用しているため、必然的にｒ値の異方性は大き
くなり、Δｒ＝−１．２と非常に大きく、さらに得られ
るｒ値にも限度がある。
は、Ｃ／０．００８％、Ｓｉ／０．０４％、Ｍｎ／１．
５３％、Ｐ／０．０１５％、Ｓ／０．００４％、Ｔｉ／
０．０６８％、Ｎｂ／０．０２４％の低炭素Ａｌキルド
鋼をＡｒ3 〜Ａｒ3 ＋１５０℃で９２％の圧延を施すこ
とにより、ｒ＝１．４１の特性を有する薄鋼板の製造例
が開示されている。しかしながら上記方法は、γ域にて
熱間圧延を終了し、その後のγ→α変態による変態集合
組織を利用しているため、必然的にｒ値の異方性は大き
くなり、Δｒ＝−１．２と非常に大きく、さらに得られ
るｒ値にも限度がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明では、鋼成分と
圧延条件、とくにスラブ粗圧延後シートバーを接続して
連続圧延を行うことにより、鋼板長手方向に均一に強潤
滑圧延を行うことが可能となり、冷延工程または冷延−
焼鈍工程を省略して、従来の冷延鋼板と比較して遜色の
ない深絞り性を有する薄鋼板を鋼板長手方向に材質均一
に製造する方法を提供することを目的とする。
圧延条件、とくにスラブ粗圧延後シートバーを接続して
連続圧延を行うことにより、鋼板長手方向に均一に強潤
滑圧延を行うことが可能となり、冷延工程または冷延−
焼鈍工程を省略して、従来の冷延鋼板と比較して遜色の
ない深絞り性を有する薄鋼板を鋼板長手方向に材質均一
に製造する方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者らは鋭意研究を重
ねた結果、以下のように製造条件を規制することによ
り、深絞り用熱延鋼板が製造可能となることを見出し
た。その要旨は、 Ｃ ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ ：０．１５重量％以下 Ｓ ：０．０５重量％以下 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ｎ ：０．０５重量％以下でかつ、 Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｂ ：０．０００１〜０．００５重量％ のうちの１種又は２種以上、及びＳｂ：０．００１〜
０．０５重量％を含み、残部鉄及び不可避的不純物より
なる粗圧延素材の先端と該粗圧延素材に先行する粗圧延
素材の後端とを接続し、その後Ａｒ3変態点未満５００
℃以上の温度域にて、鋼板長手方向に均一に潤滑を施し
ながら連続圧延し、焼鈍にて再結晶処理を行うことを特
徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
ねた結果、以下のように製造条件を規制することによ
り、深絞り用熱延鋼板が製造可能となることを見出し
た。その要旨は、 Ｃ ：０．０５重量％以下 Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｐ ：０．１５重量％以下 Ｓ ：０．０５重量％以下 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ｎ ：０．０５重量％以下でかつ、 Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｂ ：０．０００１〜０．００５重量％ のうちの１種又は２種以上、及びＳｂ：０．００１〜
０．０５重量％を含み、残部鉄及び不可避的不純物より
なる粗圧延素材の先端と該粗圧延素材に先行する粗圧延
素材の後端とを接続し、その後Ａｒ3変態点未満５００
℃以上の温度域にて、鋼板長手方向に均一に潤滑を施し
ながら連続圧延し、焼鈍にて再結晶処理を行うことを特
徴とする深絞り性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
【０００７】また、粗圧延素材として連続鋳造スラブを
再加熱または連続鋳造後Ａｒ3変態点以下に降温するこ
となく直ちに連続圧延し、もしくは保温処理を施して粗
圧延した素材を用いると好適である。
再加熱または連続鋳造後Ａｒ3変態点以下に降温するこ
となく直ちに連続圧延し、もしくは保温処理を施して粗
圧延した素材を用いると好適である。
【０００８】
【作用】本発明は鋼成分を限定し、適切な圧延条件下で
連続強潤滑、熱間仕上圧延し、再結晶処理することによ
り、優れた深絞り性を有する薄鋼板を製造することがで
きる。 以下に本発明の限定理由を説明する。 （１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ：０．０５重
量％以下、Ｓｉ：１．０重量％以下、Ｍｎ：１．０重量
％以下、Ｐ：０．１５重量％以下、Ｓ：０．０５重量％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、Ｎ：０．０５
重量％以下でかつ、Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量
％、Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％、Ｂ：０．００
０１〜０．００５重量％のうちの１種又は２種以上を含
まなければならない。鋼成分がこれらの範囲でなければ
優れた深絞り性を得ることができない。さらに、箱型焼
鈍時の浸窒防止のためにはＳｂ：０．００１〜０．０５
重量％を含むことが必要である。以下、各々の成分につ
いて限定理由を示す。
連続強潤滑、熱間仕上圧延し、再結晶処理することによ
り、優れた深絞り性を有する薄鋼板を製造することがで
きる。 以下に本発明の限定理由を説明する。 （１）鋼成分 本発明においては鋼成分は重要であり、Ｃ：０．０５重
量％以下、Ｓｉ：１．０重量％以下、Ｍｎ：１．０重量
％以下、Ｐ：０．１５重量％以下、Ｓ：０．０５重量％
以下、Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、Ｎ：０．０５
重量％以下でかつ、Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量
％、Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％、Ｂ：０．００
０１〜０．００５重量％のうちの１種又は２種以上を含
まなければならない。鋼成分がこれらの範囲でなければ
優れた深絞り性を得ることができない。さらに、箱型焼
鈍時の浸窒防止のためにはＳｂ：０．００１〜０．０５
重量％を含むことが必要である。以下、各々の成分につ
いて限定理由を示す。
【０００９】（ａ）Ｃ：０．０５重量％以下 Ｃは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｂ）Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるので１．０重
量％以下と限定した。
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｂ）Ｓｉ：１．０重量％以下 Ｓｉは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性及び表面性状に悪影響を与えるので１．０重
量％以下と限定した。
【００１０】（ｃ）Ｍｎ：１．０重量％以下 Ｍｎは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので１．０重量％以下と限
定した。 （ｄ）Ｐ：０．１５重量％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が０．１５重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので０．１５重量％以下と
限定した。
要量添加されるが、その添加量が１．０重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので１．０重量％以下と限
定した。 （ｄ）Ｐ：０．１５重量％以下 Ｐは鋼を強化する作用があり、所望の強度に応じて必要
量添加されるが、その添加量が０．１５重量％を越える
と深絞り性に悪影響を与えるので０．１５重量％以下と
限定した。
【００１１】（ｅ）Ｓ：０．０５重量％以下 Ｓは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｆ）Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ａｌは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のため
に必要量に応じて添加されるが、０．０１重量％未満で
は添加効果がなく、一方、０．０５重量％を越えて添加
してもより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１
〜０．１５重量％と限定した。
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｆ）Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％ Ａｌは脱酸を行い、炭窒化物形成元素の歩留向上のため
に必要量に応じて添加されるが、０．０１重量％未満で
は添加効果がなく、一方、０．０５重量％を越えて添加
してもより一層の脱酸効果は得られないため、０．０１
〜０．１５重量％と限定した。
【００１２】（ｇ）Ｎ：０．００５重量％以下 Ｎは少なければ少ないほど深絞り性が向上するので好ま
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｈ）Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）
を低減させ、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させる効果がある。その添加量が０．００１重量
％未満では添加効果がなく、一方０．１０重量％を越え
て添加してもそれ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面
性状の劣化につながるので０．００１〜０．１０重量％
と限定した。
しいが、その含有量が０．０５重量％以下ではさほど悪
影響をおよぼさないので０．０５重量％以下と限定し
た。 （ｈ）Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％ Ｔｉは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶（Ｃ，Ｎ）
を低減させ、深絞り性に有利な｛１１１｝方位を優先的
に形成させる効果がある。その添加量が０．００１重量
％未満では添加効果がなく、一方０．１０重量％を越え
て添加してもそれ以上の効果は得られず、逆に鋼板表面
性状の劣化につながるので０．００１〜０．１０重量％
と限定した。
【００１３】（ｉ）Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％ Ｎｂは炭化物形成元素であり、鋼中の固溶Ｃを低減させ
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。その添加量が０．００１重量％未満では効果が
なく、一方０．１０重量％を越えて添加してもそれ以上
の添加効果は得られないため０．００１〜０．１０重量
％と限定した。
る効果があるとともに、仕上圧延前組織の微細化に有効
である。その添加量が０．００１重量％未満では効果が
なく、一方０．１０重量％を越えて添加してもそれ以上
の添加効果は得られないため０．００１〜０．１０重量
％と限定した。
【００１４】（ｊ）Ｓｂ：０．００１〜０．０５重量％ Ｓｂは箱型焼鈍時の浸窒防止のために添加される。その
添加量が０．００１重量％未満では効果がなく、一方
０．０５重量％を越えて添加してもそれ以上の効果は得
られないため０．００１〜０．０５重量％と限定した。 （２）圧延工程 圧延工程は本発明においても最も重要であり、粗圧延素
材を先行の粗圧延素材の後端に接続し、Ａｒ3変態点未
満５００℃以上の温度域において連続圧延し、その際鋼
板長手方向に均一に流体潤滑条件で圧延を施す必要があ
る。Ａｒ3変態点以上で圧延を終了すると、γ→α変態
により集合組織がランダム化し、深絞り性に好ましい
｛１１１｝方位が形成されない。一方、圧延温度を５０
０℃より低くしてもそれ以上の深絞り性の向上は望め
ず、圧延荷重が増大するのみである。よって、圧延温度
域をＡｒ3変態点未満５００℃以上と限定した。また、
粗圧延素材を接続して連続圧延を行うようにしないと、
噛み込み不良やスリップ等を起こし、鋼板先端部から後
端部まで均一に流体潤滑条件にて圧延を行うことができ
ない。また、流体潤滑条件にて圧延を行うようにしない
とロールと鋼板との間の剪断歪により深絞り性に好まし
くない｛１１０｝方位が形成されｒ値が劣化する。な
お、流体潤滑条件とは摩擦係数が０．１５以下の潤滑圧
延を意味する。
添加量が０．００１重量％未満では効果がなく、一方
０．０５重量％を越えて添加してもそれ以上の効果は得
られないため０．００１〜０．０５重量％と限定した。 （２）圧延工程 圧延工程は本発明においても最も重要であり、粗圧延素
材を先行の粗圧延素材の後端に接続し、Ａｒ3変態点未
満５００℃以上の温度域において連続圧延し、その際鋼
板長手方向に均一に流体潤滑条件で圧延を施す必要があ
る。Ａｒ3変態点以上で圧延を終了すると、γ→α変態
により集合組織がランダム化し、深絞り性に好ましい
｛１１１｝方位が形成されない。一方、圧延温度を５０
０℃より低くしてもそれ以上の深絞り性の向上は望め
ず、圧延荷重が増大するのみである。よって、圧延温度
域をＡｒ3変態点未満５００℃以上と限定した。また、
粗圧延素材を接続して連続圧延を行うようにしないと、
噛み込み不良やスリップ等を起こし、鋼板先端部から後
端部まで均一に流体潤滑条件にて圧延を行うことができ
ない。また、流体潤滑条件にて圧延を行うようにしない
とロールと鋼板との間の剪断歪により深絞り性に好まし
くない｛１１０｝方位が形成されｒ値が劣化する。な
お、流体潤滑条件とは摩擦係数が０．１５以下の潤滑圧
延を意味する。
【００１５】また粗圧延素材については、連続鋳造スラ
ブを再加熱又は連続鋳造後Ａｒ3 変態点以下に降温する
ことなく直ちに用いるか、または、保温処理したものを
粗圧延してシートバーとしたものを使用する。粗圧延条
件としては、仕上圧延前組織の微細化を目的に、粗圧延
仕上げ温度をＡｒ3 変態点以上９５０℃以下とすること
が好ましい。
ブを再加熱又は連続鋳造後Ａｒ3 変態点以下に降温する
ことなく直ちに用いるか、または、保温処理したものを
粗圧延してシートバーとしたものを使用する。粗圧延条
件としては、仕上圧延前組織の微細化を目的に、粗圧延
仕上げ温度をＡｒ3 変態点以上９５０℃以下とすること
が好ましい。
【００１６】なお、ロール径、ロールの構造、潤滑剤の
種類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３）再結晶処理工程 本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶処理を施す必要があ
る。再結晶処理方法としては、コイラー巻取時の自己焼
鈍ならびに再結晶焼鈍がある。
種類ならびに圧延機の構造は任意でよい。 （３）再結晶処理工程 本発明鋼は、仕上圧延後に再結晶処理を施す必要があ
る。再結晶処理方法としては、コイラー巻取時の自己焼
鈍ならびに再結晶焼鈍がある。
【００１７】自己焼鈍については、コイラー巻取温度を
６００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍につい
ては箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっ
きラインにおいて実施可能である。 （４）調質圧延 本発明鋼には５％以下の調質圧延を施すことが可能であ
る。
６００℃以上にする必要がある。また再結晶焼鈍につい
ては箱型焼鈍炉、連続焼鈍炉ならびに連続溶融亜鉛めっ
きラインにおいて実施可能である。 （４）調質圧延 本発明鋼には５％以下の調質圧延を施すことが可能であ
る。
【００１８】本発明は深絞り用熱延鋼板、深絞り用溶融
亜鉛めっき鋼板、深絞り用電気めっき鋼板として使用可
能である。さらに本発明鋼を冷延素材としても使用する
ことができる。その際には従来よりも格段に優れた深絞
り性を有する冷延鋼板が製造可能となる。
亜鉛めっき鋼板、深絞り用電気めっき鋼板として使用可
能である。さらに本発明鋼を冷延素材としても使用する
ことができる。その際には従来よりも格段に優れた深絞
り性を有する冷延鋼板が製造可能となる。
【００１９】
【実施例】表１に示す組成鋼スラブを表２に示す条件で
粗圧延後、仕上げ圧延を行った。この時の仕上終了温度
（ＦＤＴ）、巻取温度（ＣＴ）、連続圧延の有無、潤
滑、再結晶処理条件、最終製品の鋼板長手方向中心部の
ｒ値及び鋼板長手方向に対してｒ＜１．２である鋼板
先、後端部の合計長さ（ｍ）を表２に示す。
粗圧延後、仕上げ圧延を行った。この時の仕上終了温度
（ＦＤＴ）、巻取温度（ＣＴ）、連続圧延の有無、潤
滑、再結晶処理条件、最終製品の鋼板長手方向中心部の
ｒ値及び鋼板長手方向に対してｒ＜１．２である鋼板
先、後端部の合計長さ（ｍ）を表２に示す。
【００２０】ｒ値は１５％引張予ひずみを与えた後、３
点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方
向に４５度方向）及びＣ方向（圧延方向に９０度方向）
の平均値 ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒc ）／４ として求めた。
点法にて測定し、Ｌ方向（圧延方向）、Ｄ方向（圧延方
向に４５度方向）及びＣ方向（圧延方向に９０度方向）
の平均値 ｒ値＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒc ）／４ として求めた。
【００２１】本発明範囲内にて製造した熱延鋼板は、比
較例に比べて優れた絞り性を有することが分かる。
較例に比べて優れた絞り性を有することが分かる。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、冷延鋼板と同等の深絞
り性に優れた熱延鋼板が鋼板長手方向に均一に製造可能
となり、鋼板先後端の非定常部を大幅に低減することが
でき、省エネルギー、省資源、高生産を達成し、従来の
冷延鋼板の製造に比べて大幅なコストダウンが実現可能
となる。
り性に優れた熱延鋼板が鋼板長手方向に均一に製造可能
となり、鋼板先後端の非定常部を大幅に低減することが
でき、省エネルギー、省資源、高生産を達成し、従来の
冷延鋼板の製造に比べて大幅なコストダウンが実現可能
となる。
フロントページの続き (72)発明者 加藤 俊之 千葉市川崎町１番地 川崎製鉄株式会社 技術研究本部内 (56)参考文献 特開 平１−258802（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−259804（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−25518（ＪＰ，Ａ) 特許2840461（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 - 9/48 C21D 8/02 - 8/04 C22C 38/00 - 38/14 B21B 1/26
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃ ：０．０５重量％以下、 Ｓｉ：１．０重量％以下、 Ｍｎ：１．０重量％以下、 Ｐ ：０．１５重量％以下、 Ｓ ：０．０５重量％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１５重量％、 Ｎ ：０．０５重量％以下でかつ、 Ｔｉ：０．００１〜０．１０重量％、 Ｎｂ：０．００１〜０．１０重量％、 Ｂ ：０．０００１〜０．００５重量％、 のうちの１種又は２種以上、及びＳｂ：０．００１〜
０．０５重量％を含み、残部鉄及び不可避不純物よりな
る粗圧延素材の先端と該粗圧延素材に先行する粗圧延素
材の後端とを接続し、その後、Ａｒ3変態点未満５００
℃以上の温度域にて、鋼板長手方向に均一な潤滑下で仕
上圧延した後、焼鈍にて再結晶処理を行なうことを特徴
とする深絞り用薄鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 粗圧延材として、連続鋳造スラブを連続
鋳造後Ａｒ3変態点以上の温度で粗圧延した素材を用い
ることを特徴とする請求項１記載の深絞り用薄鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3023236A JP3046366B2 (ja) | 1991-02-18 | 1991-02-18 | 深絞り用薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3023236A JP3046366B2 (ja) | 1991-02-18 | 1991-02-18 | 深絞り用薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04263021A JPH04263021A (ja) | 1992-09-18 |
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