JPH06287639A - 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH06287639A JPH06287639A JP7477893A JP7477893A JPH06287639A JP H06287639 A JPH06287639 A JP H06287639A JP 7477893 A JP7477893 A JP 7477893A JP 7477893 A JP7477893 A JP 7477893A JP H06287639 A JPH06287639 A JP H06287639A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた全周磁束密度を有する無方向性電磁鋼
板を１回冷延法で製造する方法を提供する。 【構成】 C≦0.0050% 、(Si+2Al)≦1.8%、Mn：0.05
〜1.5%、 P≦0.12% 、 S≦0.010%、 N≦0.003%を含有
し、残部実質的にFeよりなるスラブを温度1000〜1200℃
で加熱後、仕上温度を（Ar3 −10〜Ar3 −80）℃に制御
して、厚みを1.0 〜2.0mm にした後、 400〜700 ℃で巻
取、酸洗、冷延、焼鈍の工程を順次行うこと、および
C≦0.0024% 、(Si+2Al)≦1.8%、Mn：0.05〜1.5%、 P≦
0.08% 、 S≦0.004%、 N≦0.003%を含有し、残部実質的
にFeよりなるスラブを温度1000〜1300℃で加熱後、仕上
温度を（Ar3 −10〜Ar3 −150)℃に制御して、厚みを
1.0〜2.0mm にした後、 400〜700 ℃で巻取、酸洗、冷
延、焼鈍の工程を順次行うことを特徴とする全周磁気特
性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
板を１回冷延法で製造する方法を提供する。 【構成】 C≦0.0050% 、(Si+2Al)≦1.8%、Mn：0.05
〜1.5%、 P≦0.12% 、 S≦0.010%、 N≦0.003%を含有
し、残部実質的にFeよりなるスラブを温度1000〜1200℃
で加熱後、仕上温度を（Ar3 −10〜Ar3 −80）℃に制御
して、厚みを1.0 〜2.0mm にした後、 400〜700 ℃で巻
取、酸洗、冷延、焼鈍の工程を順次行うこと、および
C≦0.0024% 、(Si+2Al)≦1.8%、Mn：0.05〜1.5%、 P≦
0.08% 、 S≦0.004%、 N≦0.003%を含有し、残部実質的
にFeよりなるスラブを温度1000〜1300℃で加熱後、仕上
温度を（Ar3 −10〜Ar3 −150)℃に制御して、厚みを
1.0〜2.0mm にした後、 400〜700 ℃で巻取、酸洗、冷
延、焼鈍の工程を順次行うことを特徴とする全周磁気特
性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は無方向性電磁鋼板の製造
に関するものであり、詳しくは電気産業分野でのモータ
のコアに利用される、全周磁気特性、特に全周磁束密度
の優れた無方向性電磁鋼板に係るものである。
に関するものであり、詳しくは電気産業分野でのモータ
のコアに利用される、全周磁気特性、特に全周磁束密度
の優れた無方向性電磁鋼板に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】モータコアは鋼板面内でランダムな方向
に磁化される。このため磁気特性としては３６０°のい
ろいろな方向に均一な特性が要求され、鉄損および磁束
密度の測定はリング状試料で実施した方が精度的には優
れている。本リング試料での測定値を全周磁気特性と称
する。また、モータコアの分野での鉄損を重視する比較
的小型のモータにおいては、磁束密度が重要である。こ
の磁束密度を向上させるために、従来、幾つかの技術が
開示されている。例えば、冷延の前に焼鈍を施して、ヒ
ステリシス損失、即ち、結晶配向を向上せしめる方法と
して特公大１５−９３４８号（特許第６９７８７号）公
報がある。しかしながら、冷延前に熱処理することはコ
スト的に問題が大きい。
に磁化される。このため磁気特性としては３６０°のい
ろいろな方向に均一な特性が要求され、鉄損および磁束
密度の測定はリング状試料で実施した方が精度的には優
れている。本リング試料での測定値を全周磁気特性と称
する。また、モータコアの分野での鉄損を重視する比較
的小型のモータにおいては、磁束密度が重要である。こ
の磁束密度を向上させるために、従来、幾つかの技術が
開示されている。例えば、冷延の前に焼鈍を施して、ヒ
ステリシス損失、即ち、結晶配向を向上せしめる方法と
して特公大１５−９３４８号（特許第６９７８７号）公
報がある。しかしながら、冷延前に熱処理することはコ
スト的に問題が大きい。
【０００３】このため、冷延前の熱処理、即ち、熱延板
焼鈍を省略する技術が、幾つか検討されて来た。特公昭
６２−６１６４４号公報で我々は、（Ｓｉ＋２Ａｌ）≧
１．８％の成分系で熱延仕上温度を少なくとも１０００
℃以上とすることによって熱延板焼鈍を省略する技術を
開示した。しかし、磁束密度が特に求められる低Ｓｉ鋼
の領域では変態による集合組織変化の問題があって、単
に熱延仕上温度を高めても効果はない。また、特開平４
−６３２２８号公報で低Ｓｉ鋼を対象に熱延仕上温度を
フェライト相の上限ぎりぎりにすることによって、熱延
板焼鈍を省略した。しかしながら、実施例に記載されて
いる如く、熱延板の厚みが２．３〜２．５mm程度では得
られる磁束密度に限界があった。
焼鈍を省略する技術が、幾つか検討されて来た。特公昭
６２−６１６４４号公報で我々は、（Ｓｉ＋２Ａｌ）≧
１．８％の成分系で熱延仕上温度を少なくとも１０００
℃以上とすることによって熱延板焼鈍を省略する技術を
開示した。しかし、磁束密度が特に求められる低Ｓｉ鋼
の領域では変態による集合組織変化の問題があって、単
に熱延仕上温度を高めても効果はない。また、特開平４
−６３２２８号公報で低Ｓｉ鋼を対象に熱延仕上温度を
フェライト相の上限ぎりぎりにすることによって、熱延
板焼鈍を省略した。しかしながら、実施例に記載されて
いる如く、熱延板の厚みが２．３〜２．５mm程度では得
られる磁束密度に限界があった。
【０００４】また、冷延率に着目した研究も行われてお
り、低冷延率のものとしては特公昭４９−２６４１５号
公報があり、ここでは冷延率を６４〜８４％とすること
によって、高磁束密度を得ている。冷延率６４〜８４％
は、製品厚を０．５mmとして熱延板厚が約１．３９〜
３．１３mmに相当する。しかしながら、鋼中の成分や熱
延での仕上スタンドでの温度に着目されてなく、得られ
る磁気特性に限界があった。さらに、特開昭６３−２１
０２３８号公報では冷延率を４０〜６０％とすることに
よって磁気特性を改善している。この時の熱延板厚は、
該公報に記載されている如く０．８〜１．３mmである。
しかしながら、この方法でも成分や熱延条件が制御され
ていないため、得られる磁束密度に限界があった。ま
た、特開平２−３１０３１６号公報では熱延板の結晶粒
径を５０μｍ以上とし、且つ冷延率を５０〜８０％とす
る｛１００｝〈ｕｖｗ〉の発達した無方向性電磁鋼板の
製造技術が示されている。しかしながら、熱延板焼鈍し
ないで熱延板の結晶粒径を５０μｍ以上にすることは工
業的には非常に困難であったし、５０μｍ以上にするた
めに実施例に示されている如く、熱延巻取温度を７００
℃以上にすると、次工程の酸洗で著しくスケール落ちが
悪くなり生産性が低下する重大な問題があった。
り、低冷延率のものとしては特公昭４９−２６４１５号
公報があり、ここでは冷延率を６４〜８４％とすること
によって、高磁束密度を得ている。冷延率６４〜８４％
は、製品厚を０．５mmとして熱延板厚が約１．３９〜
３．１３mmに相当する。しかしながら、鋼中の成分や熱
延での仕上スタンドでの温度に着目されてなく、得られ
る磁気特性に限界があった。さらに、特開昭６３−２１
０２３８号公報では冷延率を４０〜６０％とすることに
よって磁気特性を改善している。この時の熱延板厚は、
該公報に記載されている如く０．８〜１．３mmである。
しかしながら、この方法でも成分や熱延条件が制御され
ていないため、得られる磁束密度に限界があった。ま
た、特開平２−３１０３１６号公報では熱延板の結晶粒
径を５０μｍ以上とし、且つ冷延率を５０〜８０％とす
る｛１００｝〈ｕｖｗ〉の発達した無方向性電磁鋼板の
製造技術が示されている。しかしながら、熱延板焼鈍し
ないで熱延板の結晶粒径を５０μｍ以上にすることは工
業的には非常に困難であったし、５０μｍ以上にするた
めに実施例に示されている如く、熱延巻取温度を７００
℃以上にすると、次工程の酸洗で著しくスケール落ちが
悪くなり生産性が低下する重大な問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の点に鑑
み、熱延板焼鈍をしない単純１回冷延法で優れた磁束密
度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法を提供すること
を目的とするものである。
み、熱延板焼鈍をしない単純１回冷延法で優れた磁束密
度を有する無方向性電磁鋼板の製造方法を提供すること
を目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、 重量％で、Ｃ≦０．００５０％、（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦
１．８％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ≦０．１２
％、Ｓ≦０．０１０％、Ｎ≦０．００３％とし、残部Ｆ
ｅおよび不可避的成分を含有するスラブを温度１０００
〜１２００℃で加熱後、仕上温度を（Ａｒ3 −１０〜Ａ
ｒ3 −８０）℃に制御して、厚みを１．０〜２．０mmに
した後、４００〜７００℃で巻取、酸洗、冷延、焼鈍の
工程を順次行うことを特徴とする全周磁気特性の優れた
無方向性電磁鋼板の製造方法。および 重量％で、Ｃ≦０．００２４％、（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦
１．８％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ≦０．０８
％、Ｓ≦０．００４％、Ｎ≦０．００３％とし、残部Ｆ
ｅおよび不可避的成分を含有するスラブを温度１０００
〜１３００℃で加熱後、仕上温度を（Ａｒ3 −１０〜Ａ
ｒ3 −１５０）℃に制御して、厚みを１．０〜２．０mm
にした後、４００〜７００℃で巻取、酸洗、冷延、焼鈍
の工程を順次行うことを特徴とする全周磁気特性の優れ
た無方向性電磁鋼板の製造方法である。
に本発明は、 重量％で、Ｃ≦０．００５０％、（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦
１．８％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ≦０．１２
％、Ｓ≦０．０１０％、Ｎ≦０．００３％とし、残部Ｆ
ｅおよび不可避的成分を含有するスラブを温度１０００
〜１２００℃で加熱後、仕上温度を（Ａｒ3 −１０〜Ａ
ｒ3 −８０）℃に制御して、厚みを１．０〜２．０mmに
した後、４００〜７００℃で巻取、酸洗、冷延、焼鈍の
工程を順次行うことを特徴とする全周磁気特性の優れた
無方向性電磁鋼板の製造方法。および 重量％で、Ｃ≦０．００２４％、（Ｓｉ＋２Ａｌ）≦
１．８％、Ｍｎ：０．０５〜１．５％、Ｐ≦０．０８
％、Ｓ≦０．００４％、Ｎ≦０．００３％とし、残部Ｆ
ｅおよび不可避的成分を含有するスラブを温度１０００
〜１３００℃で加熱後、仕上温度を（Ａｒ3 −１０〜Ａ
ｒ3 −１５０）℃に制御して、厚みを１．０〜２．０mm
にした後、４００〜７００℃で巻取、酸洗、冷延、焼鈍
の工程を順次行うことを特徴とする全周磁気特性の優れ
た無方向性電磁鋼板の製造方法である。
【０００７】本発明のポイントは３点ある。１つは、熱
延仕上スタンドを鋼板が抜けた後、ホットランテーブル
上で急冷されるまでの間に結晶粒成長を積極的に行わせ
るべく、鋼中の不純物と熱延条件を組み合わせて制御す
ることである。２点目は、熱延板厚みを薄くすることに
よって、より上記の粒成長効果を引き出すと同時に冷延
後の再結晶集合組織を改善、即ち｛１１１｝方位粒を少
なくすること。そして、３点目はこの技術は工業的に安
定して生産可能なものである。
延仕上スタンドを鋼板が抜けた後、ホットランテーブル
上で急冷されるまでの間に結晶粒成長を積極的に行わせ
るべく、鋼中の不純物と熱延条件を組み合わせて制御す
ることである。２点目は、熱延板厚みを薄くすることに
よって、より上記の粒成長効果を引き出すと同時に冷延
後の再結晶集合組織を改善、即ち｛１１１｝方位粒を少
なくすること。そして、３点目はこの技術は工業的に安
定して生産可能なものである。
【０００８】以下、本発明を詳細に説明する。まず本発
明の限定理由について説明する。Ｃ量を０．００５０％
以下と０．００２４％以下に限定したのは、これを超え
るＣ量では、それぞれ熱延の条件を請求項１，２に規制
しても熱延板組織が細粒となり、目的の磁束密度の向上
が得られないからである。（Ｓｉ＋２Ａｌ）量を１．８
％以下としたのは、本発明はオーステナイト相を生ずる
成分系に対して、熱延の仕上温度を制御するためであ
る。また、ＳｉとＡｌ量をこれ以上に増やすと、飽和磁
束密度が低下して問題である。
明の限定理由について説明する。Ｃ量を０．００５０％
以下と０．００２４％以下に限定したのは、これを超え
るＣ量では、それぞれ熱延の条件を請求項１，２に規制
しても熱延板組織が細粒となり、目的の磁束密度の向上
が得られないからである。（Ｓｉ＋２Ａｌ）量を１．８
％以下としたのは、本発明はオーステナイト相を生ずる
成分系に対して、熱延の仕上温度を制御するためであ
る。また、ＳｉとＡｌ量をこれ以上に増やすと、飽和磁
束密度が低下して問題である。
【０００９】Ｍｎ量を０．０５〜１．５％とするのは、
熱延での耳あれ対策として析出物ＦｅＳを抑制してＭｎ
ＳとするためにＭｎ量は０．０５％以上必要であるが、
あまり多いと添加コストの問題があるので１．５％以下
とする。Ｐ量は０．１２％以下と０．０８％以下に制限
する。Ｐは客先でのモータコアへの打ち抜き時のカエリ
やダレを少なくするために有用であるが、熱延での結晶
粒成長を阻害するため、それぞれ請求項１，２の熱延条
件に対応して、０．１２％以下、０．０７％以下でなけ
ればならない。
熱延での耳あれ対策として析出物ＦｅＳを抑制してＭｎ
ＳとするためにＭｎ量は０．０５％以上必要であるが、
あまり多いと添加コストの問題があるので１．５％以下
とする。Ｐ量は０．１２％以下と０．０８％以下に制限
する。Ｐは客先でのモータコアへの打ち抜き時のカエリ
やダレを少なくするために有用であるが、熱延での結晶
粒成長を阻害するため、それぞれ請求項１，２の熱延条
件に対応して、０．１２％以下、０．０７％以下でなけ
ればならない。
【００１０】Ｓ量を０．０１０％以下と０．００４％以
下に制限する。Ｓは硫化物を形成して熱延での粒成長を
阻害するため、それぞれ請求項１，２の熱延条件に対応
して０．０１０％以下、０．００４％以下である必要が
ある。Ｎ量は０．００３％以下とする。Ｎは窒化物を形
成して熱延での粒成長を阻害するため極力少ない方が好
ましく、０．００３％以下に制限する。その他の成分、
即ち、｛１００｝方位粒を増加させるＳｎ，Ｃｕ，Ｃ
ｒ，Ｎｉなどを単独もしくは複合添加してもよいが、多
量添加はコスト的に問題なため、それぞれ０．２％以下
が好ましい。
下に制限する。Ｓは硫化物を形成して熱延での粒成長を
阻害するため、それぞれ請求項１，２の熱延条件に対応
して０．０１０％以下、０．００４％以下である必要が
ある。Ｎ量は０．００３％以下とする。Ｎは窒化物を形
成して熱延での粒成長を阻害するため極力少ない方が好
ましく、０．００３％以下に制限する。その他の成分、
即ち、｛１００｝方位粒を増加させるＳｎ，Ｃｕ，Ｃ
ｒ，Ｎｉなどを単独もしくは複合添加してもよいが、多
量添加はコスト的に問題なため、それぞれ０．２％以下
が好ましい。
【００１１】これらの成分組成を含有する溶鋼は通常の
連続鋳造によりスラブとする。スラブ加熱の温度を請求
項１では１０００〜１２００℃に制限する。低温でのス
ラブ加熱では熱延での圧下変形の抵抗が大きくなるので
難しく、熱延の操業としては１０００℃以上とする。ま
た、高温スラブ加熱すると、鋼中の析出物が固溶して熱
間圧延中に微細析出して結晶粒成長性が損なわれるため
避けるべきである。このため、１２００℃以下に制限す
る。スラブ加熱の温度を、請求項２では１０００〜１３
００℃に制限する。請求項２のスラブでは不純物が比較
的少ないため、析出物がかなり固溶したとしても、析出
物合計量が少なくて済む。このため、スラブ加熱温度の
上限を請求項１よりも高めに緩和することが可能となり
１３００℃にできる。１３００℃を超えると炉の耐火物
などの炉修コストが大きくなるので避ける。
連続鋳造によりスラブとする。スラブ加熱の温度を請求
項１では１０００〜１２００℃に制限する。低温でのス
ラブ加熱では熱延での圧下変形の抵抗が大きくなるので
難しく、熱延の操業としては１０００℃以上とする。ま
た、高温スラブ加熱すると、鋼中の析出物が固溶して熱
間圧延中に微細析出して結晶粒成長性が損なわれるため
避けるべきである。このため、１２００℃以下に制限す
る。スラブ加熱の温度を、請求項２では１０００〜１３
００℃に制限する。請求項２のスラブでは不純物が比較
的少ないため、析出物がかなり固溶したとしても、析出
物合計量が少なくて済む。このため、スラブ加熱温度の
上限を請求項１よりも高めに緩和することが可能となり
１３００℃にできる。１３００℃を超えると炉の耐火物
などの炉修コストが大きくなるので避ける。
【００１２】スラブ加熱の後は、粗圧延、仕上圧延、巻
取と続くが、仕上圧延の最終仕上スタンドを鋼板が抜け
た直後の鋼板温度、即ち、仕上温度と巻取温度が特に重
要である。仕上温度を請求項１では（Ａｒ3 −１０〜Ａ
ｒ3 −８０）℃に制限する。仕上温度はフェライト相の
上限Ａｒ3 が、粒成長の面から理想である。しかし、仕
上最終スタンドでα＋γ→αの変態が生じると破断や形
状不良となるので、安全を見て、仕上温度の下限を（Ａ
ｒ3 −１０）℃とする。また、仕上温度が（Ａｒ3−８
０）℃より低温では、結晶粒成長が不十分で狙いの製品
磁束密度が得られない。仕上温度を請求項２では（Ａｒ
3 −１０〜Ａｒ3 −１５０）℃に制限する。請求項２の
鋼板では微細な硫化物、窒化物や酸化物が少なく、結晶
粒成長し易い。このため、仕上温度の下限を請求項１よ
りも低めに緩和することが可能となり、制御範囲を（Ａ
ｒ3 −１０〜Ａｒ3 −１５０）℃とする。ここでのＡｒ
3 （℃）は下記の式で計算できる。成分は重量比でwt％
である。
取と続くが、仕上圧延の最終仕上スタンドを鋼板が抜け
た直後の鋼板温度、即ち、仕上温度と巻取温度が特に重
要である。仕上温度を請求項１では（Ａｒ3 −１０〜Ａ
ｒ3 −８０）℃に制限する。仕上温度はフェライト相の
上限Ａｒ3 が、粒成長の面から理想である。しかし、仕
上最終スタンドでα＋γ→αの変態が生じると破断や形
状不良となるので、安全を見て、仕上温度の下限を（Ａ
ｒ3 −１０）℃とする。また、仕上温度が（Ａｒ3−８
０）℃より低温では、結晶粒成長が不十分で狙いの製品
磁束密度が得られない。仕上温度を請求項２では（Ａｒ
3 −１０〜Ａｒ3 −１５０）℃に制限する。請求項２の
鋼板では微細な硫化物、窒化物や酸化物が少なく、結晶
粒成長し易い。このため、仕上温度の下限を請求項１よ
りも低めに緩和することが可能となり、制御範囲を（Ａ
ｒ3 −１０〜Ａｒ3 −１５０）℃とする。ここでのＡｒ
3 （℃）は下記の式で計算できる。成分は重量比でwt％
である。
【数１】
【００１３】熱延板の板厚は１．０〜２．０mmとする。
１．０mm未満では熱延形状に問題が出、また２．０mm超
では、冷延率が不適切で磁束密度が不満である。
１．０mm未満では熱延形状に問題が出、また２．０mm超
では、冷延率が不適切で磁束密度が不満である。
【００１４】熱延巻取温度は４００〜７００℃に制限す
る。４００℃未満では巻取時のコイル形状に問題が出、
また、７００℃超では鋼板のスケールが厚く生成するた
め、次工程の酸洗で生産性が著しく低下するため、避け
なければならない。なお、仕上温度をフェライト相の上
限近くとし、且つ熱延板の厚みを薄くする手段として
は、特開平４−１８０５２２号公報に開示されている仕
上圧延中に変態させる方法や仕上圧延前に溶接して連続
しながら仕上圧延することによって、仕上温度を鋼板の
頭、尻尾で高位安定させる方法など、必要あれば採用す
る。
る。４００℃未満では巻取時のコイル形状に問題が出、
また、７００℃超では鋼板のスケールが厚く生成するた
め、次工程の酸洗で生産性が著しく低下するため、避け
なければならない。なお、仕上温度をフェライト相の上
限近くとし、且つ熱延板の厚みを薄くする手段として
は、特開平４−１８０５２２号公報に開示されている仕
上圧延中に変態させる方法や仕上圧延前に溶接して連続
しながら仕上圧延することによって、仕上温度を鋼板の
頭、尻尾で高位安定させる方法など、必要あれば採用す
る。
【００１５】熱延板は酸洗の後、通常の冷延を行う。次
いで、焼鈍を通常の６００〜１０００℃で行って、絶縁
皮膜を塗布・乾燥して製品となす。
いで、焼鈍を通常の６００〜１０００℃で行って、絶縁
皮膜を塗布・乾燥して製品となす。
【００１６】次に、実験例を示す。成分が２水準のスラ
ブを準備した。成分Ａは重量％で、Ｃ：０．００３７
％、Ｓｉ：１．０％、Ｍｎ：０．１５％、Ｐ：０．１０
％、Ｓ：０．００７％、Ａｌ：０．２％、Ｎ：０．００
２１％、残部をＦｅとし、成分Ｂは、Ｃ：０．００１３
％、Ｓｉ：１．０％、Ｍｎ：０．１６％、Ｐ：０．０２
％、Ｓ：０．００２％、Ａｌ：０．２％、Ｎ：０．００
２２％、残部がＦｅである。スラブ加熱温度を１１００
℃、均熱時間を３０分とった。仕上温度を８７０℃と
し、巻取温度を６６０℃とし、熱延板の板厚を変更し
た。酸洗後、０．５mmまで冷延し、脱脂後、水素中で７
００℃で３０秒均熱した。これを内径１２０×外径１４
０mmのリング試料に打抜き、磁気特性を測定した。得ら
れた特性を図１に示す。図１に示す如く、熱延板の厚み
が１．１〜１．４mmで最も高い磁束密度が得られる。ま
た、高純度な成分Ｂの方が、より磁束密度が優れている
ことが分かる。なお、同様な実験を製品厚０．３５mmで
も実施したが、同じ傾向の結果が得られた。以下に、本
発明の実施例について具体的に説明する。
ブを準備した。成分Ａは重量％で、Ｃ：０．００３７
％、Ｓｉ：１．０％、Ｍｎ：０．１５％、Ｐ：０．１０
％、Ｓ：０．００７％、Ａｌ：０．２％、Ｎ：０．００
２１％、残部をＦｅとし、成分Ｂは、Ｃ：０．００１３
％、Ｓｉ：１．０％、Ｍｎ：０．１６％、Ｐ：０．０２
％、Ｓ：０．００２％、Ａｌ：０．２％、Ｎ：０．００
２２％、残部がＦｅである。スラブ加熱温度を１１００
℃、均熱時間を３０分とった。仕上温度を８７０℃と
し、巻取温度を６６０℃とし、熱延板の板厚を変更し
た。酸洗後、０．５mmまで冷延し、脱脂後、水素中で７
００℃で３０秒均熱した。これを内径１２０×外径１４
０mmのリング試料に打抜き、磁気特性を測定した。得ら
れた特性を図１に示す。図１に示す如く、熱延板の厚み
が１．１〜１．４mmで最も高い磁束密度が得られる。ま
た、高純度な成分Ｂの方が、より磁束密度が優れている
ことが分かる。なお、同様な実験を製品厚０．３５mmで
も実施したが、同じ傾向の結果が得られた。以下に、本
発明の実施例について具体的に説明する。
【００１７】
【実施例】表１−１に示す各種成分のスラブに対して、
各種の熱延条件で熱延板となし、６３０℃で巻取った。
次いで酸洗、冷延して０．５mmの鋼板とした。さらに連
続焼鈍で３０％Ｈ2 ＋７０％Ｎ2 の雰囲気気流中で７５
０℃で３０秒の均熱を実施してから、リング試料で磁気
特性を測定した。結果を表１−２に示す。
各種の熱延条件で熱延板となし、６３０℃で巻取った。
次いで酸洗、冷延して０．５mmの鋼板とした。さらに連
続焼鈍で３０％Ｈ2 ＋７０％Ｎ2 の雰囲気気流中で７５
０℃で３０秒の均熱を実施してから、リング試料で磁気
特性を測定した。結果を表１−２に示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】実験No．１〜４は本発明範囲外の成分のた
め、得られる磁束密度が悪い。実験No．５，６は本発明
範囲の成分のため、優れた磁気特性が得られた。実験N
o．７はスラブ加熱温度が高めに外れているので磁気特
性が劣化しており不満であるが、実験No．８は本発明範
囲のため良好な磁気特性である。実験No．９と１０は、
仕上げをγ相で完了しているため磁束密度が劣化してい
る。実験No．１１と１２は仕上温度も本発明範囲である
ので優れた磁気特性が得られる。実験No．１３は仕上温
度が本発明範囲の低めに外れであり、磁束密度が不満で
ある。実験No．１４は仕上げをγ相で完了しているため
磁束密度が悪い。実験No．１５は本発明範囲であるので
優れた磁気特性が得られる。実験No．１６は仕上温度が
本発明範囲の低めに外れであり、磁束密度が不満であ
る。なお、実験No．７〜１３成分のＡｒ3 ＝８９３．２
℃であり、実験No．１４〜１８成分のＡｒ3 ＝８９４．
２℃である。実験No．１７と１８は熱延板厚を比較した
が、本発明範囲の１７の磁束密度が優れている。
め、得られる磁束密度が悪い。実験No．５，６は本発明
範囲の成分のため、優れた磁気特性が得られた。実験N
o．７はスラブ加熱温度が高めに外れているので磁気特
性が劣化しており不満であるが、実験No．８は本発明範
囲のため良好な磁気特性である。実験No．９と１０は、
仕上げをγ相で完了しているため磁束密度が劣化してい
る。実験No．１１と１２は仕上温度も本発明範囲である
ので優れた磁気特性が得られる。実験No．１３は仕上温
度が本発明範囲の低めに外れであり、磁束密度が不満で
ある。実験No．１４は仕上げをγ相で完了しているため
磁束密度が悪い。実験No．１５は本発明範囲であるので
優れた磁気特性が得られる。実験No．１６は仕上温度が
本発明範囲の低めに外れであり、磁束密度が不満であ
る。なお、実験No．７〜１３成分のＡｒ3 ＝８９３．２
℃であり、実験No．１４〜１８成分のＡｒ3 ＝８９４．
２℃である。実験No．１７と１８は熱延板厚を比較した
が、本発明範囲の１７の磁束密度が優れている。
【００２１】
【発明の効果】以上の如く、成分系と熱延の条件を厳密
に制御することにより、優れた全周磁束密度を有する無
方向性電磁鋼板を造る技術を提供する。
に制御することにより、優れた全周磁束密度を有する無
方向性電磁鋼板を造る技術を提供する。
【図１】鋼中成分、熱延板の厚みと製品磁気特性の関係
を示す図である。
を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ≦０．００５０％、 （Ｓｉ＋２Ａｌ）≦１．
８％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｐ≦０．１２％、 Ｓ ≦０．０１０％、 Ｎ≦０．００３％ とし、残部Ｆｅおよび不可避的成分を含有するスラブを
温度１０００〜１２００℃で加熱後、仕上温度を（Ａｒ
3 −１０〜Ａｒ3 −８０）℃に制御して、厚みを１．０
〜２．０mmにした後、４００〜７００℃で巻取、酸洗、
冷延、焼鈍の工程を順次行うことを特徴とする全周磁気
特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ≦０．００２４％、 （Ｓｉ＋２Ａｌ）≦１．
８％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｐ≦０．０８％、 Ｓ ≦０．００４％、 Ｎ≦０．００３％ とし、残部Ｆｅおよび不可避的成分を含有するスラブを
温度１０００〜１３００℃で加熱後、仕上温度を（Ａｒ
3 −１０〜Ａｒ3 −１５０）℃に制御して、厚みを１．
０〜２．０mmにした後、４００〜７００℃で巻取、酸
洗、冷延、焼鈍の工程を順次行うことを特徴とする全周
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07477893A JP3331401B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07477893A JP3331401B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06287639A true JPH06287639A (ja) | 1994-10-11 |
| JP3331401B2 JP3331401B2 (ja) | 2002-10-07 |
Family
ID=13557095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07477893A Expired - Lifetime JP3331401B2 (ja) | 1993-03-31 | 1993-03-31 | 全周磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3331401B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5803989A (en) * | 1994-06-24 | 1998-09-08 | Nippon Steel Corporation | Process for producing non-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and low iron loss |
| WO2001002610A1 (de) * | 1999-07-05 | 2001-01-11 | Thyssen Krupp Stahl Ag | Verfahren zum herstellen von nicht kornorientiertem elektroblech |
| JP2004002954A (ja) * | 2002-04-05 | 2004-01-08 | Nippon Steel Corp | 鉄損および磁束密度が極めて優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2009102682A (ja) * | 2007-10-22 | 2009-05-14 | Jfe Steel Corp | 車載モータコア用鋼板 |
| JP2010174376A (ja) * | 2002-04-05 | 2010-08-12 | Nippon Steel Corp | 鉄損および磁束密度が極めて優れた無方向性電磁鋼板 |
-
1993
- 1993-03-31 JP JP07477893A patent/JP3331401B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6773514B1 (en) | 1909-07-05 | 2004-08-10 | Thyssen Krupp Stahl Ag | Method for producing non-grain oriented electric sheet steel |
| US5803989A (en) * | 1994-06-24 | 1998-09-08 | Nippon Steel Corporation | Process for producing non-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and low iron loss |
| WO2001002610A1 (de) * | 1999-07-05 | 2001-01-11 | Thyssen Krupp Stahl Ag | Verfahren zum herstellen von nicht kornorientiertem elektroblech |
| KR100707503B1 (ko) * | 1999-07-05 | 2007-04-16 | 티센크루프 스틸 악티엔게젤샤프트 | 무방향성 자성강판의 제조방법 |
| JP2004002954A (ja) * | 2002-04-05 | 2004-01-08 | Nippon Steel Corp | 鉄損および磁束密度が極めて優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2010174376A (ja) * | 2002-04-05 | 2010-08-12 | Nippon Steel Corp | 鉄損および磁束密度が極めて優れた無方向性電磁鋼板 |
| JP2009102682A (ja) * | 2007-10-22 | 2009-05-14 | Jfe Steel Corp | 車載モータコア用鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3331401B2 (ja) | 2002-10-07 |
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