JP2983129B2 - 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、２．５〜７．０％のＳ
ｉを含み、低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
を提供するものである。
ｉを含み、低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、一方向性電磁鋼板の磁気特性は
鉄損特性と励磁特性の両方で評価される。励磁特性を高
めることは設計磁束密度を高める機器の小型化に有効で
ある。一方鉄損特性を少なくすることは、電気機器とし
て使用する際、熱エネルギーとして失われるものを少な
くし、消費電力を節約できる点で有効である。たとえ
ば、特公昭５４−１３８４６号公報に開示されているよ
うに、冷間圧延中の鋼板温度を５０〜３５０℃の温度範
囲で１分以上の時間保持する熱効果を与えることによ
り、磁気特性の非常に優れた一方向性電磁鋼板が得られ
る。しかし、この製造方法はある程度の鉄損の低減は図
れるのであるが、未だに二次再結晶マクロ粒径が１０mm
オーダと大きく、鉄損に影響する因子である渦電流損を
減らすことができず、良好な鉄損値が得られていなかっ
た。これを改善するために、特公昭５７−２２５２号公
報に開示されている鋼板にレーザ処理を施す方法、さら
に特公昭５８−２５６９号公報に鋼板に機械的な歪みを
加える方法など、磁区を細分化する様々な方法が開示さ
れている。
鉄損特性と励磁特性の両方で評価される。励磁特性を高
めることは設計磁束密度を高める機器の小型化に有効で
ある。一方鉄損特性を少なくすることは、電気機器とし
て使用する際、熱エネルギーとして失われるものを少な
くし、消費電力を節約できる点で有効である。たとえ
ば、特公昭５４−１３８４６号公報に開示されているよ
うに、冷間圧延中の鋼板温度を５０〜３５０℃の温度範
囲で１分以上の時間保持する熱効果を与えることによ
り、磁気特性の非常に優れた一方向性電磁鋼板が得られ
る。しかし、この製造方法はある程度の鉄損の低減は図
れるのであるが、未だに二次再結晶マクロ粒径が１０mm
オーダと大きく、鉄損に影響する因子である渦電流損を
減らすことができず、良好な鉄損値が得られていなかっ
た。これを改善するために、特公昭５７−２２５２号公
報に開示されている鋼板にレーザ処理を施す方法、さら
に特公昭５８−２５６９号公報に鋼板に機械的な歪みを
加える方法など、磁区を細分化する様々な方法が開示さ
れている。
【０００３】また、特開平１−２９０７１６号公報で
は、常温圧延された鋼板に１００℃／秒以上の加熱速度
で６５７℃以上の温度へ超急速焼きなまし処理を施し、
該ストリップを脱炭素処理し、最終高温焼きなまし処理
を施して二次成長を行い、それによって前記ストリップ
が低減した寸法の二次粒子及び応力除去焼きなまし処理
後も有意の変化なしに持続する改善された鉄損をもつこ
とを特徴とする方法が開示されている。しかし、この製
造方法により単に二次再結晶粒径を微細化するだけで
は、フォルステライト皮膜上に絶縁皮膜を塗布した際、
従来の磁区の細分化並みの鉄損特性を得ることは困難で
あった。
は、常温圧延された鋼板に１００℃／秒以上の加熱速度
で６５７℃以上の温度へ超急速焼きなまし処理を施し、
該ストリップを脱炭素処理し、最終高温焼きなまし処理
を施して二次成長を行い、それによって前記ストリップ
が低減した寸法の二次粒子及び応力除去焼きなまし処理
後も有意の変化なしに持続する改善された鉄損をもつこ
とを特徴とする方法が開示されている。しかし、この製
造方法により単に二次再結晶粒径を微細化するだけで
は、フォルステライト皮膜上に絶縁皮膜を塗布した際、
従来の磁区の細分化並みの鉄損特性を得ることは困難で
あった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】以上の従来の製造方法
では、十分に低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板を得るこ
とは困難であり、本発明はそれを解決する製造方法を提
供するものである。
では、十分に低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板を得るこ
とは困難であり、本発明はそれを解決する製造方法を提
供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明では、上記課題を
解決すべく検討を重ねた結果、重量でＣ：０．１０％以
下、Ｓｉ：２．５〜７．０％、ならびにＭｎ，Ｓ，酸可
溶性Ａｌ，Ｎ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉ，Ｓｅか
ら選ばれる１種又は２種以上のインヒビター成分を含
み、残余はＦｅおよび不可避的不純物よりなる一方向性
電磁鋼熱延板に熱延板焼鈍を施し、最終圧下率６０％以
上の最終冷間圧延を含む、１回あるいは中間焼鈍をはさ
む２回以上の冷間圧延を実施し、脱炭焼鈍した後、最終
仕上焼鈍を施して一方向性電磁鋼板を製造する方法にお
いて、上記最終冷間圧延に際し、少なくとも１回以上の
途中板厚段階において鋼板に１００℃以上の温度範囲で
１分以上の時間保持する熱処理を与え、かつ最終板厚ま
で圧延されたストリップを、脱炭焼鈍する直前に５０℃
／秒以上の加熱速度で７００℃以上の温度へ加熱処理す
ることにより、極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板
の製造方法が得られることを見い出した。
解決すべく検討を重ねた結果、重量でＣ：０．１０％以
下、Ｓｉ：２．５〜７．０％、ならびにＭｎ，Ｓ，酸可
溶性Ａｌ，Ｎ，Ｃｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉ，Ｓｅか
ら選ばれる１種又は２種以上のインヒビター成分を含
み、残余はＦｅおよび不可避的不純物よりなる一方向性
電磁鋼熱延板に熱延板焼鈍を施し、最終圧下率６０％以
上の最終冷間圧延を含む、１回あるいは中間焼鈍をはさ
む２回以上の冷間圧延を実施し、脱炭焼鈍した後、最終
仕上焼鈍を施して一方向性電磁鋼板を製造する方法にお
いて、上記最終冷間圧延に際し、少なくとも１回以上の
途中板厚段階において鋼板に１００℃以上の温度範囲で
１分以上の時間保持する熱処理を与え、かつ最終板厚ま
で圧延されたストリップを、脱炭焼鈍する直前に５０℃
／秒以上の加熱速度で７００℃以上の温度へ加熱処理す
ることにより、極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板
の製造方法が得られることを見い出した。
【０００６】以下に本発明を詳細に説明する。一方向性
電磁鋼板は、その製造工程の最終焼鈍中に二次再結晶を
十分に起こさせ、所謂ゴス集合組織を得ることにより製
造できる。このゴス集合組織を得るためには、一次再結
晶粒の成長粗大化を抑制し、圧延方向に揃った（１１
０）〈００１〉方位の再結晶粒のみをある温度範囲で選
択的に成長させる。つまり、二次再結晶させるような素
地を作ってやることが必要である。そのためには、素材
にＭｎＳ，ＡｌＮ，Ｃｕ2 Ｓなどの微細な介在物が一次
再結晶粒の成長の抑制材（インヒビター）として、均一
に分散していなければならない。さらに、一次再結晶の
段階で、（１１０）面方位再結晶粒をできるだけ増やし
てやる必要がある。
電磁鋼板は、その製造工程の最終焼鈍中に二次再結晶を
十分に起こさせ、所謂ゴス集合組織を得ることにより製
造できる。このゴス集合組織を得るためには、一次再結
晶粒の成長粗大化を抑制し、圧延方向に揃った（１１
０）〈００１〉方位の再結晶粒のみをある温度範囲で選
択的に成長させる。つまり、二次再結晶させるような素
地を作ってやることが必要である。そのためには、素材
にＭｎＳ，ＡｌＮ，Ｃｕ2 Ｓなどの微細な介在物が一次
再結晶粒の成長の抑制材（インヒビター）として、均一
に分散していなければならない。さらに、一次再結晶の
段階で、（１１０）面方位再結晶粒をできるだけ増やし
てやる必要がある。
【０００７】しかし、従来での製造方法は、数mm以上の
ある程度大きな粒径の二次再結晶粒は圧延方向に揃った
（１１０）〈００１〉方位をもつことができるのである
が、数mm以下の小さな粒径になると圧延方向から大きく
ずれた二次再結晶になるという問題点があった。この傾
向は特に、特開平１−２９０７１６号公報のような平均
二次再結晶粒径を低減することにより磁区幅を小さくし
て目標の低鉄損を得る方策をとる場合、どうしても（１
１０）〈００１〉方位が圧延方向からずれた微細な二次
再結晶粒の比率が多くなり、後の鋼板表面にフォルステ
ライトや絶縁皮膜などの皮膜を付与した際の鉄損値の向
上率が余り大きくならないという問題点があった。
ある程度大きな粒径の二次再結晶粒は圧延方向に揃った
（１１０）〈００１〉方位をもつことができるのである
が、数mm以下の小さな粒径になると圧延方向から大きく
ずれた二次再結晶になるという問題点があった。この傾
向は特に、特開平１−２９０７１６号公報のような平均
二次再結晶粒径を低減することにより磁区幅を小さくし
て目標の低鉄損を得る方策をとる場合、どうしても（１
１０）〈００１〉方位が圧延方向からずれた微細な二次
再結晶粒の比率が多くなり、後の鋼板表面にフォルステ
ライトや絶縁皮膜などの皮膜を付与した際の鉄損値の向
上率が余り大きくならないという問題点があった。
【０００８】そこで、結晶粒径が小さな二次再結晶粒に
おいても圧延方向に揃った（１１０）〈００１〉方位を
得るため、一次再結晶組織の改善について検討を重ねた
結果、冷間圧延の圧延条件と脱炭焼鈍する直前あるいは
昇温段階の条件が、結晶粒径が小さな二次再結晶粒の方
位に大きな影響を及ぼすことを見い出した。すなわち、
冷延の途中板厚段階で所定の温度で熱処理することによ
り、侵入型固溶元素たとえば固溶Ｃなどが冷延により形
成された転位に固着され、変形機構に変化を及ぼし冷延
集合組織を変え、かつ脱炭焼鈍する直前に５０℃／秒以
上の加熱速度で７００℃以上の温度へ加熱処理すること
により、（１１０）〈００１〉方位が圧延方向に揃った
数mm以下の微細な二次再結晶粒が得られることを見い出
した。これにより後の鋼板表面に皮膜を付与した際の鉄
損値の向上代が大きく、低鉄損を得ることが可能とな
る。
おいても圧延方向に揃った（１１０）〈００１〉方位を
得るため、一次再結晶組織の改善について検討を重ねた
結果、冷間圧延の圧延条件と脱炭焼鈍する直前あるいは
昇温段階の条件が、結晶粒径が小さな二次再結晶粒の方
位に大きな影響を及ぼすことを見い出した。すなわち、
冷延の途中板厚段階で所定の温度で熱処理することによ
り、侵入型固溶元素たとえば固溶Ｃなどが冷延により形
成された転位に固着され、変形機構に変化を及ぼし冷延
集合組織を変え、かつ脱炭焼鈍する直前に５０℃／秒以
上の加熱速度で７００℃以上の温度へ加熱処理すること
により、（１１０）〈００１〉方位が圧延方向に揃った
数mm以下の微細な二次再結晶粒が得られることを見い出
した。これにより後の鋼板表面に皮膜を付与した際の鉄
損値の向上代が大きく、低鉄損を得ることが可能とな
る。
【０００９】図１に粒径５mm以下の微細な二次再結晶粒
の（１００）極点図を示す。（ａ）は従来の製造方法
で、常温圧延されたストリップに対して脱炭焼鈍するに
際し、昇温を３００℃／秒の加熱速度で実施し、二次再
結晶させた場合の微細二次再結晶粒の方位、（ｂ）は本
発明例で冷間圧延中に２３０℃で１０分間の熱処理を施
し、最終製品まで冷間圧延した後、脱炭焼鈍での昇温を
３００℃／秒の加熱速度で実施し、二次再結晶させた場
合の微細二次再結晶粒の方位である。本発明により微細
な二次再結晶粒でも圧延方向に揃った（１１０）〈００
１〉方位が得られている。これにより、二次再結晶した
鋼板表面のフォルステライトや、絶縁皮膜などにより皮
膜張力を付与することにより、大きな鉄損の向上率があ
り、極めて低い鉄損値を得ることができる。
の（１００）極点図を示す。（ａ）は従来の製造方法
で、常温圧延されたストリップに対して脱炭焼鈍するに
際し、昇温を３００℃／秒の加熱速度で実施し、二次再
結晶させた場合の微細二次再結晶粒の方位、（ｂ）は本
発明例で冷間圧延中に２３０℃で１０分間の熱処理を施
し、最終製品まで冷間圧延した後、脱炭焼鈍での昇温を
３００℃／秒の加熱速度で実施し、二次再結晶させた場
合の微細二次再結晶粒の方位である。本発明により微細
な二次再結晶粒でも圧延方向に揃った（１１０）〈００
１〉方位が得られている。これにより、二次再結晶した
鋼板表面のフォルステライトや、絶縁皮膜などにより皮
膜張力を付与することにより、大きな鉄損の向上率があ
り、極めて低い鉄損値を得ることができる。
【００１０】
【作用】次に本発明において、鋼組成および製造条件を
前記のように限定した理由を、詳細に説明する。この鋼
成分の限定理由は下記のとおりである。Ｃについての上
限０．１０％は、これ以上多くなると脱炭所要時間が長
くなり、経済的に不利となるので限定した。Ｓｉは鉄損
をよくするために下限を２．５％とするが、多すぎると
冷間圧延の際に割れ易く加工が困難となるので上限を
７．０％とする。
前記のように限定した理由を、詳細に説明する。この鋼
成分の限定理由は下記のとおりである。Ｃについての上
限０．１０％は、これ以上多くなると脱炭所要時間が長
くなり、経済的に不利となるので限定した。Ｓｉは鉄損
をよくするために下限を２．５％とするが、多すぎると
冷間圧延の際に割れ易く加工が困難となるので上限を
７．０％とする。
【００１１】さらに、一方向性電磁鋼板を製造するため
に、通常のインヒビター成分として以下の成分元素を添
加することが好ましい。インヒビターとしてＭｎＳを利
用する場合は、ＭｎとＳを添加する。Ｍｎは、ＭｎＳの
適当な分散状態を得るため、０．０２〜０．１５％が望
ましい。ＳはＭｎＳ，（Ｍｎ・Ｆｅ）Ｓを形成するため
に必要な元素で、適当な分散状態を得るため、０．００
１〜０．０５％が望ましい。さらに、インヒビターとし
てＡｌＮを利用する場合は、酸可溶性ＡｌとＮを添加す
る。酸可溶性Ａｌ，ＡｌＮの適正な分散状態を得るため
０．０１〜０．０４％が望ましい。Ｎも、ＡｌＮを得る
ため０．００３〜０．０２％が望ましい。その他、Ｃ
ｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉはインヒビターを強くする
目的で１．０％以下において少なくとも１種添加しても
よい。
に、通常のインヒビター成分として以下の成分元素を添
加することが好ましい。インヒビターとしてＭｎＳを利
用する場合は、ＭｎとＳを添加する。Ｍｎは、ＭｎＳの
適当な分散状態を得るため、０．０２〜０．１５％が望
ましい。ＳはＭｎＳ，（Ｍｎ・Ｆｅ）Ｓを形成するため
に必要な元素で、適当な分散状態を得るため、０．００
１〜０．０５％が望ましい。さらに、インヒビターとし
てＡｌＮを利用する場合は、酸可溶性ＡｌとＮを添加す
る。酸可溶性Ａｌ，ＡｌＮの適正な分散状態を得るため
０．０１〜０．０４％が望ましい。Ｎも、ＡｌＮを得る
ため０．００３〜０．０２％が望ましい。その他、Ｃ
ｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉはインヒビターを強くする
目的で１．０％以下において少なくとも１種添加しても
よい。
【００１２】次に、上記の溶鋼を通常の鋳塊鋳造法また
は連続鋳造法、熱間圧延により中間厚のストリップを得
る。この時ストリップ鋳造法も本発明に適用することも
可能である。
は連続鋳造法、熱間圧延により中間厚のストリップを得
る。この時ストリップ鋳造法も本発明に適用することも
可能である。
【００１３】さらに、インヒビターとして窒化物を必要
とする場合は、ＡｌＮなどの析出のために９５０〜１２
００℃で３０秒〜３０分の中間焼鈍を行うことが望まし
い。次に、１回ないし中間焼鈍を含む２回以上の圧延に
より最終製品厚のストリップを得る。中間焼鈍を含む２
回以上の圧延をする際の、１回目の圧延は圧下率５〜５
０％、中間焼鈍は９５０〜１２００℃で３０秒〜３０分
の中間焼鈍を行うことが望ましい。次に最終圧下率は高
いゴス集積度をもつ製品を得るため、圧下率６０％以上
が必要である。下限６０％は、これ以下では必要なゴス
核が得られないからである。
とする場合は、ＡｌＮなどの析出のために９５０〜１２
００℃で３０秒〜３０分の中間焼鈍を行うことが望まし
い。次に、１回ないし中間焼鈍を含む２回以上の圧延に
より最終製品厚のストリップを得る。中間焼鈍を含む２
回以上の圧延をする際の、１回目の圧延は圧下率５〜５
０％、中間焼鈍は９５０〜１２００℃で３０秒〜３０分
の中間焼鈍を行うことが望ましい。次に最終圧下率は高
いゴス集積度をもつ製品を得るため、圧下率６０％以上
が必要である。下限６０％は、これ以下では必要なゴス
核が得られないからである。
【００１４】この時の冷間圧延方法として、磁気特性を
向上させるため、冷間圧延中に複数回のパスにより各板
厚段階を経て最終板厚となるが、その少なくとも、１回
以上の途中板厚段階において鋼板に１００℃以上の温度
範囲で１分以上の時間保持する熱効果を与える。温度の
下限１００℃、均熱時間の下限１分はこれ以下では固溶
Ｃなどが転位に固着されず、後の一次再結晶集合組織を
変化させ、（１１０）〈００１〉が圧延方向に揃った微
細な二次再結晶が十分に発達されにくいので限定した。
向上させるため、冷間圧延中に複数回のパスにより各板
厚段階を経て最終板厚となるが、その少なくとも、１回
以上の途中板厚段階において鋼板に１００℃以上の温度
範囲で１分以上の時間保持する熱効果を与える。温度の
下限１００℃、均熱時間の下限１分はこれ以下では固溶
Ｃなどが転位に固着されず、後の一次再結晶集合組織を
変化させ、（１１０）〈００１〉が圧延方向に揃った微
細な二次再結晶が十分に発達されにくいので限定した。
【００１５】以上、最終製品厚まで圧延されたストリッ
プに加熱処理を施す。まず、ストリップを５０℃／秒以
上の加熱速度で７００℃以上の温度へ急速加熱する。こ
の時の加熱速度の下限５０℃／秒は、これ以下では二次
再結晶の核となる一次再結晶後での（１１０）〈００
１〉方位粒が減少し、微細な二次再結晶粒が得られない
ので限定した。また、下限７００℃は、これ以下では再
結晶が開始されないので限定した。なお、この急速加熱
処理は皮膜形成などの問題から、できるだけ還元雰囲
気、あるいは非酸化雰囲気中で実施することが望まし
い。なお、上記の急速加熱処理は、次に施される脱炭焼
鈍前に行われても、脱炭焼鈍の加熱段階として脱炭焼鈍
工程に組み込むことも可能であるが、後者の方が、工程
数を少なくするので望ましい。この後は、湿水素雰囲気
中で脱炭焼鈍を行う、この時製品での磁気特性を劣化さ
せないため炭素は０．００５％以下に低減されなければ
ならない。ここで、熱延のスラブ加熱温度が低く、Ａｌ
Ｎのみをインヒビターとして利用する場合は、アンモニ
ア雰囲気中で窒化処理を付加することもある。さらに、
ＭｇＯなどの焼鈍分離剤を塗布して、二次再結晶と純化
のため１１００℃以上の仕上焼鈍を行うことで、フォル
ステライトなどの皮膜を鋼板表面に形成した微細な二次
再結晶粒を得る。
プに加熱処理を施す。まず、ストリップを５０℃／秒以
上の加熱速度で７００℃以上の温度へ急速加熱する。こ
の時の加熱速度の下限５０℃／秒は、これ以下では二次
再結晶の核となる一次再結晶後での（１１０）〈００
１〉方位粒が減少し、微細な二次再結晶粒が得られない
ので限定した。また、下限７００℃は、これ以下では再
結晶が開始されないので限定した。なお、この急速加熱
処理は皮膜形成などの問題から、できるだけ還元雰囲
気、あるいは非酸化雰囲気中で実施することが望まし
い。なお、上記の急速加熱処理は、次に施される脱炭焼
鈍前に行われても、脱炭焼鈍の加熱段階として脱炭焼鈍
工程に組み込むことも可能であるが、後者の方が、工程
数を少なくするので望ましい。この後は、湿水素雰囲気
中で脱炭焼鈍を行う、この時製品での磁気特性を劣化さ
せないため炭素は０．００５％以下に低減されなければ
ならない。ここで、熱延のスラブ加熱温度が低く、Ａｌ
Ｎのみをインヒビターとして利用する場合は、アンモニ
ア雰囲気中で窒化処理を付加することもある。さらに、
ＭｇＯなどの焼鈍分離剤を塗布して、二次再結晶と純化
のため１１００℃以上の仕上焼鈍を行うことで、フォル
ステライトなどの皮膜を鋼板表面に形成した微細な二次
再結晶粒を得る。
【００１６】これに対して、フォルステライトなどの皮
膜の上に、さらに絶縁皮膜を塗布することにより極めて
低い鉄損特性を有する一方向性電磁鋼板が製造される。
以上の磁気特性は、後の歪み取り焼鈍を施しても、変化
しない低鉄損を保持している。なお、得られた製品で、
さらに鉄損を良好にするため、上記一方向性電磁鋼板
に、磁区を細分化するための処理を施すことも可能であ
る。
膜の上に、さらに絶縁皮膜を塗布することにより極めて
低い鉄損特性を有する一方向性電磁鋼板が製造される。
以上の磁気特性は、後の歪み取り焼鈍を施しても、変化
しない低鉄損を保持している。なお、得られた製品で、
さらに鉄損を良好にするため、上記一方向性電磁鋼板
に、磁区を細分化するための処理を施すことも可能であ
る。
【００１７】
（実施例１）表１に示す化学成分を含み、２．３mm厚に
まで熱間圧延させた熱延板に１１００℃で１分間焼鈍を
施した。この後、圧延中に鋼板温度を２００℃で２分焼
鈍を施して圧延した場合と、３０℃の常温で圧延した場
合の２種の冷間圧延方法により最終板厚０．２７mmにま
で圧延した。さらに、得られたストリップを脱炭焼鈍す
る際、加熱段階で１０℃／秒、８５℃／秒、３００℃／
秒の３条件で加熱し、その後、湿潤水素中で脱炭焼鈍
し、ＭｇＯ粉を塗布した後、１２００℃に１０時間、水
素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。得られた鋼板の余
剰ＭｇＯを除去し、形成されたフォルステライト皮膜上
に、絶縁皮膜を塗布した。表２に、得られた製品の磁気
特性を示す。本発明により、鉄損特性に優れた一方向性
電磁鋼板が得られている。
まで熱間圧延させた熱延板に１１００℃で１分間焼鈍を
施した。この後、圧延中に鋼板温度を２００℃で２分焼
鈍を施して圧延した場合と、３０℃の常温で圧延した場
合の２種の冷間圧延方法により最終板厚０．２７mmにま
で圧延した。さらに、得られたストリップを脱炭焼鈍す
る際、加熱段階で１０℃／秒、８５℃／秒、３００℃／
秒の３条件で加熱し、その後、湿潤水素中で脱炭焼鈍
し、ＭｇＯ粉を塗布した後、１２００℃に１０時間、水
素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。得られた鋼板の余
剰ＭｇＯを除去し、形成されたフォルステライト皮膜上
に、絶縁皮膜を塗布した。表２に、得られた製品の磁気
特性を示す。本発明により、鉄損特性に優れた一方向性
電磁鋼板が得られている。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】（実施例２）表３に示す成分組成を含む溶
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、熱間圧延を行い、２．３mm
の熱延鋼板を得た。これを、１１００℃で５分間焼鈍を
行い、さらに酸洗した後、圧延中に２５０℃の鋼板温度
で５分焼鈍を施して、冷間圧延を行い０．２２mm厚にし
た。圧延された鋼板を二対の直接通電加熱ロールにより
２９０℃／秒の加熱速度で８４５℃まで加熱した。この
後、同じ８４５℃の均一温度、湿潤水素中で脱炭焼鈍し
た。次にＭｇＯ粉を塗布した後、１２００℃に１０時
間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。得られた鋼
板の余剰ＭｇＯを除去し、形成されたフォルステライト
皮膜上に、絶縁皮膜を塗布した。これにより得られた製
品の磁気特性は、Ｂ8 ＝１．９４Ｔ、Ｗ17/50 ＝０．７
６w/kgの低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板が得られた。
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、熱間圧延を行い、２．３mm
の熱延鋼板を得た。これを、１１００℃で５分間焼鈍を
行い、さらに酸洗した後、圧延中に２５０℃の鋼板温度
で５分焼鈍を施して、冷間圧延を行い０．２２mm厚にし
た。圧延された鋼板を二対の直接通電加熱ロールにより
２９０℃／秒の加熱速度で８４５℃まで加熱した。この
後、同じ８４５℃の均一温度、湿潤水素中で脱炭焼鈍し
た。次にＭｇＯ粉を塗布した後、１２００℃に１０時
間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。得られた鋼
板の余剰ＭｇＯを除去し、形成されたフォルステライト
皮膜上に、絶縁皮膜を塗布した。これにより得られた製
品の磁気特性は、Ｂ8 ＝１．９４Ｔ、Ｗ17/50 ＝０．７
６w/kgの低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板が得られた。
【００２１】
【表３】
【００２２】（実施例３）表３に示す成分組成を含む溶
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、熱間圧延を行い、２．３mm
の熱延鋼板を得た。これを１０００℃で４分間焼鈍を行
い、１．６０mmまで圧延した。これを１１２０℃で５分
間焼鈍を行い、さらに酸洗した後、冷間圧延中に２５０
℃の鋼板温度で６分焼鈍を施して冷間圧延を行い、０．
２２mm厚にした。圧延された鋼板を二対の直接通過加熱
ロールにより３００℃／秒の加熱速度で８４０℃まで加
熱した。この後、同じ８４０℃の均一温度、湿潤水素中
で脱炭焼鈍した。次にＭｇＯ粉を塗布した後、１２００
℃に１０時間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。
得られた鋼板の余剰ＭｇＯを除去し、形成されたフォル
ステライト皮膜上に、絶縁皮膜を塗布した。これにより
得られた製品の磁気特性は、Ｂ8 ＝１．９３Ｔ、Ｗ
17/50 ＝０．７５w/kgの低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼
板が得られた。
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、熱間圧延を行い、２．３mm
の熱延鋼板を得た。これを１０００℃で４分間焼鈍を行
い、１．６０mmまで圧延した。これを１１２０℃で５分
間焼鈍を行い、さらに酸洗した後、冷間圧延中に２５０
℃の鋼板温度で６分焼鈍を施して冷間圧延を行い、０．
２２mm厚にした。圧延された鋼板を二対の直接通過加熱
ロールにより３００℃／秒の加熱速度で８４０℃まで加
熱した。この後、同じ８４０℃の均一温度、湿潤水素中
で脱炭焼鈍した。次にＭｇＯ粉を塗布した後、１２００
℃に１０時間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。
得られた鋼板の余剰ＭｇＯを除去し、形成されたフォル
ステライト皮膜上に、絶縁皮膜を塗布した。これにより
得られた製品の磁気特性は、Ｂ8 ＝１．９３Ｔ、Ｗ
17/50 ＝０．７５w/kgの低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼
板が得られた。
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、良好な鉄損特性を有す
る一方向性電磁鋼板を製造することができるので、産業
上の貢献するところが極めて大である。
る一方向性電磁鋼板を製造することができるので、産業
上の貢献するところが極めて大である。
【図１】（ａ），（ｂ）は冷間圧延方法による粒径５mm
以下の二次再結晶粒方位の変化を示す極点図である。
以下の二次再結晶粒方位の変化を示す極点図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 深沢 晴雄 姫路市広畑区富士町１番地 新日本製鐵 株式会社 広畑製鐵所内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 8/12 H01F 1/16
Claims (2)
- 【請求項１】 重量でＣ：０．１０％以下、Ｓｉ：２．
５〜７．０％、ならびにＭｎ，Ｓ，酸可溶性Ａｌ，Ｎ，
Ｃｕ，Ｓｎ，Ｓｂ，Ｃｒ，Ｂｉ，Ｓｅから選ばれる１種
又は２種以上のインヒビター成分を含み、残余はＦｅお
よび不可避的不純物よりなる一方向性電磁鋼熱延板に熱
延板焼鈍を施し、最終圧下率６０％以上の最終冷間圧延
を含む、１回あるいは中間焼鈍をはさむ２回以上の冷間
圧延を実施し、脱炭焼鈍した後、最終仕上焼鈍を施して
一方向性電磁鋼板を製造する方法において、上記最終冷
間圧延に際し、少なくとも１回以上の途中板厚段階にお
いて鋼板に１００℃以上の温度範囲で１分以上の時間保
持する熱処理を与え、かつ最終板厚まで圧延されたスト
リップを脱炭焼鈍する直前に５０℃／秒以上の加熱速度
で７００℃以上の温度へ加熱処理することを特徴とする
極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 急速加熱処理が脱炭焼鈍の加熱段階とし
て行われる請求項１記載の方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5209576A JP2983129B2 (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| KR1019940000334A KR0182802B1 (ko) | 1993-01-12 | 1994-01-11 | 극히 낮은 철손을 갖는 일방향성 전자강판 및 그 제조방법 |
| DE69420058T DE69420058T2 (de) | 1993-01-12 | 1994-01-11 | Kornorientiertes Elektroblech mit sehr geringen Eisenverlusten und Herstellungsverfahren |
| EP94100292A EP0606884B1 (en) | 1993-01-12 | 1994-01-11 | Grain-oriented electrical steel sheet with very low core loss and method of producing the same |
| US08/612,611 US5833768A (en) | 1993-01-12 | 1996-03-08 | Grain-oriented electrical steel sheet with very low core loss and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5209576A JP2983129B2 (ja) | 1993-08-24 | 1993-08-24 | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0762437A JPH0762437A (ja) | 1995-03-07 |
| JP2983129B2 true JP2983129B2 (ja) | 1999-11-29 |
Family
ID=16575127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5209576A Expired - Lifetime JP2983129B2 (ja) | 1993-01-12 | 1993-08-24 | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2983129B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104903473A (zh) * | 2013-02-14 | 2015-09-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板的制造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104160044B (zh) | 2012-07-26 | 2016-01-13 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板的制造方法 |
| WO2014017591A1 (ja) | 2012-07-26 | 2014-01-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP5672273B2 (ja) | 2012-07-26 | 2015-02-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-08-24 JP JP5209576A patent/JP2983129B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104903473A (zh) * | 2013-02-14 | 2015-09-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板的制造方法 |
| US10192662B2 (en) | 2013-02-14 | 2019-01-29 | Jfe Steel Corporation | Method for producing grain-oriented electrical steel sheet |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762437A (ja) | 1995-03-07 |
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