JP3061515B2 - 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法Info
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Description
iを含み、低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
を提供するものである。
鉄損特性と励磁特性の両方で評価される。励磁特性を高
めることは設計磁束密度を高める機器の小型化に有効で
ある。一方鉄損特性を少なくすることは、電気機器とし
て使用する際、熱エネルギーとして失われるものを少な
くし、消費電力を節約できる点で有効でる。さらに、製
品の結晶粒の〈100〉軸を圧延方向に揃えることは、
磁化特性を高め、鉄損特性も低くすることができ、近年
特にこの面で多くの研究が重ねられ、様々な製造技術が
開発された。
い磁束密度を得るために、方向性電磁鋼板の製造方法が
開示されている。これは、AlN+MnSをインヒビタ
ーとして機能させ、最終冷延工程における圧下率が80
%を超える強圧下とする製造である。この方法により二
次再結晶粒の(110)〈001〉方位の集積度が高
く、B8 が1.870T以上の高磁束密度を有する方向
性電磁鋼板が得られる。しかし、この製造方法はある程
度の鉄則の低減は図れるのであるが、未だに二次再結晶
マクロの粒径が10mmオーダと大きく、鉄損に影響する
因子である渦電流損を減らすことができず、良好な鉄損
値が得られていなかった。これを改善するために、特公
昭57−2252号に開示されている鋼板にレーザ処理
を施す方法、さらに特公昭58−2569号に鋼板に機
械的な歪みを加える方法など、磁区を細分化する様々な
方法が開示されている。
は、常温圧延された鋼板に100℃/秒以上の加熱速度
で657℃以上の温度へ超急速焼きなまし処理を施し、
該ストリップを脱炭素処理し、最終高温焼きなまし処理
を施して二次成長を行い、それによって前記ストリップ
が低減した寸法の二次粒子及び応力除去焼きなまし処理
後も有意の変化なしに持続する改善された鉄損をもつこ
とを特徴とする方法が開示されている。しかし、この製
造方法により単に二次再結晶粒径を微細化するだけで
は、フォルステライト皮膜上に絶縁皮膜を塗布した際、
従来の磁区の細分化並の鉄損特性を得ることは困難であ
った。
十分に低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板を得ることは困
難であり、本発明はそれを解決する製造方法を提供する
ものである。
決すべく検討を重ねた結果、質量でC:0.10%以
下、Si:2.5〜7.0%、Mn:0.02〜0.1
5%、S:0.001〜0.05%、酸可溶性Al:
0.02〜0.10%、N:0.003〜0.02%、
残余はFeおよび不可避的不純物よりなる一方向性電磁
鋼熱延板に熱延板焼鈍を施し、1回あるいは中間焼鈍を
はさむ2回以上の冷間圧延を実施し、脱炭焼鈍した後、
MgO粉を塗布し、最終仕上焼鈍を施して一方向性電磁
鋼板を製造する方法において、最終板厚まで圧延された
ストリップを脱炭焼鈍する直前に50℃/秒以上の加熱
速度で700℃以上の温度へ加熱処理し、かつ最終仕上
焼鈍における昇温速度を20℃/hr以上にすることを特
徴とすることにより極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁
鋼板の製造方法がえられることを見い出だした。本発明
はさらに、インヒビター成分として、Cu,Sn,S
b,Cr,Biの少なくとも1種を1.0%以下添加す
ることができる。また、急速加熱処理が脱炭焼鈍の加熱
段階として行われてもよい。
電磁鋼板はその製造工程の最終焼鈍中に二次再結晶を十
分に起こさせ、所謂ゴス集合組織を得ることにより製造
できる。このゴス集合組織を得るためには一次再結晶粒
の成長粗大化を抑制し圧延方向に揃った(110)〈0
01〉方位の再結晶粒のみを得る温度範囲で選択的に成
長させる。つまり、二次再結晶させるような素地を作っ
てやることが必要である。そのためには、素材にMn
S,AlN,Cu2 Sなどの微細な介在物が一次再結晶
粒の成長の抑制材(インヒビター)として、均一に分散
していなければならない。さらに、一次再結晶の段階
で、(110)面方位再結晶粒をできるだけ増やしてや
る必要がある。
ある程度大きな粒径の二次再結晶粒は圧延方向に揃った
(110)〈001〉方位をもつことができるのである
が、数mm以下の小さな粒径になると圧延方向から大きく
ずれた二次再結晶になるという問題点があった。この傾
向は特に、特開平1−290716号のような平均二次
再結晶粒径を低減することにより磁区幅を小さくして目
標の低鉄損を得る方策をとる場合、どうしても(11
0)〈001〉方位が圧延方向からずれた微細な二次再
結晶粒の比率が多くなり、磁束密度が低くなるという問
題点があった。
る加熱速度を変更させたときの二次再結晶開始温度を詳
細に調査した。実施例として、質量で、C:0.07
%、Si:3.25%、Mn:0.08%、P:0.0
1%、S:0.02%、Al:0.025%、N:0.
08%、Cu:0.07%、Sn:0.1%の成分の
2.3mmの熱延板を、0.27mmまで冷間圧延されたス
トリップに対して脱炭焼鈍する際、昇温における加熱速
度を変更させ、その二次再結晶開始温度(昇温速度15
℃/hr)を調査した。その結果、20℃/秒のとき10
25℃、100℃/秒のとき1000℃、300℃/秒
のとき975℃であった。このように、脱炭焼鈍での加
熱速度を20℃/秒から300℃/秒にまで速めること
により、二次再結晶開始温度は約50℃低下する。この
ときの平均二次再結晶粒は20℃/秒で22mm、300
℃/秒で6mmであった。また、完全に二次再結晶させた
ときの磁束密度は20℃/秒でB8 1.935T、30
0℃/秒でB8 1.900Tで加熱速度を高めることに
より磁束密度は低下する。
速度を高めることにより二次再結晶開始温度が低下して
くることが判り、これが結果として二次再結晶粒の方位
選択性を悪くし、微細な二次再結晶粒の(110)〈0
01〉方位が圧延方向からずれたものとなっていると考
えた。そこで、脱炭焼鈍の昇温速度300℃/秒などの
ように高めた場合の二次再結晶開始温度を高温側に制御
する1つの方策として、最終仕上焼鈍における昇温速度
を20℃/hr以上に速めることを発明したのである。こ
のことにより、(110)〈001〉方位が圧延方向に
揃った数mm以下の微細な二次再結晶粒が得られることを
見い出した。
際の鉄損値の向上代が大きく、低鉄損を得ることが可能
となる。図1に、各脱炭焼鈍の加熱速度に対する、最終
高温焼鈍の昇温速度と製品板厚0.225mmの磁気特性
の関係を示す。この方策により、二次再結晶した鋼板表
面のフォルステライトや、絶縁皮膜などにより皮膜張力
を付与することにより、大きな鉄損の向上率があり、極
めて低い鉄損値を得ることができる。
を前記のように限定した理由を、詳細に説明する。この
鋼成分の限定理由は下記のとおりである。Cについての
上限0.10%は、これ以上多くなると脱炭所要時間が
長くなり、経済的に不利となるので限定した。Siは鉄
損を良くするために下限を2.5%とするが、多すぎる
と冷間圧延の際に割れ易く加工が困難となるので上限を
7.0%とする。
に、通常のインヒビター成分として以下の成分元素を添
加することが好ましい。インヒビターとしてMnSを利
用する場合は、MnとSを添加する。Mnは、MnSの
適当な分散状態を得るため、0.02〜0.15%とす
る。SはMnS,(Mn・Fe)Sを形成するために必
要な元素で、0.001〜0.05%とする。これらM
nとSの範囲はMnS,(Mn・Fe)Sが適当な分散
状態を得るため限定した。
する場合は、酸可溶性AlとNを添加する。酸可溶性A
lはAlNの適正な分散状態を得るため0.02〜0.
10%とする。NはAlNを得るため0.003〜0.
02%とする。これらAlとNの範囲はAlNが適当な
分散状態を得るため限定した。その他、Cu,Sn,S
b,Cr,Biはインヒビターを強くする目的で1.0
%以下において少なくとも1種添加しても良い。
連続鋳造法、熱間圧延により中間厚のストリップを得
る。このときストリップ鋳造法も本発明に適用すること
も可能である。さらに、インヒビターとして窒化物を必
要とする場合は、AlNなどの析出のために950〜1
200℃で30秒〜30分の中間焼鈍を行うことが望ま
しい。
の圧延により最終製品厚のストリップを得る。中間焼鈍
を含む2回以上の圧延をする際の、1回目の圧延は圧下
率5〜50%、中間焼鈍は950〜1200℃で30秒
〜30分の中間焼鈍を行うことが望ましい。次の最終圧
下率は圧下率85%以上が望ましい。下限85%は、こ
れ以下では(110)〈001〉方位が圧延方向に高い
集積度をもつゴス核が得られないからである。なお、こ
のときの冷間圧延方法として、冷間圧延中に複数回のパ
スにより各板厚段階を経て最終板厚となるが、磁気特性
を向上させるため、その少なくとも1回以上の途中板厚
段階において鋼板に100℃以上の温度範囲で1分以上
の時間保持する熱効果を与えても構わない。
プに加熱処理を施す。まず、ストリップを50℃/秒以
上の加熱速度で700℃以上の温度へ急速加熱する。こ
のときの加熱速度の下限50℃/秒は、これ以下では二
次再結晶の核となる一次再結晶後での(110)〈00
1〉方位粒が減少し、微細な二次再結晶粒が得られない
ので限定した。また、下限700℃は、これ以下では再
結晶が開始されないので限定した。なお、この急速加熱
処理は皮膜形成などの問題から、できるだけ還元雰囲
気、あるいは非酸化雰囲気中で実施することが望まし
い。
る脱炭焼鈍前に行われても、脱炭焼鈍の加熱段階として
脱炭焼鈍工程に組み込むことも可能であるが、後者の方
が工程数が少ないので望ましい。この後は、湿水素雰囲
気中で脱炭焼鈍を行う、このとき製品での磁気特性を劣
化させないため炭素は0.005%以下に低減されなけ
ればならない。ここで、熱延でのスラブ加熱温度が低
く、AlNのみをインヒビターとして利用する場合は、
アンモニア雰囲気中で窒化処理を付加することもある。
て、二次再結晶と純化のため1100℃以上の仕上焼鈍
を行うことで、フォルステライトなどの皮膜を鋼板表面
に形成した微細な二次再結晶を得る。なお、このとき最
終仕上焼鈍における昇温速度は20℃/hr以上でなけれ
ばならない。下限値20℃/hrは、これ以下では二次再
結晶開始温度が低下し、(110)〈001〉方位が圧
延方向に揃った数mm以下の微細な二次再結晶粒が得られ
ないので限定した。
に、さらに絶縁皮膜を塗布することにより極めて低い鉄
損特性を有する一方向性電磁鋼板が製造される。以上の
磁気特性は、後の歪み取り焼鈍を施しても、変化しない
低鉄損を保持している。なお、得られた製品で、さらに
鉄損を良好にするため、上記一方向性電磁鋼板に、磁区
を細分化するための処理を施すことも可能である。
で熱間圧延させた熱延板に1100℃で1分間焼鈍を施
した。この後、冷間圧延により最終板厚0.27mmにま
で圧延した。
る際、加熱段階で10℃/秒、85℃/秒、300℃/
秒の3条件で840℃まで加熱し、その後、同じ840
℃の均一温度、湿潤水素中で脱炭焼鈍し、MgO粉を塗
布した後、1200℃に10時間、水素ガス雰囲気中で
高温焼鈍を行った。このときの昇温速度は10℃/hr、
30℃/hr、50℃/hrとした。得られた鋼板の余剰M
gOを除去し、形成されたフォルステライト皮膜上に、
絶縁皮膜を塗布した。表2に、得られた製品の磁気特性
を示す。本発明により、鉄損特性に優れた一方向性電磁
鋼板が得られている。
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、熱間圧延を行い、2.3mm
の熱延鋼板を得た。これを、1100℃で5分間焼鈍を
行い、さらに酸洗した後、冷間圧延を行い0.22mm厚
にした。圧延された鋼板を二対の直接通電加熱ロールに
より290℃/秒の加熱速度で845℃まで加熱した。
この後、同じ845℃の均一温度、湿潤水素中で脱炭焼
鈍した。
10時間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。この
ときの昇温速度は50℃/hrであった。得られた鋼板の
余剰MgOを除去し、形成されたフォルステライト皮膜
上に、絶縁皮膜を塗布した。これにより得られた製品の
磁気特性は、B8 =1.94T、W17/50 =0.74w/
kgの低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板が得られた。
鋼を鋳造し、スラブ加熱後、熱間圧延を行い、2.3mm
の熱延鋼板を得た。これを、1000℃で4分間焼鈍を
行い、1.55mmに圧延した。これを1120℃で5分
間焼鈍を行い、さらに酸洗した後、冷間圧延を行い0.
22mm厚にした。圧延された鋼板を二対の直接通電加熱
ロールにより300℃/秒の加熱速度で840℃まで加
熱した。この後、同じ840℃の均一温度、湿潤水素中
で脱炭焼鈍した。
10時間、水素ガス雰囲気中で高温焼鈍を行った。この
ときの昇温速度は(a)15℃/hr、(b)50℃/hr
とした。得られた鋼板の余剰MgOを除去し、形成され
たフォルステライト皮膜上に、絶縁皮膜を塗布した。こ
れにより得られた製品の磁気特性は(a)ではB8 =
1.89T、W17/50=0.84w/kg、(b)ではB8
=1.93T、W17/50 =0.75w/kgであった。本発
明により低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板が得られた。
る一方向性電磁鋼板を製造することができるので、産業
上の貢献するところが極めて大である。
昇温速度と磁気特性の関係を示す図表。
Claims (3)
- 【請求項1】 質量で C :0.10%以下、 Si:2.5〜7.0%、 Mn:0.02〜0.15%、 S :0.001〜0.05%、 酸可溶性Al:0.02〜0.10%、 N :0.003〜0.02%、 残余はFeおよび不可避的不純物よりなる一方向性電磁
鋼熱延板に熱延板焼鈍を施し、1回あるいは中間焼鈍を
はさむ2回以上の冷間圧延を実施し、脱炭焼鈍した後、
MgO粉を塗布し、最終仕上焼鈍を施して一方向性電磁
鋼板を製造する方法において、最終板厚まで圧延された
ストリップを脱炭焼鈍する直前に50℃/秒以上の加熱
速度で700℃以上の温度へ加熱処理し、かつ最終仕上
焼鈍における昇温速度を20℃/hr以上にすることを特
徴とする極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造
方法。 - 【請求項2】 さらにインヒビター成分として、Cu,
Sn,Sb,Cr,Biの少なくとも1種を1.0%以
下添加することを特徴とする請求項1記載の極めて低い
鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項3】 急速加熱処理が脱炭焼鈍の加熱段階とし
て行われる請求項1または2記載の極めて低い鉄損をも
つ一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5233645A JP3061515B2 (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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JP5233645A JP3061515B2 (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
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JPH0790377A JPH0790377A (ja) | 1995-04-04 |
JP3061515B2 true JP3061515B2 (ja) | 2000-07-10 |
Family
ID=16958291
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP5233645A Expired - Lifetime JP3061515B2 (ja) | 1993-09-20 | 1993-09-20 | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3061515B2 (ja) |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108441760B (zh) * | 2018-02-13 | 2019-09-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高硅钢及生产方法 |
-
1993
- 1993-09-20 JP JP5233645A patent/JP3061515B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0790377A (ja) | 1995-04-04 |
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