JPS63137122A - 磁気特性の優れた無方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性けい素鋼板の製造方法Info
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- JPS63137122A JPS63137122A JP28213886A JP28213886A JPS63137122A JP S63137122 A JPS63137122 A JP S63137122A JP 28213886 A JP28213886 A JP 28213886A JP 28213886 A JP28213886 A JP 28213886A JP S63137122 A JPS63137122 A JP S63137122A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、磁気特性の優れた無方向性けい素鋼板の製
造方法に関し、とくに仕上げ焼鈍時における冷却過程に
工夫を加えることによって磁気特性の効果的な向上を図
ったものである。
造方法に関し、とくに仕上げ焼鈍時における冷却過程に
工夫を加えることによって磁気特性の効果的な向上を図
ったものである。
（従来の技術）
無方向性けい素鋼板は、発電機、変圧器および電動機等
の鉄心材料として多用され、磁気特性とくに鉄損特性お
よび磁束密度に優れていることが重要とされる。かかる
無方向性けい素鋼板の製造において、最終の仕上げ焼鈍
はその磁気特性におよぼす影響が殊に外大きく、たとえ
ば特開昭５７−３５６２６号、同５９−１００２１８号
および同５２−９６９１９号各公報などにおいて種々の
改善技術が提案されている。中でも特開昭５２−９６９
１９号公叩に示されている冷却速度制御法は冷却時の歪
を低減し、６Ｒ気特性を向上させるのに有効で、高級グ
レート材において特に重要な技術である。
の鉄心材料として多用され、磁気特性とくに鉄損特性お
よび磁束密度に優れていることが重要とされる。かかる
無方向性けい素鋼板の製造において、最終の仕上げ焼鈍
はその磁気特性におよぼす影響が殊に外大きく、たとえ
ば特開昭５７−３５６２６号、同５９−１００２１８号
および同５２−９６９１９号各公報などにおいて種々の
改善技術が提案されている。中でも特開昭５２−９６９
１９号公叩に示されている冷却速度制御法は冷却時の歪
を低減し、６Ｒ気特性を向上させるのに有効で、高級グ
レート材において特に重要な技術である。
（発明が解決しようとする問題点）
ところで近年とみに生産性向上が価格競争力を得る上で
重要とされているが、上記技術では膨大な設備投資を必
要とする長大な冷却帯を必要とするか又はきわめて低速
度での生産を余儀無くされるところに問題を残していた
。すなわち従来の無方向性けい素鋼板の製造においては
、その仕上げ焼鈍の冷却を歪無しでしかも短いラインで
高生産性の下に行なうことは、磁性確保と合い入れない
という問題であったのである。
重要とされているが、上記技術では膨大な設備投資を必
要とする長大な冷却帯を必要とするか又はきわめて低速
度での生産を余儀無くされるところに問題を残していた
。すなわち従来の無方向性けい素鋼板の製造においては
、その仕上げ焼鈍の冷却を歪無しでしかも短いラインで
高生産性の下に行なうことは、磁性確保と合い入れない
という問題であったのである。
この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、優れ
た磁気特性を、設備投資の少ない短いラインでしかも高
生産性の下に得ることができる無方向性けい素鋼板の製
造方法を提案することを目的とする。
た磁気特性を、設備投資の少ない短いラインでしかも高
生産性の下に得ることができる無方向性けい素鋼板の製
造方法を提案することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
さて発明者らは、上記の問題を解決すべく鋭意研究を重
ねた結果、冷却時に鋼板内に導入される冷却歪は、冷却
速度そのものよりも冷却中の冷却速度の変化に大きく依
存することの知見を得た。
ねた結果、冷却時に鋼板内に導入される冷却歪は、冷却
速度そのものよりも冷却中の冷却速度の変化に大きく依
存することの知見を得た。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
すなわちこの発明は、Ｃ： ０．０１ｗｔχ（以下単に
％で示す）以下、Ｓｉ ：４．０％以下、Ｍｎ ： ０
．１−１．０％およびＡｌ ： １．０％以下を含有す
る組成になるけい素鋼スラブを、熱間圧延し、ついで１
回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延によって最
終板厚の冷延板とし、しかるのち仕上げ焼鈍を施す一連
の工程よりなる無方向五けい素鋼板の製造方法において
、仕上げ焼鈍工程の冷却過程における冷却速度変化を１
０℃／ｓＺ以下に抑制することから成る磁気特性の優れ
た無方向性けい素鋼板の製造方法である。
％で示す）以下、Ｓｉ ：４．０％以下、Ｍｎ ： ０
．１−１．０％およびＡｌ ： １．０％以下を含有す
る組成になるけい素鋼スラブを、熱間圧延し、ついで１
回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延によって最
終板厚の冷延板とし、しかるのち仕上げ焼鈍を施す一連
の工程よりなる無方向五けい素鋼板の製造方法において
、仕上げ焼鈍工程の冷却過程における冷却速度変化を１
０℃／ｓＺ以下に抑制することから成る磁気特性の優れ
た無方向性けい素鋼板の製造方法である。
以下この発明を具体的に説明する。
まずこの発明において、素材スラブの成分組成を上記の
範囲に限定した理由について説明する。
範囲に限定した理由について説明する。
Ｃは、不純物元素であり、磁性の時効劣化を生ずるため
極力少ない方が好ましく 、０．０１％を超えると脱炭
に長時間を必要とするため、０．０１％以下の範囲に限
定した。
極力少ない方が好ましく 、０．０１％を超えると脱炭
に長時間を必要とするため、０．０１％以下の範囲に限
定した。
Ｓｉは、電気抵抗を上げ鉄損を下げる有用な元素である
が、４．０％を超えると冷延性が著しく劣化するので、
４．０％以下に限定した。
が、４．０％を超えると冷延性が著しく劣化するので、
４．０％以下に限定した。
Ｍｎは、熱延時におけるＭｎＳの微細析出の防止および
熱延脆化割れ防止のために少な（とも０．１％を必要と
するが、１．０％を超える多量添加は磁性に有害である
ため、含有量は０．１〜１．０％の範囲に限定した。
熱延脆化割れ防止のために少な（とも０．１％を必要と
するが、１．０％を超える多量添加は磁性に有害である
ため、含有量は０．１〜１．０％の範囲に限定した。
八１も、Ｓｉ同様電気抵抗を上げると共に集合Ｍｌ織を
改善し鉄損を下げるために有効に寄与するが、１．０％
を超えると冷延性が悪化するため１．０％以下に限定し
た。
改善し鉄損を下げるために有効に寄与するが、１．０％
を超えると冷延性が悪化するため１．０％以下に限定し
た。
さて上記の好適組成に調整した合金スラブは、常法に従
って熱間圧延したのち、必要に応じて熱延板焼鈍を施し
、ついで１回または中間圧延を挟む２回以上の冷間圧延
を施して最終板厚の冷延板とする。
って熱間圧延したのち、必要に応じて熱延板焼鈍を施し
、ついで１回または中間圧延を挟む２回以上の冷間圧延
を施して最終板厚の冷延板とする。
その後、かくして得られた冷延板に仕上げ焼鈍を施すわ
けであるが、この発明ではかかる仕上げ焼鈍工程の冷却
過程における冷却速度変化を１０℃／ ｓ Ｚ以下に制
限することがとくに重要である。
けであるが、この発明ではかかる仕上げ焼鈍工程の冷却
過程における冷却速度変化を１０℃／ ｓ Ｚ以下に制
限することがとくに重要である。
第１図に、Ｓｉ ： ３．１％、Ａｌ ： ０．５％、
Ｍｎ ： ０．２５％およびＣ： ０．００１％を含む
組成になる０、５０關厚のけい素鋼冷延板に、１０５０
℃で３０秒間の仕上げ焼鈍を施し、その後３０℃への冷
却速度で冷却を行うに当り、均熱から冷却に移る際の冷
却速度変化を１℃／ ｓ ２から２５℃／ ｓ ｔまで
種々に変化させたときの、冷却速度変化と製品板の磁気
特性との関係について調べた結果を示す。
Ｍｎ ： ０．２５％およびＣ： ０．００１％を含む
組成になる０、５０關厚のけい素鋼冷延板に、１０５０
℃で３０秒間の仕上げ焼鈍を施し、その後３０℃への冷
却速度で冷却を行うに当り、均熱から冷却に移る際の冷
却速度変化を１℃／ ｓ ２から２５℃／ ｓ ｔまで
種々に変化させたときの、冷却速度変化と製品板の磁気
特性との関係について調べた結果を示す。
同図より明らかなように、冷却速度変化が１０″Ｃ／
Ｓ ２を超えると磁気特性が急激に劣化している。
Ｓ ２を超えると磁気特性が急激に劣化している。
なお上記の実験において、冷却速度が３０℃／ｓと一定
になるまでの所用時間は、冷却速度変化が１℃／ｓ２の
場合で約３０秒、他方２５℃八２の場合は１〜２秒であ
った。またそのときの温度はそれぞれ１０１５〜１０２
５℃、 １０４０〜１０４９℃であった。
になるまでの所用時間は、冷却速度変化が１℃／ｓ２の
場合で約３０秒、他方２５℃八２の場合は１〜２秒であ
った。またそのときの温度はそれぞれ１０１５〜１０２
５℃、 １０４０〜１０４９℃であった。
次に第２図に、Ｓｉ ： ３．２％、＾ｌ ： ０．３
％、Ｍｎ：０．３０％およびＣ： ０．００３％を含有
する組成になる０、５０ｍｍ厚のけい素鋼冷延板に、１
０００℃、６０秒間の仕上げ焼鈍を施したのち冷却する
に当り、均熱がら冷却に移る際の冷却速度変化が５℃／
ｓ” 、 １５℃八２の条件下に、１〜ｂ を行ったときの冷却速度と製品板の磁気特性との関係に
ついて調べた結果を、冷却速度変化をパラメータとして
示す。
％、Ｍｎ：０．３０％およびＣ： ０．００３％を含有
する組成になる０、５０ｍｍ厚のけい素鋼冷延板に、１
０００℃、６０秒間の仕上げ焼鈍を施したのち冷却する
に当り、均熱がら冷却に移る際の冷却速度変化が５℃／
ｓ” 、 １５℃八２の条件下に、１〜ｂ を行ったときの冷却速度と製品板の磁気特性との関係に
ついて調べた結果を、冷却速度変化をパラメータとして
示す。
同図より明らかなように、均熱から冷却に至るまでの冷
却速度変化が５℃／ ｓ Ｚと小さければ、冷却速度そ
のものは従来よりもかなり速い速度であっても十分に良
好な鉄損特性が得られている。
却速度変化が５℃／ ｓ Ｚと小さければ、冷却速度そ
のものは従来よりもかなり速い速度であっても十分に良
好な鉄損特性が得られている。
（作 用）
この発明に従えば高速度冷却でも鋼板内に歪が入らない
理由は、冷却中に板が受ける冷却歪は、冷却速度そのも
のよりも冷却速度変化に大きく影響され、従って従来冷
却速度の変化が大きく、歪の導入量も多かった温度領域
では、冷却速度変化を小さくしてやれば導入歪量も軽減
され、かくして高速冷却が歪無しで達成されるものと考
えられる。
理由は、冷却中に板が受ける冷却歪は、冷却速度そのも
のよりも冷却速度変化に大きく影響され、従って従来冷
却速度の変化が大きく、歪の導入量も多かった温度領域
では、冷却速度変化を小さくしてやれば導入歪量も軽減
され、かくして高速冷却が歪無しで達成されるものと考
えられる。
なおこの発明は、Ｓｉ ４．０％以下のすべての無方向
性けい素鋼板に適用可能であるが、５６ 、５７相当の
超高扱高の効率生産において特に有効な手段である。
性けい素鋼板に適用可能であるが、５６ 、５７相当の
超高扱高の効率生産において特に有効な手段である。
またこの発明法による冷却速度変化の制御は、冷却の高
温域特に３００℃以上の綱板の強度が低いところでとり
わけ有効であるけれども、全域をこの発明法に従って制
御冷却することが望ましいのはいうまでもない。
温域特に３００℃以上の綱板の強度が低いところでとり
わけ有効であるけれども、全域をこの発明法に従って制
御冷却することが望ましいのはいうまでもない。
（実施例）
実施例Ｉ
Ｓｉ ： ３．４％、Ａｌ ： ０．６％、Ｍｎ ：
０．２５％およびｃ ： ｏ、ｏｏｔ％の組成になるけ
い素鋼スラブを、熱間圧延して１．９ｍｍ厚の熱延板と
し、ついで１０００℃、４０秒の熱延板焼鈍を施したの
ち、脱スケール後、冷間圧延により０．５０ｍ５の最終
板厚の冷延板とした。
０．２５％およびｃ ： ｏ、ｏｏｔ％の組成になるけ
い素鋼スラブを、熱間圧延して１．９ｍｍ厚の熱延板と
し、ついで１０００℃、４０秒の熱延板焼鈍を施したの
ち、脱スケール後、冷間圧延により０．５０ｍ５の最終
板厚の冷延板とした。
その後この冷延板に、１１００℃、１０秒の仕上げ焼鈍
をＨｚ ： ７５％Ｎ２ ： ２５％の雰囲気中で行な
ったのち、試料Ａについてはこの発明に従い冷却速度変
化５℃八２で３０℃／ｓの冷却速度まで冷却速度を徐々
に上げて冷却し、その後３０℃／ｓの一定速度で常温ま
で冷却した。これに対し試料Ｂは２０℃／ ｓ２の冷却
速度変化で３０℃／ｓまで冷却速度を上げ、その後回じ
り３０℃／ｓの一定速度で常温まで冷却した。
をＨｚ ： ７５％Ｎ２ ： ２５％の雰囲気中で行な
ったのち、試料Ａについてはこの発明に従い冷却速度変
化５℃八２で３０℃／ｓの冷却速度まで冷却速度を徐々
に上げて冷却し、その後３０℃／ｓの一定速度で常温ま
で冷却した。これに対し試料Ｂは２０℃／ ｓ２の冷却
速度変化で３０℃／ｓまで冷却速度を上げ、その後回じ
り３０℃／ｓの一定速度で常温まで冷却した。
かくして得られた各製品板の磁気特性について調べた結
果を表１に示す。
果を表１に示す。
実施例２
Ｓｉ Ｏ，５％、ＡＩ ０．００１％、Ｍｎ Ｏ，２５
％およびＣＯ，００２％を含有する組成になるけい素鋼
スラブを、熱間圧延して２．４龍厚の熱延板とし、つい
で脱スケール後、１回の冷延で０．５０ｍｍ厚の冷延板
としたのち、８６０℃、１５秒の仕上げ焼鈍を１１２７
６０％、ＮＺ ： ４０％の雰囲気中で行なったのち、
その冷却処理につき、試料Ｃは７℃／ｓ２の冷却速度変
化でまた試料りは２５℃／ｓ２の冷却速度変化で両方と
も３０℃／ｓまで冷却速度を上げ、その後３０℃への一
定速度で常温まで冷却した。
％およびＣＯ，００２％を含有する組成になるけい素鋼
スラブを、熱間圧延して２．４龍厚の熱延板とし、つい
で脱スケール後、１回の冷延で０．５０ｍｍ厚の冷延板
としたのち、８６０℃、１５秒の仕上げ焼鈍を１１２７
６０％、ＮＺ ： ４０％の雰囲気中で行なったのち、
その冷却処理につき、試料Ｃは７℃／ｓ２の冷却速度変
化でまた試料りは２５℃／ｓ２の冷却速度変化で両方と
も３０℃／ｓまで冷却速度を上げ、その後３０℃への一
定速度で常温まで冷却した。
かくして得られた各製品板の磁気特性について調べた結
果を表２に示す。
果を表２に示す。
表２
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、無方向性けい素鋼板の製造
工程中、とくに仕上げ焼鈍工程の冷却過程において、均
熱温度から所定の冷却速度に至るまでの冷却速度変化を
１０℃／ ｓ を以下に抑制することにより、その後高
速で冷却を施したとしても十分満足のいく磁気特性を得
ることができ、従って長大な冷却帯を必要とすることな
しに高冷却速度で高生産性の下に優れた磁気特性を有す
る無方向性けい素鋼板を容易に得ることができる。
工程中、とくに仕上げ焼鈍工程の冷却過程において、均
熱温度から所定の冷却速度に至るまでの冷却速度変化を
１０℃／ ｓ を以下に抑制することにより、その後高
速で冷却を施したとしても十分満足のいく磁気特性を得
ることができ、従って長大な冷却帯を必要とすることな
しに高冷却速度で高生産性の下に優れた磁気特性を有す
る無方向性けい素鋼板を容易に得ることができる。
第１図は、仕上げ焼鈍工程の冷却過程における冷却速度
変化と磁気特性との関係を示したグラフ、第２図は、同
じく仕上げ焼鈍工程の冷却過程における冷却速度と磁気
特性との関係を冷却速度変化をパラメータとして示した
グラフである。
変化と磁気特性との関係を示したグラフ、第２図は、同
じく仕上げ焼鈍工程の冷却過程における冷却速度と磁気
特性との関係を冷却速度変化をパラメータとして示した
グラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０１ｗｔ％以下、 Ｓｉ：４．０ｗｔ％以下、 Ｍｎ：０．１〜１．０ｗｔ％および Ａｌ：１．０ｗｔ％以下 を含有する組成になるけい素鋼スラブを、熱間圧延し、
ついで１回または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延に
よって最終板厚の冷延板とし、しかるのち仕上げ焼鈍を
施す一連の工程よりなる無方向性けい素鋼板の製造方法
において、 仕上げ焼鈍工程の冷却過程における冷却速 度変化を１０℃／ｓ＾２以下に抑制することを特徴とす
る、磁気特性の優れた無方向性けい素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28213886A JPS63137122A (ja) | 1986-11-28 | 1986-11-28 | 磁気特性の優れた無方向性けい素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28213886A JPS63137122A (ja) | 1986-11-28 | 1986-11-28 | 磁気特性の優れた無方向性けい素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63137122A true JPS63137122A (ja) | 1988-06-09 |
| JPH044369B2 JPH044369B2 (ja) | 1992-01-28 |
Family
ID=17648603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28213886A Granted JPS63137122A (ja) | 1986-11-28 | 1986-11-28 | 磁気特性の優れた無方向性けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63137122A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989008152A1 (en) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Nkk Corporation | Process for producing nonoriented electric steel sheet having excellent magnetic properties in lowly magnetic field |
| EP0655509A1 (en) * | 1993-09-29 | 1995-05-31 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented silicon steel sheet and method |
| US6436199B1 (en) * | 1999-09-03 | 2002-08-20 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet having low iron loss and high magnetic flux density and manufacturing method therefor |
-
1986
- 1986-11-28 JP JP28213886A patent/JPS63137122A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1989008152A1 (en) * | 1988-03-04 | 1989-09-08 | Nkk Corporation | Process for producing nonoriented electric steel sheet having excellent magnetic properties in lowly magnetic field |
| US5108522A (en) * | 1988-03-04 | 1992-04-28 | Nkk Corporation | Method of making non-oriented electrical steel sheets having excellent magnetic properties under low magnetic field |
| EP0655509A1 (en) * | 1993-09-29 | 1995-05-31 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented silicon steel sheet and method |
| US5676771A (en) * | 1993-09-29 | 1997-10-14 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented silicon steel sheet and method |
| US6436199B1 (en) * | 1999-09-03 | 2002-08-20 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet having low iron loss and high magnetic flux density and manufacturing method therefor |
| US6531001B2 (en) | 1999-09-03 | 2003-03-11 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet having low iron loss and high magnetic flux density and manufacturing method therefor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH044369B2 (ja) | 1992-01-28 |
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