JPH0331420A - 磁気特性の優れたフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れたフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH0331420A JPH0331420A JP16547689A JP16547689A JPH0331420A JP H0331420 A JPH0331420 A JP H0331420A JP 16547689 A JP16547689 A JP 16547689A JP 16547689 A JP16547689 A JP 16547689A JP H0331420 A JPH0331420 A JP H0331420A
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は磁束密度が高く鉄損が小さいフルプロセス無第
２項に記載の磁気特性の製造方法に関するものである。
２項に記載の磁気特性の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
近年、エネルギー消費量の削減は分野を問わず重要な課
題となり電気機器の＾効率化の要求が強くなっている。
題となり電気機器の＾効率化の要求が強くなっている。
そのためモーターや変圧器などの鉄心材料として広く用
いられている無第２項に記載の磁気特性においても、低
鉄損と高磁束密度を兼ね備えた材料が望まれている。
いられている無第２項に記載の磁気特性においても、低
鉄損と高磁束密度を兼ね備えた材料が望まれている。
周知のごとく無第２項に記載の磁気特性は製造方法によ
ってフルプロセス材とセミプロセス材に分けられる。フ
ルプロセス材は鋼板製造者側での最終仕上げ焼鈍のまま
製品として使用されるものであり、セミプロセス材は鋼
板製造者側で焼鈍、スキンパスなどを行い、鋼板需要者
において打ち抜き、剪断などの加工後さらに歪取り焼鈍
が施され所定の特性が得られるようにしたものである。
ってフルプロセス材とセミプロセス材に分けられる。フ
ルプロセス材は鋼板製造者側での最終仕上げ焼鈍のまま
製品として使用されるものであり、セミプロセス材は鋼
板製造者側で焼鈍、スキンパスなどを行い、鋼板需要者
において打ち抜き、剪断などの加工後さらに歪取り焼鈍
が施され所定の特性が得られるようにしたものである。
フルプロセス材は需要者での焼鈍が必要ないため非常に
広い分野で多量に使用されており、磁気特性の向上も強
く望まれ改良が行われて来た。従来、フルプロセス材に
おいては特開昭６１−３８３８号公報に示されるような
２回冷延、焼鈍を行う方法や、特開昭８２−１７７１２
３号公報のように熱延板焼鈍を行う方法、さらに特公昭
６２−５［１２２５号、特開昭８１−４４１２４号、特
開昭Ｏｆ −８７７５３号公報に示されるようにＳｂ、
Ｃｕなどを添加する方法などが提案されている。
広い分野で多量に使用されており、磁気特性の向上も強
く望まれ改良が行われて来た。従来、フルプロセス材に
おいては特開昭６１−３８３８号公報に示されるような
２回冷延、焼鈍を行う方法や、特開昭８２−１７７１２
３号公報のように熱延板焼鈍を行う方法、さらに特公昭
６２−５［１２２５号、特開昭８１−４４１２４号、特
開昭Ｏｆ −８７７５３号公報に示されるようにＳｂ、
Ｃｕなどを添加する方法などが提案されている。
これらの方法によれば磁気特性向上にかなりの効果が見
られるが、熱延板の焼鈍や冷間圧延途中の焼鈍など工程
が長くなるため生産性が低下し、特殊合金の添加などに
よってコストも上昇する。
られるが、熱延板の焼鈍や冷間圧延途中の焼鈍など工程
が長くなるため生産性が低下し、特殊合金の添加などに
よってコストも上昇する。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は熱延板焼鈍、２回冷延焼鈍、特殊合金の添加な
どによらず高生産性、低コストで高磁束密度で低鉄損の
フルプロセス無第２項に記載の磁気特性を製造すること
を目的とする。
どによらず高生産性、低コストで高磁束密度で低鉄損の
フルプロセス無第２項に記載の磁気特性を製造すること
を目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは、重量９６でＣ：０．０４
％以下、Ｓｉ：０．０２〜１．２％、ＡＪ：０．２８％
以下、Ｍｎ：Ｏ，１〜１．２％、Ｐ ： ０．０２〜０
．１１％、Ｓ二０．０１５％以下、Ｎ ： ０．００５
０％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から
なる鋼片を熱間圧延、脱スケールした後、冷間圧延にお
いて付与する全ひずみを対数歪に換算して、そのうちの
５０％以上を１００〜４００℃の温間で圧延し、７００
〜９５０℃で３分以下の焼鈍を行うことを特徴とする特
許造方法にあり、他の要旨は重量％でＣ ： ０．０４
％以下、Ｓ １：０．０２〜１．２％以下、Ａｌ２Ｏ．
２８％以下、Ｍｎ：０．１〜１．２％、Ｐ ： ０．０
２ 〜０．１１％、Ｓ ：０．０１５％以下、Ｎ ：
０．００５０％以下を含有し、ＢＩＮとの重量比Ｂ／Ｎ
で０．５〜１．５を含有し、残部が鉄および不可避的不
純物からなる綱片を熱間圧延、脱スケールした後、冷間
圧延において付与する全ひずみを対数歪に換算して、そ
のうちの５０％以上を１００〜４０１）℃の温間で圧延
し、７００−ｙ ９５０℃で３分以下の焼鈍を行うこと
を特徴とする磁気特性の優れたフルプロセス無第２項に
記載の磁気特性の製造方法にあり、さらに必要に応じて
熱間圧延において仕上げ温度をＡ ｒ ａ変態点未満７
００℃以上とし、また熱間圧延後の巻取りを７００℃以
上の温度で行い自己焼鈍するところにある。
％以下、Ｓｉ：０．０２〜１．２％、ＡＪ：０．２８％
以下、Ｍｎ：Ｏ，１〜１．２％、Ｐ ： ０．０２〜０
．１１％、Ｓ二０．０１５％以下、Ｎ ： ０．００５
０％以下を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から
なる鋼片を熱間圧延、脱スケールした後、冷間圧延にお
いて付与する全ひずみを対数歪に換算して、そのうちの
５０％以上を１００〜４００℃の温間で圧延し、７００
〜９５０℃で３分以下の焼鈍を行うことを特徴とする特
許造方法にあり、他の要旨は重量％でＣ ： ０．０４
％以下、Ｓ １：０．０２〜１．２％以下、Ａｌ２Ｏ．
２８％以下、Ｍｎ：０．１〜１．２％、Ｐ ： ０．０
２ 〜０．１１％、Ｓ ：０．０１５％以下、Ｎ ：
０．００５０％以下を含有し、ＢＩＮとの重量比Ｂ／Ｎ
で０．５〜１．５を含有し、残部が鉄および不可避的不
純物からなる綱片を熱間圧延、脱スケールした後、冷間
圧延において付与する全ひずみを対数歪に換算して、そ
のうちの５０％以上を１００〜４０１）℃の温間で圧延
し、７００−ｙ ９５０℃で３分以下の焼鈍を行うこと
を特徴とする磁気特性の優れたフルプロセス無第２項に
記載の磁気特性の製造方法にあり、さらに必要に応じて
熱間圧延において仕上げ温度をＡ ｒ ａ変態点未満７
００℃以上とし、また熱間圧延後の巻取りを７００℃以
上の温度で行い自己焼鈍するところにある。
（作 用）
以下、本発明を詳細に説明する。
Ｃは磁気特性上有害な元素であり少ないほど好まし＜
、０．０４９６以下とする。より一層の磁気特性向上を
図るには真空脱ガス処理装置などによって０．００５％
以下とすることが望ましい。
、０．０４９６以下とする。より一層の磁気特性向上を
図るには真空脱ガス処理装置などによって０．００５％
以下とすることが望ましい。
Ｓｌは脱酸および鋼板の電気抵抗を高め鉄損値を下げる
のに有効であり、そのために０．０２％以上含有させる
。一方その含有量の増加にともない磁束密度の低下およ
びコスト上昇を招くため１，２％以下とする。
のに有効であり、そのために０．０２％以上含有させる
。一方その含有量の増加にともない磁束密度の低下およ
びコスト上昇を招くため１，２％以下とする。
ＡＩはＳｊと同様に脱酸に使用したり比抵抗を高め鉄損
を改善するために有効な元素であるが添加によるコスト
上昇を回避するため０．２８％以下とする。
を改善するために有効な元素であるが添加によるコスト
上昇を回避するため０．２８％以下とする。
Ｍｎは熱間圧延時の赤熱脆性を防止するため０、１％以
上含有させるが過剰な添加は磁気特性劣化を招くため１
．２％以下とする。
上含有させるが過剰な添加は磁気特性劣化を招くため１
．２％以下とする。
Ｐは鋼板の硬度を増し需要家での打ち抜き性を良くする
ため０．０２％以上含有させるが多すぎると脆化が著し
いため上限を０．１１％とする。
ため０．０２％以上含有させるが多すぎると脆化が著し
いため上限を０．１１％とする。
Ｓは粒成長性を阻害し鉄損を劣化させるため０．０１５
％以下とするが０．００５％以下が好ましい。
％以下とするが０．００５％以下が好ましい。
Ｎは粒成長阻害元素であるため少ないほど好ましく ０
．００５０％以下とする。さらに好ましくは０．００３
０％以下である。またＮを固定することで粒成長性を良
くし、より鉄損を向上させるため必要に応じてＢをＮ当
量以下添加する。Ｎｆｆ１に対してＢ／Ｎが０．５以下
では効果が得られず、一方１．５以上では逆効果となる
ためＢ／Ｎ−０，５〜１．５の範囲に制限する。
．００５０％以下とする。さらに好ましくは０．００３
０％以下である。またＮを固定することで粒成長性を良
くし、より鉄損を向上させるため必要に応じてＢをＮ当
量以下添加する。Ｎｆｆ１に対してＢ／Ｎが０．５以下
では効果が得られず、一方１．５以上では逆効果となる
ためＢ／Ｎ−０，５〜１．５の範囲に制限する。
溶製、鋳造された前記成分からなるスラブは次いで熱間
圧延される。このときの仕上げ温度をＡ ｒ ａ変態点
未満７００℃以上とすれば（１００）、（１１０）集合
組織を発達させ、磁気特性を高める作用効果が得られる
。またこれは後述する温間圧延と組合せた場合に磁気特
性の向上に効果がある。また熱間圧延後の巻取りを７０
０℃以上で行い自己焼鈍を行′えばさらに磁気特性は向
上する。
圧延される。このときの仕上げ温度をＡ ｒ ａ変態点
未満７００℃以上とすれば（１００）、（１１０）集合
組織を発達させ、磁気特性を高める作用効果が得られる
。またこれは後述する温間圧延と組合せた場合に磁気特
性の向上に効果がある。また熱間圧延後の巻取りを７０
０℃以上で行い自己焼鈍を行′えばさらに磁気特性は向
上する。
次いで脱脂後、冷間圧延を行うがこの圧下時の一部また
は全部にわたった温度条件が本発明における重要な要件
であって１００〜４００℃の温度域における圧延が、冷
間圧延により付与された全歪を対数歪で換算したものの
うち５０％以上にわたりなされることが低鉄損と高磁束
密度化、すなわち磁気特性向上のために必要である。
は全部にわたった温度条件が本発明における重要な要件
であって１００〜４００℃の温度域における圧延が、冷
間圧延により付与された全歪を対数歪で換算したものの
うち５０％以上にわたりなされることが低鉄損と高磁束
密度化、すなわち磁気特性向上のために必要である。
圧延温度域が１００℃未満になると焼鈍での粒成長性が
劣化し磁気特性改善の効果がなくなり、方該温度が４０
０℃を超えると圧延作業に支障をきたすようになる。こ
の温度域での圧延は圧下の全量にわたる必要はなく前述
のごとく対数歪換算で５０％以上にわたっていれば磁気
特性の向上効果は現れる。この温間圧延は冷間圧延の初
期、中期。
劣化し磁気特性改善の効果がなくなり、方該温度が４０
０℃を超えると圧延作業に支障をきたすようになる。こ
の温度域での圧延は圧下の全量にわたる必要はなく前述
のごとく対数歪換算で５０％以上にわたっていれば磁気
特性の向上効果は現れる。この温間圧延は冷間圧延の初
期、中期。
後期のいずれで行ってもよい。
冷間圧延の後、焼鈍するがこの温度は７００〜９５０℃
、３分以下とする。圧延組織を十分再結晶し粒成長させ
るために７００℃以上は必要であり、またコスト上昇回
避と作業性劣化防止の面から９５０℃を上限とする。
、３分以下とする。圧延組織を十分再結晶し粒成長させ
るために７００℃以上は必要であり、またコスト上昇回
避と作業性劣化防止の面から９５０℃を上限とする。
（実 施 例）
表１に示す各成分の無第２項に記載の磁気特性を製造し
その磁気特性を調査した。熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の
各製造条件、及び製品の磁気特性は表２に示す。
その磁気特性を調査した。熱間圧延、冷間圧延、焼鈍の
各製造条件、及び製品の磁気特性は表２に示す。
表２から明らかなように１００〜４００℃の温度範囲で
冷間圧延で与える全ひずみを対数歪で換算し、そのうち
の５０％以上の圧下を施されたものは、比較材に比べ磁
束密度が高くなり、鉄損も低下している。熱間圧延での
低温仕上げ、高温巻取りなどとの組合せによりさらに磁
気特性が向上する。
冷間圧延で与える全ひずみを対数歪で換算し、そのうち
の５０％以上の圧下を施されたものは、比較材に比べ磁
束密度が高くなり、鉄損も低下している。熱間圧延での
低温仕上げ、高温巻取りなどとの組合せによりさらに磁
気特性が向上する。
（発明の効果）
本発明に従いフルプロセス無第２項に記載の磁気特性を
製造することにより、熱延板焼鈍などを行わず磁束密度
が高く鉄損の小さい材料を高生産性、低コストにて得る
ことができる。
製造することにより、熱延板焼鈍などを行わず磁束密度
が高く鉄損の小さい材料を高生産性、低コストにて得る
ことができる。
代
理
人
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量％で、 Ｃ：０．０４％以下 Ｓｉ：０．０２〜１．２％ Ａｌ：０．２８％以下 Ｍｎ：０．１〜１．２％ Ｐ：０．０２〜０．１１％ Ｓ：０．０１５％以下 Ｎ：０．００５０％以下 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を熱間圧延
、脱スケールした後、冷間圧延において付与する全ひず
みを対数歪に換算して、そのうちの５０％以上を１００
〜４００℃の温間で圧延し、７００〜９５０℃で３分以
下の焼鈍を行うことを特徴とする磁気特性の優れたフル
プロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。 ２、重量％で Ｂ：Ｎとの重量比Ｂ／Ｎで０．５〜１．５ を含有する特許請求の範囲第１項に記載の磁気特性の優
れたフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法。 ３、熱間圧延において仕上げ温度をＡｒ＿３変態点未満
７００℃以上とする特許請求の範囲第１項または第２項
に記載の磁気特性の優れたフルプロセス無方向性電磁鋼
板の製造方法。 ４、熱間圧延後の巻取りを７００℃以上の温度で行い自
己焼鈍する特許請求の範囲第１項、第２項または第３項
に記載の磁気特性の優れたフルプロセス無方向性電磁鋼
板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1165476A JP2870818B2 (ja) | 1989-06-29 | 1989-06-29 | 磁気特性の優れたフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1165476A JP2870818B2 (ja) | 1989-06-29 | 1989-06-29 | 磁気特性の優れたフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0331420A true JPH0331420A (ja) | 1991-02-12 |
| JP2870818B2 JP2870818B2 (ja) | 1999-03-17 |
Family
ID=15813133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1165476A Expired - Fee Related JP2870818B2 (ja) | 1989-06-29 | 1989-06-29 | 磁気特性の優れたフルプロセス無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2870818B2 (ja) |
Cited By (3)
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|---|---|---|---|---|
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| WO2013069754A1 (ja) * | 2011-11-11 | 2013-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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-
1989
- 1989-06-29 JP JP1165476A patent/JP2870818B2/ja not_active Expired - Fee Related
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