JPS58181822A - 鉄損の低い無方向性珪素鋼板の製造方法 - Google Patents
鉄損の低い無方向性珪素鋼板の製造方法Info
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- JPS58181822A JPS58181822A JP6255682A JP6255682A JPS58181822A JP S58181822 A JPS58181822 A JP S58181822A JP 6255682 A JP6255682 A JP 6255682A JP 6255682 A JP6255682 A JP 6255682A JP S58181822 A JPS58181822 A JP S58181822A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、無方向性珪素鋼板の製造方法に関し、特に本
発明は、高級な無方向性珪素鋼板の製造方法に関するも
のである。
発明は、高級な無方向性珪素鋼板の製造方法に関するも
のである。
無方向性珪素−板はその鉄損により格付されており、現
在ＪＩＳ規格の最高級品であるＳ−デ級は板厚が０．３
！；ｍの場合、Ｗ １０／ａｏ Ｏ−デｚ Ｗ／ＩＩ９
以下１Ｗ ｌ’／’５０コ、侵Ｗ／Ｊ９以下、Ｑ 、ｊ
Ｑ ｘｍの場合、Ｗ ”／ｓ。
在ＪＩＳ規格の最高級品であるＳ−デ級は板厚が０．３
！；ｍの場合、Ｗ １０／ａｏ Ｏ−デｚ Ｗ／ＩＩ９
以下１Ｗ ｌ’／’５０コ、侵Ｗ／Ｊ９以下、Ｑ 、ｊ
Ｑ ｘｍの場合、Ｗ ”／ｓ。
ハｔｓ １／に９以下＋ Ｗ ＩＩ／ｓｏ ’、” ”
”以下ト蜆定されている。
”以下ト蜆定されている。
無方向性珪素鋼板の鉄損は主としてヒステリシス損と渦
流損とからなり、全鉄損のおよそ７０ ％はヒステリシ
ス損が占めている。したがって鉄損を低減させるために
はまずヒステリシス損な低滅させることを重視すべきで
あるから、素材を高純度化させる手段、冷延工程におい
て冷延二回法によってコＲ軽圧下する手段、高温仕上焼
鈍する手段などを採用して結晶粒径を大きくする努力が
なされている。
流損とからなり、全鉄損のおよそ７０ ％はヒステリシ
ス損が占めている。したがって鉄損を低減させるために
はまずヒステリシス損な低滅させることを重視すべきで
あるから、素材を高純度化させる手段、冷延工程におい
て冷延二回法によってコＲ軽圧下する手段、高温仕上焼
鈍する手段などを採用して結晶粒径を大きくする努力が
なされている。
一方渦流損を低減させるには、固有抵抗を高めるため、
Ｓｌ、ムノ等の合金元素を添加する手段が採用されてい
る。しかしながらｓｌとムｊの含有量の和が１７％を越
えると冷延性が着しく劣化することは周知のとおりであ
る。
Ｓｌ、ムノ等の合金元素を添加する手段が採用されてい
る。しかしながらｓｌとムｊの含有量の和が１７％を越
えると冷延性が着しく劣化することは周知のとおりであ
る。
ところで、主としてＳ１ｒムＩの含有蓋を所定範囲内に
規定した無方向性高珪嵩−素材の板割れを防止しながら
磁気特性を向上させるため温間圧延によって集合組織を
制御する手段が知られている。
規定した無方向性高珪嵩−素材の板割れを防止しながら
磁気特性を向上させるため温間圧延によって集合組織を
制御する手段が知られている。
例えば特公ｖｉ！１３７−１１９０７号、特公昭４１／
−４１７４１号記載の発明は斜ａｕｂ・の（１０θ）
〔Ｏｌｌ〕方位を温間圧延によって形成させる方法であ
り、また特公昭３ｇ−１４１Ｊ号、特公ｗ！Ｉダ／−７
デーデ号、特公昭１Ｉｔ−ｉｔｏｊｔ号記載の発明はそ
れぞれ温間圧延によって（１００）〔０θ／〕方位のい
わゆる園内二方向性組織を形成させる方法である。しか
しながら、皇紀方法は何れも比較的高い湿質での温間圧
延と共に、長時間の仕上焼鈍を施すことが必要であるこ
とから、所定の温間圧延が施されるまでに素材を所要温
間にまで加熱し、また長時間の仕上焼鈍を施すため、エ
ネルギー消費量が大きく、さらに仕上焼鈍な長時間施す
ことにより生産能率が低下するなどの欠点があった。
−４１７４１号記載の発明は斜ａｕｂ・の（１０θ）
〔Ｏｌｌ〕方位を温間圧延によって形成させる方法であ
り、また特公昭３ｇ−１４１Ｊ号、特公ｗ！Ｉダ／−７
デーデ号、特公昭１Ｉｔ−ｉｔｏｊｔ号記載の発明はそ
れぞれ温間圧延によって（１００）〔０θ／〕方位のい
わゆる園内二方向性組織を形成させる方法である。しか
しながら、皇紀方法は何れも比較的高い湿質での温間圧
延と共に、長時間の仕上焼鈍を施すことが必要であるこ
とから、所定の温間圧延が施されるまでに素材を所要温
間にまで加熱し、また長時間の仕上焼鈍を施すため、エ
ネルギー消費量が大きく、さらに仕上焼鈍な長時間施す
ことにより生産能率が低下するなどの欠点があった。
本発明は、上記従来知られた鉄損の低い無方向性珪素鋼
板の製造方法の有する前記賭欠点を除去。
板の製造方法の有する前記賭欠点を除去。
改轡した製造方法を提供することを目的とするものであ
り、特許請求の範Ｓ紀載の方法を提供することによって
前記目的を達成することができる。
り、特許請求の範Ｓ紀載の方法を提供することによって
前記目的を達成することができる。
すなわち本発明のＩＩ／発明は、００．θ０ｊ％以下−
８ｉ ｊ、ｆ −１１，０％ ｔ ムＩ ０．３−
２．０ ％ ＋ Ｍｎ Ｏ，／ 〜７．０ ％
Ｉ Ｓ Ｏ，００７％以下、残部実質的にＦ・よりなる
珪素鋼素材に熱間圧延を施して熱延板となし、次にこの
熱延板にコｏｏ −ｇｏθ°Ｃの温間で７回もしくは中
聞暁鈍を挾む一回以上の圧延を施して最終板厚となした
後に９００〜７０！０℃の濃度範囲内で３０秒〜ｊ分間
の連続仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする鉄損の低い無
方向性珪素鋼板の製造方法に関するものであり、本発明
の第１発明は前記１１１発明の方法において、珪素鋼素
材に熱間圧延を施して熱延板となした後に、この熱延板
に１２０〜１０００℃の温度範腔内でコ〜１０分関連続
続鈍を施し、次にこの焼鈍板にコｏｏ −ｚｏｏ ’ｃ
の温間で７回もしくは中間焼鈍を挾む一回以上の圧延を
施しそ最終板厚となした後に１００〜１０１０℃の濃度
範囲内でＸ秒〜Ｓ分間の連続仕上焼鈍を施すことを特徴
とする鉄損の低い無方向性珪素鋼板の製造方法に関する
ものである。
８ｉ ｊ、ｆ −１１，０％ ｔ ムＩ ０．３−
２．０ ％ ＋ Ｍｎ Ｏ，／ 〜７．０ ％
Ｉ Ｓ Ｏ，００７％以下、残部実質的にＦ・よりなる
珪素鋼素材に熱間圧延を施して熱延板となし、次にこの
熱延板にコｏｏ −ｇｏθ°Ｃの温間で７回もしくは中
聞暁鈍を挾む一回以上の圧延を施して最終板厚となした
後に９００〜７０！０℃の濃度範囲内で３０秒〜ｊ分間
の連続仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする鉄損の低い無
方向性珪素鋼板の製造方法に関するものであり、本発明
の第１発明は前記１１１発明の方法において、珪素鋼素
材に熱間圧延を施して熱延板となした後に、この熱延板
に１２０〜１０００℃の温度範腔内でコ〜１０分関連続
続鈍を施し、次にこの焼鈍板にコｏｏ −ｚｏｏ ’ｃ
の温間で７回もしくは中間焼鈍を挾む一回以上の圧延を
施しそ最終板厚となした後に１００〜１０１０℃の濃度
範囲内でＸ秒〜Ｓ分間の連続仕上焼鈍を施すことを特徴
とする鉄損の低い無方向性珪素鋼板の製造方法に関する
ものである。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者等は、Ｓｌ、五Ｊ含有量を纏★変化させた一塊
を溶極して、８１とムＩの含有量の和と遷移温度との関
係を調べ、特定の８１．ムＩ含有量範囲内の熱延板に直
接、もしくはｔ！０−１０００℃で１〜１０分間連続焼
鈍後に、２００〜！θＯ【の間で湿間圧延を施し、かつ
仕上焼鈍を連続焼鈍方式により施すこ≧により、（ｔｏ
ｏ ） ＜ ｏｖａ＞集合組織を発遣させ、板割れを生
じさせずに磁性を著しく改着させることができることを
知見して本発明を完成した。
を溶極して、８１とムＩの含有量の和と遷移温度との関
係を調べ、特定の８１．ムＩ含有量範囲内の熱延板に直
接、もしくはｔ！０−１０００℃で１〜１０分間連続焼
鈍後に、２００〜！θＯ【の間で湿間圧延を施し、かつ
仕上焼鈍を連続焼鈍方式により施すこ≧により、（ｔｏ
ｏ ） ＜ ｏｖａ＞集合組織を発遣させ、板割れを生
じさせずに磁性を著しく改着させることができることを
知見して本発明を完成した。
次に本発明において珪素鋼素材の成分組成を限定する理
由を説明する。
由を説明する。
Ｃは磁気特性上有害な元素であり、少ないほど好ましい
。本発明はＳ−９級以上の鉄損値を目標とするものであ
り、冷延工程の中に脱炭焼鈍を含まず、ざらに６１ｉ気
時効を防止するためにｏ、ｏｏｒ％以下とする必要があ
る。
。本発明はＳ−９級以上の鉄損値を目標とするものであ
り、冷延工程の中に脱炭焼鈍を含まず、ざらに６１ｉ気
時効を防止するためにｏ、ｏｏｒ％以下とする必要があ
る。
Ｍｎは熱延時の赤熱脆性を防止するために０．７％以上
必要であるが、／％以上含まれると磁気特性を劣化させ
るのでＭｎは０．７〜／、０％とする必要がある。
必要であるが、／％以上含まれると磁気特性を劣化させ
るのでＭｎは０．７〜／、０％とする必要がある。
Ｓは磁気特性上もつとも有害な元素であり、θ、θθり
％を越すと結晶粒の成長を阻害して磁性を劣化させるの
で０．００７％以下にする必要がある。
％を越すと結晶粒の成長を阻害して磁性を劣化させるの
で０．００７％以下にする必要がある。
Ｓｌは比抵抗を増し、鉄損を減少させる元素であり、本
発明でもつとも重要視する元素であるが、−０に％以下
では本発明の効果が充分発揮できず、一方４ｔ％を越え
ても鉄損に及ぼす効果にそれほど差がなく、むしろ磁束
密度の低下をきたすので、Ｓｌはコ、ｔ −ｙ、ｏ％と
する必要がある。
発明でもつとも重要視する元素であるが、−０に％以下
では本発明の効果が充分発揮できず、一方４ｔ％を越え
ても鉄損に及ぼす効果にそれほど差がなく、むしろ磁束
密度の低下をきたすので、Ｓｌはコ、ｔ −ｙ、ｏ％と
する必要がある。
ム４はＳｌと同様に比抵抗を増し、磁気特性の向上に寄
与する元素であり、添加効果を発揮するためには０．３
％以上を必要とする。しがし温度圧延との組合せと言え
ども圧延性が悪くなるのＣ上限をコ囁とする必要がある
。
与する元素であり、添加効果を発揮するためには０．３
％以上を必要とする。しがし温度圧延との組合せと言え
ども圧延性が悪くなるのＣ上限をコ囁とする必要がある
。
本発明によれば、上記成分組成の１＠鋼から連続鋳造に
より得た鋼スラブ、もしくは造塊法によって得た鋼塊を
分塊圧延して得た綱スラブの何れをも素材として用いる
ことができる。かくして得た鋼スラブは公知の方法で熱
間圧延され、１．０〜３．０−の板厚に仕上げられるが
、これらの寸法は特に°限定するものではない。次に熱
延板は熱延のまま、またはｔ！０−１０００″Ｃの温度
範囲内で２〜１０分連続焼鈍を施した後、コθｏ −ｚ
ｏｏ℃の温度で／１ｇＩまたは中間焼鈍を挾む一回以上
の圧延で１１ｋｇ板厚とし、次いで仕上焼鈍を施す。
より得た鋼スラブ、もしくは造塊法によって得た鋼塊を
分塊圧延して得た綱スラブの何れをも素材として用いる
ことができる。かくして得た鋼スラブは公知の方法で熱
間圧延され、１．０〜３．０−の板厚に仕上げられるが
、これらの寸法は特に°限定するものではない。次に熱
延板は熱延のまま、またはｔ！０−１０００″Ｃの温度
範囲内で２〜１０分連続焼鈍を施した後、コθｏ −ｚ
ｏｏ℃の温度で／１ｇＩまたは中間焼鈍を挾む一回以上
の圧延で１１ｋｇ板厚とし、次いで仕上焼鈍を施す。
次に本発明において温度圧延時の熱延板の加熱温度をｆ
ｉｌ″ｉｉｌする理由を説明する。
ｉｌ″ｉｉｌする理由を説明する。
前記加熱温度が２００℃未満でも圧延性は改善されるが
、磁性向上の効果が少なく、一方５００℃より高いと磁
性の面で若干劣化する傾向があり、そのうえ加熱に余分
なエネルギーを消費して不経済であるので温度圧延時の
熱延板の加熱温度は一００〜２００℃の範囲内にする必
要がある。すなわちコｏｏ −ｓｏｏ℃の温度圧延は（
Ｓ１＋ムＩ）＃襲以上の無方向性珪素鋼の場合において
も圧延性はすぐれ、圧延時の板割れもなく、シかも温度
圧延によって仕上焼鈍後の集合組織は冷延材のそれに比
べて着しく改善され、磁気特性に有利な（１００）＜Ｏ
ＶＷ＞方位が発達し、磁性が向上することを本発明者略
は知見した。
、磁性向上の効果が少なく、一方５００℃より高いと磁
性の面で若干劣化する傾向があり、そのうえ加熱に余分
なエネルギーを消費して不経済であるので温度圧延時の
熱延板の加熱温度は一００〜２００℃の範囲内にする必
要がある。すなわちコｏｏ −ｓｏｏ℃の温度圧延は（
Ｓ１＋ムＩ）＃襲以上の無方向性珪素鋼の場合において
も圧延性はすぐれ、圧延時の板割れもなく、シかも温度
圧延によって仕上焼鈍後の集合組織は冷延材のそれに比
べて着しく改善され、磁気特性に有利な（１００）＜Ｏ
ＶＷ＞方位が発達し、磁性が向上することを本発明者略
は知見した。
次に仕上焼鈍条件を限定する理由を述べる。
仕上焼鈍は９００〜１０！１０１：の温度範囲で３０秒
〜ｊ分間の適当な組合せにより行なうが、一般に高温側
では短時間を低温側では長時間を採用する。
〜ｊ分間の適当な組合せにより行なうが、一般に高温側
では短時間を低温側では長時間を採用する。
２００℃未満の温度で処理する場合、Ｘ秒未満の焼鈍時
間では結晶粒の成長が不十分であるため、後に述べる実
施例からも判るように８−９級の特性が得られず粒成長
させるためには５分を越す焼鈍時間が必要であるが、こ
のような過度のｆｌＡ＃ｆ１時間は連続炉のラインスピ
ードを遅くするばかりでなく、ハースロールの損傷を早
めフス、ト上昇を招く。
間では結晶粒の成長が不十分であるため、後に述べる実
施例からも判るように８−９級の特性が得られず粒成長
させるためには５分を越す焼鈍時間が必要であるが、こ
のような過度のｆｌＡ＃ｆ１時間は連続炉のラインスピ
ードを遅くするばかりでなく、ハースロールの損傷を早
めフス、ト上昇を招く。
一方焼鈍温度が１０！０℃を越すと結晶粒が粗大化して
ヒステリシス損は減少するが渦流損が増大し、全鉄損と
してはデ００〜１０！θ℃の湿度範囲と変らずむしろ磁
束密度は低下する。１０１０″Ｃに近い高湿側で焼鈍す
る場合には、後述の実施例１に示すように３０秒の焼鈍
時間で十分効果が得られる。なおＳ分間を越す焼鈍時間
は特性面では間融はないが、連続炉のハースロールの損
傷を早めるので好ましくない。
ヒステリシス損は減少するが渦流損が増大し、全鉄損と
してはデ００〜１０！θ℃の湿度範囲と変らずむしろ磁
束密度は低下する。１０１０″Ｃに近い高湿側で焼鈍す
る場合には、後述の実施例１に示すように３０秒の焼鈍
時間で十分効果が得られる。なおＳ分間を越す焼鈍時間
は特性面では間融はないが、連続炉のハースロールの損
傷を早めるので好ましくない。
本発明の第１発明において、熱間圧延後の熱延板をｔＳ
ＯｏＣより低い温度で連続焼鈍すると熱虻板の組織は改
善されず、磁気特性に効果があられれず、一方１０００
″Ｃより高い温度で連続焼鈍すると熱延板の組織が過度
に大きくなり、圧延性を悪くするばかりでなく、仕上銃
鈍後の磁束密度の低下を招くので、連続焼鈍時の焼鈍温
度はｔＳＯ〜１０００°Ｃの範囲内にする必要がある。
ＯｏＣより低い温度で連続焼鈍すると熱虻板の組織は改
善されず、磁気特性に効果があられれず、一方１０００
″Ｃより高い温度で連続焼鈍すると熱延板の組織が過度
に大きくなり、圧延性を悪くするばかりでなく、仕上銃
鈍後の磁束密度の低下を招くので、連続焼鈍時の焼鈍温
度はｔＳＯ〜１０００°Ｃの範囲内にする必要がある。
連続焼鈍時の保持時間は一分より少ないと熱延板の組織
が改善されず、一方１０分より長いと連続焼鈍炉のライ
ンスピードを極度に遅くしてコストの上昇を招くので焼
鈍時間は１〜７０分間の範囲内にする必要がある。
が改善されず、一方１０分より長いと連続焼鈍炉のライ
ンスピードを極度に遅くしてコストの上昇を招くので焼
鈍時間は１〜７０分間の範囲内にする必要がある。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例１
００．００３ ％ ｌ Ｓｉ 、７．ダ０ ％ 、 Ｍ
ｕ Ｏ，３０％、ムＩｏ、ｂｏ％＋ Ｓ Ｏ，００／％
の成分からなる熱延板な嫌洗した？ＩＩ！０．ｇＯｗｍ
に圧延した。前記圧延は冷間圧延かあるいはＪ！；Ｏ”
Ｃの温度圧延であった。温度圧延は板を、１！Ｏ”Ｃに
加熱し、圧延機を／パスするごとに再加熱する方法でＯ
，ＳＯ■厚まで繰返した。圧延板は脱脂後１０２０”ｃ
で３分間連続焼鈍した。他に温度圧延材はｔＷＯ℃で３
０秒間＋ １０３０℃で３θ秒間、 １０！０″Ｃで６
分間の連続仕上焼鈍をそれぞれ施した０ これらの連続焼鈍材をいずれも３０ｍ Ｘ ２１０−の
エプスタイン試験片に圧延方向および直角方向からそれ
ぞれ半量づつ剪断してＷ １０１５０ ｒ Ｗ １５／
５０の鉄損とＢ５０の磁束密度について磁気特性を測
定した。結果は第１表に示すとおりである。
ｕ Ｏ，３０％、ムＩｏ、ｂｏ％＋ Ｓ Ｏ，００／％
の成分からなる熱延板な嫌洗した？ＩＩ！０．ｇＯｗｍ
に圧延した。前記圧延は冷間圧延かあるいはＪ！；Ｏ”
Ｃの温度圧延であった。温度圧延は板を、１！Ｏ”Ｃに
加熱し、圧延機を／パスするごとに再加熱する方法でＯ
，ＳＯ■厚まで繰返した。圧延板は脱脂後１０２０”ｃ
で３分間連続焼鈍した。他に温度圧延材はｔＷＯ℃で３
０秒間＋ １０３０℃で３θ秒間、 １０！０″Ｃで６
分間の連続仕上焼鈍をそれぞれ施した０ これらの連続焼鈍材をいずれも３０ｍ Ｘ ２１０−の
エプスタイン試験片に圧延方向および直角方向からそれ
ぞれ半量づつ剪断してＷ １０１５０ ｒ Ｗ １５／
５０の鉄損とＢ５０の磁束密度について磁気特性を測
定した。結果は第１表に示すとおりである。
本発明によって鉄損および磁束密度が着しく向上するこ
とが判る。
とが判る。
Ｊｌｌ１表
実施例２
０ ０−００！１％ ｔ ５ｉｊ−ｕ４％＋ Ｍ
ｎＯ，ＪＹ％ｒ ＡＩ ０．９ｆ％＋ ８０．００
／弧の成分からなる熱延板をデθθ℃で３分間の連続焼
鈍を施した後、ｉ！！洗し、０．３ｊ■まで圧延した。
ｎＯ，ＪＹ％ｒ ＡＩ ０．９ｆ％＋ ８０．００
／弧の成分からなる熱延板をデθθ℃で３分間の連続焼
鈍を施した後、ｉ！！洗し、０．３ｊ■まで圧延した。
前記圧延は冷間圧延かあるいは３００℃の温間圧延であ
った。温間圧延の方法は実施例１と同様に処理し、脱脂
後ｔｓｏ”ｃで３分間連続焼鈍した。他に温間圧延材は
ｔｑｏ″Ｃで３０秒間。
った。温間圧延の方法は実施例１と同様に処理し、脱脂
後ｔｓｏ”ｃで３分間連続焼鈍した。他に温間圧延材は
ｔｑｏ″Ｃで３０秒間。
ｉｏｇｏ”ｃで３０秒間、 １０！；０℃で６分間の連
続仕上焼鈍をそれぞれ施した。
続仕上焼鈍をそれぞれ施した。
これらの連続焼鈍材をいずれも３０ ｍ Ｘ ２ｔＯｍ
のエプスタイン試験片に圧延方向および直角方向からそ
れぞれ半一づつ剪断してＷ １０１５０１ Ｗ １５１
５０の鉄損とＢ５０の磁束密度について磁気特性を測定
した。結果は第２表に示すとおりである。本発明によっ
て鉄損および磁束密度が著しく向上することが判る。磁
性が向上する理由は第１図の（コｏｏ）ｆ４点図に示す
ように集合組織が改善されたためである。
のエプスタイン試験片に圧延方向および直角方向からそ
れぞれ半一づつ剪断してＷ １０１５０１ Ｗ １５１
５０の鉄損とＢ５０の磁束密度について磁気特性を測定
した。結果は第２表に示すとおりである。本発明によっ
て鉄損および磁束密度が著しく向上することが判る。磁
性が向上する理由は第１図の（コｏｏ）ｆ４点図に示す
ように集合組織が改善されたためである。
第 −表
実施例３
００．０θｊ ％ ＋ Ｓｉ Ｊ、２０％＊ Ｍｎ Ｏ
，、ｌＯ％ｒ Ａｌ Ｏ，４０％ｅ、Ｓｏ、００３％の
成分からなる熱延板をｔｚｏ”ｃで３分間の連続焼鈍を
施した後、酸洗し、０．ｊＯｍまで圧延した。前記圧延
は各々冷間圧延か、１０ｏＩ２００ ｒ ３００ ＋
１００もしくは４０θ℃の温間圧延であった。温間圧延
の方法は実施例１と同様に処理し、脱脂後！ｇｏ″Ｃで
３分間連続仕上焼鈍した。結果は第２省シ÷寺七ψ、温
間圧延の効果はコ００’ｃ−ｓｏ。
，、ｌＯ％ｒ Ａｌ Ｏ，４０％ｅ、Ｓｏ、００３％の
成分からなる熱延板をｔｚｏ”ｃで３分間の連続焼鈍を
施した後、酸洗し、０．ｊＯｍまで圧延した。前記圧延
は各々冷間圧延か、１０ｏＩ２００ ｒ ３００ ＋
１００もしくは４０θ℃の温間圧延であった。温間圧延
の方法は実施例１と同様に処理し、脱脂後！ｇｏ″Ｃで
３分間連続仕上焼鈍した。結果は第２省シ÷寺七ψ、温
間圧延の効果はコ００’ｃ−ｓｏ。
Ｃの温度で顕著であることが判った。
実施例４
ＣＯ，Ｏθ１％ ｒ Ｓｉ Ｊ、コｊ第 ｔ
Ｋｎ Ｏ，−ノ 襲 、 ムノ ０．７を弧、ＳＯ０
θθ／幡の成分からなる熱延板を酸洗した後、０．７θ
、θ・７におよび八Ｑｗｍに冷間圧延した。
Ｋｎ Ｏ，−ノ 襲 、 ムノ ０．７を弧、ＳＯ０
θθ／幡の成分からなる熱延板を酸洗した後、０．７θ
、θ・７におよび八Ｑｗｍに冷間圧延した。
各々の圧延板は脱脂後１０℃で３分間の２１［統焼鈍を
施した後、軽酸洗を行ない、−分割し、一部は３００℃
の温間圧延でθ、、３！ｙａｍ厚に仕上げ、−Ｓは比較
のため冷間圧延でθ、Ｊｊ−厚に仕上げた。上記圧延板
を脱脂後ｑｓθ°Ｃで３分間連続仕上焼鈍した。これら
の連続焼鈍材を３０ Ｘコ「θ■のエプスタイン試験片
に圧延方向および直角方向からそれぞれ半一づつ剪断し
て’ １０１５０ ＋ Ｗ １５１５０とＢ５０の磁気
特性を測定した。結果は第３表に示す如く、−画法工程
の最終圧延に温間圧延を施しても磁気特性は向上するこ
とが判った。
施した後、軽酸洗を行ない、−分割し、一部は３００℃
の温間圧延でθ、、３！ｙａｍ厚に仕上げ、−Ｓは比較
のため冷間圧延でθ、Ｊｊ−厚に仕上げた。上記圧延板
を脱脂後ｑｓθ°Ｃで３分間連続仕上焼鈍した。これら
の連続焼鈍材を３０ Ｘコ「θ■のエプスタイン試験片
に圧延方向および直角方向からそれぞれ半一づつ剪断し
て’ １０１５０ ＋ Ｗ １５１５０とＢ５０の磁気
特性を測定した。結果は第３表に示す如く、−画法工程
の最終圧延に温間圧延を施しても磁気特性は向上するこ
とが判った。
９３表
以上本発明によれば、鉄損の低い無方向性珪素鋼板を能
率良く製造することができる。
率良く製造することができる。
第１図（，１は冷間圧延材（比較材）％（１）は温間圧
廷材（Ｊｏｏ″Ｃ温間圧延の本発明材）のそれぞＷ １
０１５０ （Ｗ／ＪＩ９） トノＨｅ ｗＴアル。 （Ｑ） （ｂ）
廷材（Ｊｏｏ″Ｃ温間圧延の本発明材）のそれぞＷ １
０１５０ （Ｗ／ＪＩ９） トノＨｅ ｗＴアル。 （Ｑ） （ｂ）
Claims (1)
- １．０σ、θθ！襲以下、 Ｓｉ−、ｔ−ダ、Ｏ％―ム
ＩＯ，３〜コ、０ ％ ｅ ＫＮ Ｏ−１〜／
−０’ＩＧ ＋ ８ ０．００７％以下を残部実質
的に１・よりなる珪素鋼素材に熱間圧延を施して熱延板
とした俵に、こノ熱延板ニａｏｏ −ｓｏ０℃ノＩＫｔ
ｌｌ囲内で１回または中間焼鈍を挾む一回以上の温間圧
延を施して最終板厚となし、次に９００〜１０！０″Ｃ
の温度範凹内で３０秒〜５分間の連続仕上げ焼鈍を施す
ことを特徴とする鉄損の低い無方向性珪素鋼板の製造方
法。 ｇ、 ｃｏ、００１ ％以下ｅｓ１コ、ｆ −４１，
０４＋ムＪ０．３〜 】、０ ％ ＊ Ｍ＊ ０．
／ 〜 ／、０ ％ ＋ Ｓ Ｏ，００り襲以
下、残部実質的に１・よりなる珪素鋼素材に熱間圧延を
施して熱延板とした俵に、この熱延板にｔ！０−１００
０℃の温度範囲内で一〜７０分関連分境連続焼鈍、次に
この焼鈍＆にコＯθ〜！θθ℃の温度範囲内で７回また
は中間焼鈍を挾む一回以上の温間圧延を施して最終板厚
となし、次に１００〜１０！０″Ｃの温度範囲内で３０
秒−５分間の連続仕上げ焼鈍を施すことを特徴とする鉄
損の低い無方向性珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6255682A JPS58181822A (ja) | 1982-04-16 | 1982-04-16 | 鉄損の低い無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6255682A JPS58181822A (ja) | 1982-04-16 | 1982-04-16 | 鉄損の低い無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58181822A true JPS58181822A (ja) | 1983-10-24 |
Family
ID=13203651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6255682A Pending JPS58181822A (ja) | 1982-04-16 | 1982-04-16 | 鉄損の低い無方向性珪素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58181822A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1982
- 1982-04-16 JP JP6255682A patent/JPS58181822A/ja active Pending
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