JPH0673454A - 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH0673454A JPH0673454A JP22876392A JP22876392A JPH0673454A JP H0673454 A JPH0673454 A JP H0673454A JP 22876392 A JP22876392 A JP 22876392A JP 22876392 A JP22876392 A JP 22876392A JP H0673454 A JPH0673454 A JP H0673454A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- annealing
- grain
- slab
- cold rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、表層部に強インヒビター元素を有
する素材を用いた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法を提供する。 【構成】 スラブに公知のインヒビター元素を含む一方
向性電磁鋼板の製造方法において、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，
Ｂ，Ｚｒが０．０１〜０．２％及びＳｎ，Ｎｉが０．０
２〜１．０％の内少なくとも一種を上記元素に加えて含
有する鋳片表層部を片面５％以上、２０％以下両面に有
することを特徴とする。このような材料の場合、２次再
結晶が安定し磁気特性が改善される。この効果は、特に
薄手材で顕著である。 【効果】 本発明によれば、一方向性電磁鋼板の、特に
薄手材において優れた磁気特性を得ることができる。
する素材を用いた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法を提供する。 【構成】 スラブに公知のインヒビター元素を含む一方
向性電磁鋼板の製造方法において、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，
Ｂ，Ｚｒが０．０１〜０．２％及びＳｎ，Ｎｉが０．０
２〜１．０％の内少なくとも一種を上記元素に加えて含
有する鋳片表層部を片面５％以上、２０％以下両面に有
することを特徴とする。このような材料の場合、２次再
結晶が安定し磁気特性が改善される。この効果は、特に
薄手材で顕著である。 【効果】 本発明によれば、一方向性電磁鋼板の、特に
薄手材において優れた磁気特性を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表層部に強インヒビタ
ー元素を有する素材を用いた高磁束密度一方向性電磁鋼
板を製造する方法に関する。
ー元素を有する素材を用いた高磁束密度一方向性電磁鋼
板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、トランス等の電気
機器の鉄心材料として使用されており、磁気特性として
励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならない。しかも
近年特にエネルギーロスの少ない低鉄損素材への市場要
求が強まっている。鉄損を良くする方法として板厚を薄
くすることが一般に良く知られているが、工業的には困
難であった。
機器の鉄心材料として使用されており、磁気特性として
励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならない。しかも
近年特にエネルギーロスの少ない低鉄損素材への市場要
求が強まっている。鉄損を良くする方法として板厚を薄
くすることが一般に良く知られているが、工業的には困
難であった。
【０００３】すなわち板厚を薄くする方法として次のよ
うな提案がなされている。特開昭５９−１２６７２２号
及び特開昭６１−７９７２１号公報において、薄手化し
た製品の２次再結晶安定化のために、熱延後２回の冷間
圧延を施す方法が開示された。又特開昭６１−２１７５
２６号及び特開昭６１−２３８９１６号公報において、
熱延後冷間圧延時にＣＢＳ圧延（Ｃｏｎｔａｃｔ−Ｂｅ
ｎｄ−ｓｔｒｅｔｃｈ圧延）を適用して圧延集合組織を
改善し、板厚０．１８mm以下でも安定した２次再結晶を
得る方法が開示された。
うな提案がなされている。特開昭５９−１２６７２２号
及び特開昭６１−７９７２１号公報において、薄手化し
た製品の２次再結晶安定化のために、熱延後２回の冷間
圧延を施す方法が開示された。又特開昭６１−２１７５
２６号及び特開昭６１−２３８９１６号公報において、
熱延後冷間圧延時にＣＢＳ圧延（Ｃｏｎｔａｃｔ−Ｂｅ
ｎｄ−ｓｔｒｅｔｃｈ圧延）を適用して圧延集合組織を
改善し、板厚０．１８mm以下でも安定した２次再結晶を
得る方法が開示された。
【０００４】又特開昭６１−２３８９３９号公報におい
て、板厚０．１５mm以下でも安定した２次再結晶を得る
ための一方法として、急冷法で直接薄帯としたのち最終
冷間圧延の圧下率が５５〜８０％の範囲になる１回以上
の冷間圧延を施す方法が開示された。
て、板厚０．１５mm以下でも安定した２次再結晶を得る
ための一方法として、急冷法で直接薄帯としたのち最終
冷間圧延の圧下率が５５〜８０％の範囲になる１回以上
の冷間圧延を施す方法が開示された。
【０００５】しかしこれら冷間圧延で薄くする場合は、
いずれも２次再結晶が困難になる問題を伴う。一方２次
再結晶後化学研磨で薄くする場合は、著しく歩留りが低
下し、コスト高となる問題が有る。
いずれも２次再結晶が困難になる問題を伴う。一方２次
再結晶後化学研磨で薄くする場合は、著しく歩留りが低
下し、コスト高となる問題が有る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上述のように
製造が困難でしかもコスト高であった一方向性電磁鋼板
（特に薄手材）の、低コストでしかも極めて磁気特性の
優れた製造方法を提供する。
製造が困難でしかもコスト高であった一方向性電磁鋼板
（特に薄手材）の、低コストでしかも極めて磁気特性の
優れた製造方法を提供する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記問題
を解決すべく検討を重ねた結果、スラブに公知のインヒ
ビター元素を含む一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｂ，Ｚｒ：０．０１〜０．２％及
びＳｎ，Ｎｉ：０．０２〜１．０％の内少なくとも一種
を上記元素に加えて含有する鋳片表層部を片面５％以
上、２０％以下両面に有することにより、２次再結晶が
安定し磁気特性が改善されることを見出した。
を解決すべく検討を重ねた結果、スラブに公知のインヒ
ビター元素を含む一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｂ，Ｚｒ：０．０１〜０．２％及
びＳｎ，Ｎｉ：０．０２〜１．０％の内少なくとも一種
を上記元素に加えて含有する鋳片表層部を片面５％以
上、２０％以下両面に有することにより、２次再結晶が
安定し磁気特性が改善されることを見出した。
【０００８】本発明の要旨は、重量比でＣ：０．０３〜
０．１０％、Ｓｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０２
〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．０５％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０１〜０．０４％、Ｎ：０．００３〜０．０１
５％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなるスラ
ブを素材とし、熱延、析出焼鈍後、最終冷延圧下率５０
％以上の１回ないし中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延
を施し、さらに脱炭焼鈍と仕上げ焼鈍を行う一方向性電
磁鋼板の製造方法において、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｂ，Ｚ
ｒ：０．０１〜０．２％及びＳｎ，Ｎｉ：０．０２〜
１．０％の内少なくとも一種を上記元素に加えて含有す
る鋳片表層部を片面５％以上、２０％以下両面に有する
ことを特徴とする高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法にある。
０．１０％、Ｓｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０２
〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．０５％、酸可溶性Ａ
ｌ：０．０１〜０．０４％、Ｎ：０．００３〜０．０１
５％を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなるスラ
ブを素材とし、熱延、析出焼鈍後、最終冷延圧下率５０
％以上の１回ないし中間焼鈍を含む２回以上の冷間圧延
を施し、さらに脱炭焼鈍と仕上げ焼鈍を行う一方向性電
磁鋼板の製造方法において、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｂ，Ｚ
ｒ：０．０１〜０．２％及びＳｎ，Ｎｉ：０．０２〜
１．０％の内少なくとも一種を上記元素に加えて含有す
る鋳片表層部を片面５％以上、２０％以下両面に有する
ことを特徴とする高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方
法にある。
【０００９】以下に本発明を詳細に説明する。一般に一
方向性電磁鋼板を製造するに際して、仕上げ焼鈍中に板
厚表面付近から２次再結晶することが知られている。こ
れは２次再結晶に際して、ゴス方位粒が成長するまで他
の方位粒の成長を抑制するインヒビター（ＡｌＮ，Ｍｎ
Ｓ等の析出物）が、仕上げ焼鈍中に析出物のオストワル
ド成長、脱Ｎ・Ｓ等により板表面付近から劣化するため
と考えられている。
方向性電磁鋼板を製造するに際して、仕上げ焼鈍中に板
厚表面付近から２次再結晶することが知られている。こ
れは２次再結晶に際して、ゴス方位粒が成長するまで他
の方位粒の成長を抑制するインヒビター（ＡｌＮ，Ｍｎ
Ｓ等の析出物）が、仕上げ焼鈍中に析出物のオストワル
ド成長、脱Ｎ・Ｓ等により板表面付近から劣化するため
と考えられている。
【００１０】この板表面からのインヒビター劣化は界面
律速であるため、２次再結晶焼鈍前のインヒビター強度
が同じ場合、薄手材の場合程板厚表面付近でのインヒビ
ターが劣化した領域が全板厚に占める比率が高くなり、
良好なゴス方位粒２次再結晶が困難になるからであると
考えられる。一方、２次再結晶時の板表面付近のインヒ
ビター強度を適正にしようとすると、板内部のインヒビ
ター強度が強くなり過ぎて、２次再結晶が困難になる。
律速であるため、２次再結晶焼鈍前のインヒビター強度
が同じ場合、薄手材の場合程板厚表面付近でのインヒビ
ターが劣化した領域が全板厚に占める比率が高くなり、
良好なゴス方位粒２次再結晶が困難になるからであると
考えられる。一方、２次再結晶時の板表面付近のインヒ
ビター強度を適正にしようとすると、板内部のインヒビ
ター強度が強くなり過ぎて、２次再結晶が困難になる。
【００１１】しかるにスラブに公知のインヒビター元素
を含む一方向性電磁鋼板の製造方法において、Ｎｂ，Ｔ
ｉ，Ｖ，Ｂ，Ｚｒ：０．０１〜０．２％及びＳｎ，Ｎ
ｉ：０．０２〜１．０％の内少なくとも一種を上記元素
に加えて含有する鋳片表層部を片面５％以上、２０％以
下両面に有することにより、２次再結晶が安定し磁気特
性が改善されることを、本発明者らは見出した。
を含む一方向性電磁鋼板の製造方法において、Ｎｂ，Ｔ
ｉ，Ｖ，Ｂ，Ｚｒ：０．０１〜０．２％及びＳｎ，Ｎ
ｉ：０．０２〜１．０％の内少なくとも一種を上記元素
に加えて含有する鋳片表層部を片面５％以上、２０％以
下両面に有することにより、２次再結晶が安定し磁気特
性が改善されることを、本発明者らは見出した。
【００１２】この理由は、２次再結晶が発現する板厚表
面付近及び１次再結晶粒粗大化を抑制すべき内部のイン
ヒビター強度を適正に制御し易いためと推定され、この
効果は製品薄手材ほど顕著である。
面付近及び１次再結晶粒粗大化を抑制すべき内部のイン
ヒビター強度を適正に制御し易いためと推定され、この
効果は製品薄手材ほど顕著である。
【００１３】図１は、板厚０．１８mm薄手材での表層部
インヒビター強化添加元素の磁性改善効果を示す。又図
２は、板厚毎の表層部への添加元素の磁気特性への影響
を示すが、表層部インヒビター強化添加元素の効果が薄
手材で顕著なことを示す。
インヒビター強化添加元素の磁性改善効果を示す。又図
２は、板厚毎の表層部への添加元素の磁気特性への影響
を示すが、表層部インヒビター強化添加元素の効果が薄
手材で顕著なことを示す。
【００１４】
【作用】次に本発明において鋼組成及び製造条件を上述
のように限定した理由を詳細に説明する。この発明の鋼
成分については、以下のように限定した。
のように限定した理由を詳細に説明する。この発明の鋼
成分については、以下のように限定した。
【００１５】板厚表層付近のインヒビターを強化、特に
製品薄手材の２次再結晶が安定化して高磁束密度が得ら
れるよう、スラブ表層部分にＮｂ，Ｔｉ，Ｂ，Ｖ，Ｚ
ｒ：０．０１〜０．２％及びＳｎ，Ｎｉ：０．０２〜
１．０％の内少なくとも一種を含有させる。
製品薄手材の２次再結晶が安定化して高磁束密度が得ら
れるよう、スラブ表層部分にＮｂ，Ｔｉ，Ｂ，Ｖ，Ｚ
ｒ：０．０１〜０．２％及びＳｎ，Ｎｉ：０．０２〜
１．０％の内少なくとも一種を含有させる。
【００１６】これらの元素量の上限は、インヒビターが
強すぎるための２次再結晶発現不良を防止する目的で規
定した。このスラブ表層部分の厚み比は、２次再結晶が
発現する領域付近である片面５％以上、２０％以下両面
に限定する。
強すぎるための２次再結晶発現不良を防止する目的で規
定した。このスラブ表層部分の厚み比は、２次再結晶が
発現する領域付近である片面５％以上、２０％以下両面
に限定する。
【００１７】一方以下に述べる元素については、スラブ
内・表層とも同一成分量とした。Ｃはγ相を適当に生じ
析出物の微細分散が良いように下限を０．０３％とし、
又脱炭が困難とならない限り高めとし、その上限を０．
１０％とする。
内・表層とも同一成分量とした。Ｃはγ相を適当に生じ
析出物の微細分散が良いように下限を０．０３％とし、
又脱炭が困難とならない限り高めとし、その上限を０．
１０％とする。
【００１８】Ｓｉは鉄損を良くするため下限を２．５％
とするが、多すぎると冷間圧延の際に割れ易く加工が困
難となるので上限を４．５％とする。
とするが、多すぎると冷間圧延の際に割れ易く加工が困
難となるので上限を４．５％とする。
【００１９】さらに以下の成分は、２次再結晶のための
析出分散相として使用する不純物であり、効果的作用の
ためには適当量含有させる必要がある。すなわちＭｎ：
０．０２〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．０５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０４％、Ｎ：０．００３〜
０．０１５％、Ｓｂ：０．０１〜０．１５％、Ｓｅ：
０．０１〜０．１５％を二種以上適宜組み合わせること
でＧｏｓｓ方位粒集積度の高い２次再結晶を得ることが
できる。
析出分散相として使用する不純物であり、効果的作用の
ためには適当量含有させる必要がある。すなわちＭｎ：
０．０２〜０．１５％、Ｓ：０．０１〜０．０５％、酸
可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０４％、Ｎ：０．００３〜
０．０１５％、Ｓｂ：０．０１〜０．１５％、Ｓｅ：
０．０１〜０．１５％を二種以上適宜組み合わせること
でＧｏｓｓ方位粒集積度の高い２次再結晶を得ることが
できる。
【００２０】その他Ｃｕ，Ｓｎはインヒビターを強くす
る目的で１．０％以下となるよう少なくとも一種添加し
ても良い。
る目的で１．０％以下となるよう少なくとも一種添加し
ても良い。
【００２１】次にこの鋳造スラブを熱延し、次に９５０
〜１２００℃で３０秒〜３０分の焼鈍を行った後、最終
冷延圧下率が８０％以上になる１回ないし中間焼鈍を含
む２回以上の冷間圧延を施し、厚み２００μｍ以下の最
終板厚とする。この後湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行
い、さらにＭｇＯ等の焼鈍分離剤を塗布して、２次再結
晶と純化のため１１００℃以上の仕上げ焼鈍を行うこと
で、高い磁束密度を有する薄手一方向性電磁鋼板が製造
される。
〜１２００℃で３０秒〜３０分の焼鈍を行った後、最終
冷延圧下率が８０％以上になる１回ないし中間焼鈍を含
む２回以上の冷間圧延を施し、厚み２００μｍ以下の最
終板厚とする。この後湿水素雰囲気中で脱炭焼鈍を行
い、さらにＭｇＯ等の焼鈍分離剤を塗布して、２次再結
晶と純化のため１１００℃以上の仕上げ焼鈍を行うこと
で、高い磁束密度を有する薄手一方向性電磁鋼板が製造
される。
【００２２】
実施例１ 表１に示す表層・内層の異なる鋼の成分組成を含む溶鋼
を、表層厚み比１０％になるよう鋳造したスラブを、１
３５０℃で１時間加熱した後熱延し、２．２，１．８，
１．５mm厚みの熱延板とした。
を、表層厚み比１０％になるよう鋳造したスラブを、１
３５０℃で１時間加熱した後熱延し、２．２，１．８，
１．５mm厚みの熱延板とした。
【００２３】ついでこれらの熱延板を１０５０℃で５分
間焼鈍を行い、さらに酸洗した後冷間圧延を行い０．３
０〜０．１５mm厚（冷延圧下率９０．０％）にした。次
にこの冷延板を湿潤水素中で脱炭焼鈍し、ＭｇＯ粉を塗
布した後、１２００℃に１０時間水素ガス雰囲気中で高
温焼鈍を行った。
間焼鈍を行い、さらに酸洗した後冷間圧延を行い０．３
０〜０．１５mm厚（冷延圧下率９０．０％）にした。次
にこの冷延板を湿潤水素中で脱炭焼鈍し、ＭｇＯ粉を塗
布した後、１２００℃に１０時間水素ガス雰囲気中で高
温焼鈍を行った。
【００２４】
【表１】
【００２５】得られた製品は、表２に示すように、内層
・表層同一成分材（Ａ）に比べて０．３０mm材では磁気
特性に有意差は認められなかったが、０．２２mm以下の
薄手材では本発明である表層インヒビター強化材（Ｂ，
Ｃ，Ｅ，Ｆ，Ｈ，Ｉ）の方が２次再結晶が安定し、良好
な磁気特性が得られた。
・表層同一成分材（Ａ）に比べて０．３０mm材では磁気
特性に有意差は認められなかったが、０．２２mm以下の
薄手材では本発明である表層インヒビター強化材（Ｂ，
Ｃ，Ｅ，Ｆ，Ｈ，Ｉ）の方が２次再結晶が安定し、良好
な磁気特性が得られた。
【００２６】又、表層のインヒビターを強化しすぎた材
料（Ｄ，Ｇ，Ｊ）については、冷延圧下率にかかわらず
２次再結晶は不良であった。
料（Ｄ，Ｇ，Ｊ）については、冷延圧下率にかかわらず
２次再結晶は不良であった。
【００２７】
【表２】
【００２８】実施例２ 表３に示す表層・内層の異なる鋼の成分組成を含む溶鋼
を、表層厚み比１０％になるよう鋳造したスラブを、１
３５０℃で１時間加熱した後熱延し、２．２，１．８，
１．５mm厚みの熱延板とした。
を、表層厚み比１０％になるよう鋳造したスラブを、１
３５０℃で１時間加熱した後熱延し、２．２，１．８，
１．５mm厚みの熱延板とした。
【００２９】ついでこれらの熱延板を１０５０℃で５分
間焼鈍を行い、さらに酸洗した後冷間圧延を行い０．２
２〜０．１５mm厚（冷延圧下率９０．０％）にした。次
にこの冷延板を湿潤水素中で脱炭焼鈍し、ＭｇＯ粉を塗
布した後、１２００℃に１０時間水素ガス雰囲気中で高
温焼鈍を行った。
間焼鈍を行い、さらに酸洗した後冷間圧延を行い０．２
２〜０．１５mm厚（冷延圧下率９０．０％）にした。次
にこの冷延板を湿潤水素中で脱炭焼鈍し、ＭｇＯ粉を塗
布した後、１２００℃に１０時間水素ガス雰囲気中で高
温焼鈍を行った。
【００３０】
【表３】
【００３１】得られた製品は、表４に示すように、内層
・表層同一成分材（Ｋ）に比べて０．３０mm材では磁気
特性に有意差は認められなかったが、０．２２mm以下の
薄手材では本発明である表層インヒビター強化材（Ｌ，
Ｍ，Ｏ，Ｐ）の方が２次再結晶が安定し、良好な磁気特
性が得られた。
・表層同一成分材（Ｋ）に比べて０．３０mm材では磁気
特性に有意差は認められなかったが、０．２２mm以下の
薄手材では本発明である表層インヒビター強化材（Ｌ，
Ｍ，Ｏ，Ｐ）の方が２次再結晶が安定し、良好な磁気特
性が得られた。
【００３２】又、表層のインヒビターを強化しすぎた材
料（Ｎ，Ｑ）については、冷延圧下率にかかわらず２次
再結晶は不良であった。
料（Ｎ，Ｑ）については、冷延圧下率にかかわらず２次
再結晶は不良であった。
【００３３】
【表４】
【００３４】実施例３ 表５に示す表層・内層の異なる鋼の成分組成を含む溶鋼
を、表層厚み比１０％になるよう鋳造したスラブを、１
３５０℃で１時間加熱した後熱延し、２．２，１．８，
１．５mm厚みの熱延板とした。
を、表層厚み比１０％になるよう鋳造したスラブを、１
３５０℃で１時間加熱した後熱延し、２．２，１．８，
１．５mm厚みの熱延板とした。
【００３５】ついでこれらの熱延板を１０５０℃で５分
間焼鈍を行い、さらに酸洗した後冷間圧延を行い０．２
２〜０．１５mm厚（冷延圧下率９０．０％）にした。次
にこの冷延板を湿潤水素中で脱炭焼鈍し、ＭｇＯ粉を塗
布した後、１２００℃に１０時間水素ガス雰囲気中で高
温焼鈍を行った。
間焼鈍を行い、さらに酸洗した後冷間圧延を行い０．２
２〜０．１５mm厚（冷延圧下率９０．０％）にした。次
にこの冷延板を湿潤水素中で脱炭焼鈍し、ＭｇＯ粉を塗
布した後、１２００℃に１０時間水素ガス雰囲気中で高
温焼鈍を行った。
【００３６】
【表５】
【００３７】得られた製品は、表６に示すように、内層
・表層同一成分材（Ｒ）に比べて０．３０mm材では磁気
特性に有意差は認められなかったが、０．２２mm以下の
薄手材では本発明である表層インヒビター強化材（Ｓ，
Ｔ，Ｖ，Ｗ）の方が２次再結晶が安定し、良好な磁気特
性が得られた。
・表層同一成分材（Ｒ）に比べて０．３０mm材では磁気
特性に有意差は認められなかったが、０．２２mm以下の
薄手材では本発明である表層インヒビター強化材（Ｓ，
Ｔ，Ｖ，Ｗ）の方が２次再結晶が安定し、良好な磁気特
性が得られた。
【００３８】又、表層のインヒビターを強化しすぎた材
料（Ｏ，Ｘ）については、冷延圧下率にかかわらず２次
再結晶が不良であった。
料（Ｏ，Ｘ）については、冷延圧下率にかかわらず２次
再結晶が不良であった。
【００３９】
【表６】
【００４０】
【発明の効果】本発明によれば、スラブに公知のインヒ
ビター元素を含む一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｂ，Ｚｒ：０．０１〜０．２％及
びＳｎ，Ｎｉ：０．０２〜１．０％の内少なくとも一種
を上記元素に加えて含有する鋳片表層部を片面５％以
上、２０％以下両面に有することにより、特に製品厚
０．２２mm以下の薄手材で２次再結晶が安定化し、Ｇｏ
ｓｓ方位粒集積度の高い磁気特性の良好な一方向性電磁
鋼板を製造することができる。
ビター元素を含む一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｂ，Ｚｒ：０．０１〜０．２％及
びＳｎ，Ｎｉ：０．０２〜１．０％の内少なくとも一種
を上記元素に加えて含有する鋳片表層部を片面５％以
上、２０％以下両面に有することにより、特に製品厚
０．２２mm以下の薄手材で２次再結晶が安定化し、Ｇｏ
ｓｓ方位粒集積度の高い磁気特性の良好な一方向性電磁
鋼板を製造することができる。
【図１】板厚０．１８mm薄手材での表層部インヒビター
強化元素の添加量と磁束密度との関係を示す図表であ
る。
強化元素の添加量と磁束密度との関係を示す図表であ
る。
【図２】製品板の板厚と磁束密度との関係で、表層部イ
ンヒビター強化添加元素の効果を示す図表である。
ンヒビター強化添加元素の効果を示す図表である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量比で Ｃ ：０．０３〜０．１０％、 Ｓｉ：２．５〜４．５％、 Ｍｎ：０．０２〜０．１５％、 Ｓ ：０．０１〜０．０５％、 酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０４％、 Ｎ ：０．００３〜０．０１５％を含み、残部Ｆｅ及び
不可避的不純物からなるスラブを素材とし、熱延、析出
焼鈍後、最終冷延圧下率５０％以上の１回ないし中間焼
鈍を含む２回以上の冷間圧延を施し、さらに脱炭焼鈍と
仕上げ焼鈍を行う一方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｂ，Ｚｒ：０．０１〜０．２％及
びＳｎ，Ｎｉ：０．０２〜１．０％の内少なくとも一種
を上記元素に加えて含有する鋳片表層部を片面５％以
上、２０％以下両面に有せしめることを特徴とする高磁
束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 前記素材の最終冷延圧下率が８０％以上
である請求項１記載の高磁束密度一方向性電磁鋼板の製
造方法。 - 【請求項３】 溶鋼成分が、重量比でＣ：０．０３〜
０．１０％、Ｓｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０２
〜０．１５％、酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０４％、
Ｎ：０．００３〜０．０１５％で、さらにＳｂ：０．０
１〜０．１５％及びＳ，Ｓｅ：０．０１〜０．０５％を
少なくとも一種含有する請求項１又は２記載の高磁束密
度一方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22876392A JPH0673454A (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22876392A JPH0673454A (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0673454A true JPH0673454A (ja) | 1994-03-15 |
Family
ID=16881454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22876392A Withdrawn JPH0673454A (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673454A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6719459B1 (en) | 1999-10-18 | 2004-04-13 | Nsk Ltd. | Ball bearing |
| JP2022542380A (ja) * | 2019-08-13 | 2022-10-03 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 高磁気誘導方向性ケイ素鋼およびその製造方法 |
-
1992
- 1992-08-27 JP JP22876392A patent/JPH0673454A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6719459B1 (en) | 1999-10-18 | 2004-04-13 | Nsk Ltd. | Ball bearing |
| US7070334B2 (en) | 1999-10-18 | 2006-07-04 | Nsk Ltd | Ball Bearing |
| US7404675B2 (en) | 1999-10-18 | 2008-07-29 | Nsk Ltd. | Ball bearing |
| JP2022542380A (ja) * | 2019-08-13 | 2022-10-03 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 高磁気誘導方向性ケイ素鋼およびその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0774388B2 (ja) | 磁束密度の高い一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP4123629B2 (ja) | 電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPH059666A (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0625747A (ja) | 薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0443981B2 (ja) | ||
| KR950002895B1 (ko) | 초고규소 방향성 전자강판 및 그 제조방법 | |
| JP3056970B2 (ja) | 磁気特性が優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0673454A (ja) | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP4261633B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0617548B2 (ja) | 耐発錆性に優れた無方向性電磁鋼板 | |
| JP2819994B2 (ja) | 優れた磁気特性を有する電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH11172382A (ja) | 磁気特性に優れた電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP3474594B2 (ja) | 磁気特性の優れた厚い板厚の一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP4320794B2 (ja) | 圧延方向の磁気特性に優れた電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3479984B2 (ja) | 安定した磁気特性を有する一方向性けい素鋼板およびその製造方法 | |
| JP3507232B2 (ja) | 製品板厚の厚い一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH09125145A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH05186831A (ja) | Ｇｏｓｓ方位に集積した結晶方位を有する方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH05186834A (ja) | 高磁束密度、低鉄損を有する無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH09118920A (ja) | 磁気特性が優れた一方向性電磁鋼板の安定製造方法 | |
| JP2758915B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS60135524A (ja) | 方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP2750238B2 (ja) | Ｇｏｓｓ方位に集積した結晶方位を有する方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JP2898792B2 (ja) | 磁性に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH07258737A (ja) | 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991102 |