ES2313760T3 - Procedimiento para fabricar aceros de construccion micro-aleados. - Google Patents
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Abstract
PARA ELEVAR LA RESISTENCIA EN LA FABRICACION DE ACEROS MICROALEADOS FERRITICOS-PERLITICOS DE LA CONSTRUCCION EN UNA INSTALACION DE CSP SE PROPONE, ADEMAS DE UN TRATAMIENTO TERMOMECANICO CON LAS ETAPAS DEL PROCEDIMIENTO DE LA SOLICITUD ALEMANA DE PATENTE NUMERO 19725434.9-24, LLEVAR A CABO UNA COMPACTACION DE CRISTALES MIXTOS MEDIANTE UNA ELEVADA ADICION AISLADA O COMBINADA DE LOS ELEMENTOS DE ALEACION SILICIO, COBRE, CROMO, NIQUEL.
Description
Procedimiento para fabricar aceros de
construcción micro-aleados.
La invención se refiere a un procedimiento para
fabricar aceros de construcción micro-aleados
mediante laminación en una instalación CSP, en donde la barra de
desbaste fundida, dividida en longitudes de laminación, se alimenta
a través de un horno de compensación a un tren de laminación CSP de
varias cajas y allí se lamina continuamente hasta formar una banda
laminada en caliente, se refrigera en un tramo de refrigeración y se
devana formando madejas, en donde para obtener unas características
mecánicas ópticas y para adaptarse a la capa previa térmica
específica el desbaste estrecho, implantado en la instalación de
laminación CSP con estructura de metal fundido, al circular el
desbaste estrecho a través de la instalación CSP se lleva a cabo un
desarrollo estructural controlado mediante cilindros
termo-mecánicos.
La laminación de banda laminada en caliente en
una instalación CSP (CSP - Compact Strip Production), en donde
material previo colado de forma continua se alimenta, después de
dividirse en longitudes de laminación, a través de un horno de
compensación directamente al laminador, se conoce del documento EP -
A - 0 368 048, en donde como laminador se usa un laminador de
varias cajas, en el que las longitudes de laminación llevadas a una
temperatura de entre 1.100ºC y 1.300ºC en el horno de compensación
se terminan de laminar en pasos de trabajo consecutivos con
descascarillado situado entremedio.
Del documento EP - A - 0 595 282 se conoce, al
contrario que la laminación CSP, una instalación de laminación
convencional compuesta de un tren previo y de un tren de acabado de
varias cajas, que se diferencia del tren de laminación CSP indicado
en la introducción, entre otras cosas por las siguientes
particularidades fundamentales:
- \bullet
- los desbastes estrechos que salen del horno de compensación se calientan delante de la primera mesa de laminación hasta más de 1.150ºC,
- \bullet
- Después de la primera mesa de laminación en la caja previa se interrumpe el proceso de laminación para la recristalización, para lo que la banda prelaminada se arrolla y, dado el caso, se almacena de forma intermedia en un horno de mantenimiento en caliente. En el D4 queda sin resolver si la recristalización se desarrolla por completo durante este almacenamiento intermedio.
- \bullet
- Después de desenrollarse la banda prelaminada se enfría la misma antes de entrar en el tren de acabado, con lo que debe garantizarse que pueda ajustarse óptimamente la temperatura para la primera capa en el tren de acabado desde puntos de vista de la tecnología de laminación, de forma correspondiente al desarrollo de temperatura necesario en el tren de acabado, para todas las calidades de acero.
Del documento US - A - 5 622 572 se conoce un
procedimiento para laminar en caliente un acero de construcción con
un contenido de cobre del 0,30% para obtener un mayor límite de
alargamiento de al menos 450 MPa.
Para conseguir una mejora de las características
de resistencia y tenacidad así como del aumento fundamental, unido
a ello, de los valores límite de alargamiento y de resilencia de un
producto laminado de acero, se propone en el documento EP - A - 0
413 163 tratar el producto laminado
termo-mecánicamente.
En el caso de la conversión
termo-mecánica se mantienen al contrario que en la
conversión normalizada, en la que la conversión final tiene lugar
en el margen de la temperatura de recocido normal con
recristalización completa de la austenita, márgenes de temperatura
para una velocidad de conversión específica, con las que la
austenita no se recristaliza o no lo hace fundamentalmente.
Una particularidad esencial del tratamiento
termo-mecánico es el aprovechamiento de la
deformación plástica, no sólo para producir una geometría de
producto definida, sin en especial para ajustar una estructura real
deseada y con ello para garantizar características de material
definidas, en donde la austenita no recristalizada sufre una
transformación polimórfica (gamma)-(alfa) (en la conversión
normalizada la austenita ya está recristalizada).
Los desbastes habituales sufren en el caso de
uso en frío, antes de su conversión en un laminador convencional,
las transformaciones polimórficas:
- caldo -> ferrita (delta) -> austenita A1 (gamma) -> ferrita (alfa) austenita2 (gamma)
Mientras que para la tecnología CSP se
aplica:
- caldo -> ferrita (delta) austenita A1 (gamma)
Con una mayor sobre-saturación
del cristal mixto austenita y un mayor potencial de precipitación
para carbonitruros a partir de la austenita.
Para aprovechar óptimamente las particularidades
del desarrollo estructural en el caso de laminación
termo-mecánica en instalaciones CSP, se propone en
la solicitud de patente alemana no pre-publicada nº
197 25 434.9-24, para adaptarse a la capa previa
térmica de los desbastes estrechos implantados en la instalación de
laminación CSP con estructura de metal fundido, dejar desarrollarse
por completo la recristalización de la estructura de metal fundido
que se produce durante la primera conversión
termo-mecánica, antes de que se produzca una
conversión adicional. Mediante estas medidas así como mediante el
ajuste de condiciones de variación de temperatura y forma se
consigue un desarrollo estructural controlado en el producto
laminado durante su recorrido a través de la instalación CSP y se
orienta la conversión termo-mecánica, de forma
óptima, a los parámetros de procedimiento específicos del
procedimiento CSP con su capa previa térmica específica.
La tarea de la invención consiste en aumentar
todavía más mediante medidas adecuadas el desarrollo de resistencia
alcanzado en los pasos de procedimiento de la solicitud de patente
alemana 197 25 434.9-24, de tal modo que se
garantice que los aceros de construcción
ferrítico-perlíticos micro-aleados,
de la máxima clase de resistencia, producidos en el proceso CSP se
corresponden con límites de alargamiento \geq 480 Mpa y mediante
esta medidas pueden ajustarse entre sí de forma todavía más óptima
la instalación CSP, el procedimiento CSP y el material tratado.
La tarea impuesta es resuelta mediante un
procedimiento para fabricar aceros de construcción
micro-aleados mediante laminación en una
instalación CSP (CSP = Compact Strip Production), en donde la barra
de desbaste fundida, dividida en longitudes de laminación, se
alimenta a través de un horno de compensación a un tren de
laminación CSP de varias cajas y allí se lamina continuamente hasta
formar una banda laminada en caliente, se refrigera en un tramo de
refrigeración y se devana formando madejas, en donde para obtener
unas características mecánicas ópticas y para adaptarse a la capa
previa térmica específica el desbaste estrecho, implantado en la
instalación de laminación CSP con estructura de metal fundido, al
circular el desbaste estrecho a través de la instalación CSP se
lleva a cabo un desarrollo estructural controlado mediante cilindros
termo-mecánicos, con los pasos de
procedimiento:
- a)
- modificación de la estructura de metal fundido mediante ajuste de condiciones de variación de temperatura y forma durante la primera conversión en la primera caja de laminación del tren de laminación multi-caja, en donde la temperatura está situada por encima de la temperatura de parada de recristalización (T_{R}), de tal modo que se produce una recristalización completa de la estructura de metal fundido antes de iniciarse el segundo paso de conversión;
- b)
- conversión en las últimas cajas de laminación a temperaturas inferiores a la temperatura T_{R}, en donde la conversión no debe bajar de un importe del 30% y la temperatura de laminación final está situada cerca de la temperatura A_{r3} (temperatura de la transformación austenita/ferrita);
- c)
- Enfriamiento controlado de las bandas laminadas en caliente en el tramo de refrigeración, con preferencia un tramo de refrigeración laminar, en donde a una temperatura que está situada entre la temperatura A_{r3} y la temperatura B_{S} (temperatura inicial de bainita), se produce la transformación polimórfica de la austenita y
- d)
- porque para fabricar aceros de construcción micro-aleados de alta resistencia con un límite de alargamiento de \geq 480 Mpa, para obtener un complejo de características óptimo con relación a resistencia y tenacidad de los aceros de construcción, los mecanismos de solidificación disponibles se utilizan de forma compleja, por medio de que además de la laminación termo-mecánica con los pasos de procedimiento antes citados se provoca una influencia estructural adicional en el desbaste estrecho mediante una modificación de la composición del material, mediante la cual se consigue
- \bullet
- una solidificación de cristal mixto específica mediante un mayor contenido de silicio en un margen de entre el 0,41% y el 0,60% y/o
- \bullet
- una solidificación de cristal mixto compleja mediante un mayor contenido de cobre en un margen de entre el 0,11% y el 0,30%,
- \bullet
- de cromo en el margen de entre el 0,20% y el 0,60%,
- \bullet
- de níquel en un margen de entre el 0,10% y el 0,60%.
Mediante la medida de la invención se combinan
entre sí de este modo mecanismos activos conocidos de aumento de la
resistencia, que pueden aprovecharse metalúrgicamente, y se utilizan
óptimamente orientados al procedimiento CSP.
Se trata de los mecanismos aumentadores de la
resistencia solidificación límite de grano y temple por
precipitación, en las que se influye favorablemente entre otras
cosas mediante la laminación termo-dinámica con los
pasos de procedimiento de la solicitud de patente alemana nº 197 25
434.9-24 y que se provocan fundamentalmente
mediante los elementos de micro-aleación (por
ejemplo titanio, niobio, vanadio, etc.).
Para estos mecanismos aumentadores de la
resistencia se provoca a continuación adicionalmente, conforme a la
invención, de forma definida una solidificación de cristal
mixto.
\global\parskip0.940000\baselineskip
La solidificación de cristal mixto se produce
con preferencia con manganeso en aceros de construcción
micro-aleados, altamente resistentes y
ferrítico-perlíticos. Sin embargo, ha quedado
demostrado que para garantizar con seguridad los máximos límites de
alargamiento en un margen \geq 480 Mpa en instalaciones CSP, la
aleación adicional y específica mediante elementos adicionales es
conveniente y necesaria para las máximas clases de resistencia.
Con ello están en primer plano en especial dos
aspectos.
- -
- La solidificación de cristal mixto se lleva a cabo de forma complementaria al temple por precipitación; por medio de esto pueden obtenerse clases de resistencia mayores a través del procedimiento CSP para el grupo de materiales de aceros de construcción ferrítico-perlíticos.
- -
- La solidificación de cristal mixto se produce de tal modo, por ejemplo mediante el elemento de aleación silicio, que no se ve afectada en gran medida por la propia conversión en caliente; es decir, no conduce por ejemplo a una precipitación inducida por deformación.
Por medio de esto un acero de este tipo se
comporta en el tren de forma más silenciosa, ya que mediante la
propia conversión se solidifica menos intensamente; por ello puede
manipularse más fácilmente en cuanto a técnica de control.
Desde este punto de vista se consideran conforme
a la invención, aparte de manganeso, también los siguientes
elementos de aleación con los siguientes contenidos:
- Silicio con el 0,41% al 0,60%
- Cobre con el 0,11% al 0,30%
- Cromo con el 0,20% al 0,60%
- Níquel con el 0,10% al 0,60%
La adición de cobre en las cantidades citadas
produce, aparte de la solidificación de cristal mixto al superarse
el límite de solubilidad en la ferrita, pero no en la austenita,
durante la conversión un temple por precipitación adicional
mediante \epsilon - Cu. Sin embargo, con ello es necesario tener
en cuenta que con frecuencia el cobre tiene que utilizarse junto
con níquel, para prevenir la rotura de soldadura. Si la producción
de acero se realiza a través de una línea con un horno de arco
eléctrico (EAF) y un horno de cubeta (LMF), entonces con frecuencia
tiene necesariamente que estar ya presente cobre. Según
recomendaciones conocidas el contenido de cobre no debería superar
con ello un valor del 0,1%. Sin embargo, ha quedado demostrado que
para el grupo de materiales de aceros de construcción altamente
resistentes este valor puede aumentarse hasta un importe del 0,3%
de cobre, para de este modo conseguir una solidificación adicional
de cristal mixto.
En el caso de la producción de acero a través de
una línea con un horno de soplado de oxígeno (BOF) y un horno de
cubeta puede añadirse por aleación fundamentalmente también un
contenido de cobre tan elevado. Sin embargo, esto conduce al
inconveniente de que se pierde flexibilidad hasta un punto tal, que
ya no es posible soplar hacia abajo la cubeta ya aleada con cobre,
lo que sería deseable, por ejemplo, en el caso de problemas de
producción o de un uso alternativo de una cubeta ya producida.
Distinta es la situación mediante la adición de
cromo, níquel y silicio, ya que estos elementos pueden ajustarse
todos en el horno de soplado de oxígeno. Por ello se ofrece como
alternativa a la adición de cobre la adición de níquel solamente
y/o cromo y/o silicio, para alcanzar la deseada solidificación de
cristal mixto.
A continuación se explica con más detalle la
solidificación de cristal mixto con base en un ejemplo.
Un acero de construcción
micro-aleado con la composición en porcentaje de
peso: C < 0,07; Mn = 1,3; Si \leq 0,35; Cu \leq 0,05; Ni
\leq 0,05; Cr \leq 0,05; Mo \leq 0,05; Nb = 0,02; V = 0,08; N
= 180 ppm, ha conseguido durante el tratamiento
termo-dinámico con los pasos de procedimiento de la
solicitud de patente alemana nº 19725434.9-24 las
siguientes características: límite de alargamiento 480 Mpa,
resistencia a la tracción 570 Mpa, dilatación 21%.
Mediante la solidificación adicional de cristal
mixto después de una mayor adición de silicio de forma
correspondiente al análisis: C \leq 0,07; Mn = 1,3; Si = 0,60; Cu
\leq 0,05; Ni \leq 0,05; Cr \leq 0,05; Mo \leq 0,05; Nb =
0,02; V = 0,08; N = 180 ppm y un tratamiento también según los pasos
de procedimiento de la solicitud de patente alemana nº
19725434.9-24 se han alcanzado las siguientes
características: límite de alargamiento 565 Mpa, resistencia a la
tracción 650 Mpa, dilatación 22%.
Mediante el procedimiento de la invención,
además de los pasos de procedimiento del tratamiento
termo-mecánico de provocar una solidificación de
cristal mixto, pueden conseguirse por lo tanto claros aumentos de
resistencia, con lo que se obtienen aplicaciones totalmente nuevas
para los aceros de construcción producidos.
De forma similar a en el ejemplo citado, también
pueden usarse los restantes elementos de aleación citados cobre,
níquel, cromo como solidificadores de cristal mixto. Es
especialmente efectivo el aumento de resistencia cuando no sólo se
alea con uno solo de los elementos citados disueltos
sustitucionalmente en hierro, sino que se produce su
aprovechamiento complejo combinado.
Claims (3)
-
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1. Procedimiento para fabricar aceros de construcción micro-aleados mediante laminación en una instalación CSP (CSP = Compact Strip Production), en donde la barra de desbaste fundida, dividida en longitudes de laminación, se alimenta a través de un horno de compensación a un tren de laminación CSP de varias cajas y allí se lamina continuamente hasta formar una banda laminada en caliente, se refrigera en un tramo de refrigeración y se devana formando madejas, en donde para obtener unas características mecánicas ópticas y para adaptarse a la capa previa térmica específica el desbaste estrecho, implantado en la instalación de laminación CSP con estructura de metal fundido, al circular el desbaste estrecho a través de la instalación CSP se lleva a cabo un desarrollo estructural controlado mediante cilindros termo-mecánicos,con los pasos de procedimiento:- a)
- modificación de la estructura de metal fundido mediante ajuste de condiciones de variación de temperatura y forma durante la primera conversión en la primera caja de laminación del tren de laminación multi-caja, en donde la temperatura está situada por encima de la temperatura de parada de recristalización (T_{R}), de tal modo que se produce una recristalización completa de la estructura de metal fundido antes de iniciarse el segundo paso de conversión;
- b)
- conversión en las últimas cajas de laminación a temperaturas inferiores a la temperatura T_{R}, en donde la conversión no debe bajar de un importe del 30% y la temperatura de laminación final está situada cerca de la temperatura A_{r3} (temperatura de la transformación austenita/ferrita);
- c)
- Enfriamiento controlado de las bandas laminadas en caliente en el tramo de refrigeración, con preferencia un tramo de refrigeración laminar, en donde a una temperatura que está situada entre la temperatura A_{r3} y la temperatura B_{S} (temperatura inicial de bainita), se produce la transformación polimórfica de la austenita y
- d)
- porque para fabricar aceros de construcción micro-aleados de alta resistencia con un límite de alargamiento de \geq 480 Mpa, para obtener un complejo de características óptimo con relación a resistencia y tenacidad de los aceros de construcción, los mecanismos de solidificación disponibles se utilizan de forma compleja, por medio de que además de la laminación termo-mecánica con los pasos de procedimiento antes citados se provoca una influencia estructural adicional en el desbaste estrecho mediante una modificación de la composición del material, mediante la cual se consigue
- \bullet
- una solidificación de cristal mixto específica mediante un mayor contenido de silicio en un margen de entre el 0,41% y el 0,60% y/o
- \bullet
- una solidificación de cristal mixto compleja mediante un mayor contenido de cobre en un margen de entre el 0,11% y el 0,30%,
- \bullet
- de cromo en el margen de entre el 0,20% y el 0,60%,
- \bullet
- de níquel en un margen de entre el 0,10% y el 0,60%.
- 2. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque mediante la adición de un contenido
- *
- de silicio en un margen de entre el 0,41% y el 0,60% y/o
- \bullet
- de cobre en un margen de entre el 0,11% y el 0,30% y/o
- \bullet
- de cromo en un margen de entre el 0,20% y el 0,60% y/o
- \bullet
- de níquel en un margen de entre el 0,10% y el 0,60%
la solidificación de cristal mixto se lleva a cabo de forma complementaria al temple por precipitación, que tiene lugar durante el recorrido del desbaste estrecho a través de la instalación CSP. - 3. Procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la solidificación de cristal mixto se realiza mediante la adición de un contenido
- *
- de silicio en un margen de entre el 0,41% y el 0,60% y/o
- \bullet
- de cobre en un margen de entre el 0,11% y el 0,30% y/o
- \bullet
- de cromo en un margen de entre el 0,20% y el 0,60% y/o
- \bullet
- de níquel en un margen de entre el 0,10% y el 0,60%
de tal modo, que no se ve afectada en gran medida por la propia conversión en caliente y de este modo no conduce a una precipitación inducida por deformación.
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| DE102005010243A1 (de) * | 2005-03-05 | 2006-09-07 | Sms Demag Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Leichtbaustahls mit einem hohen Mangan-Gehalt |
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| US4619714A (en) * | 1984-08-06 | 1986-10-28 | The Regents Of The University Of California | Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes |
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| DE4236307A1 (de) * | 1992-10-28 | 1994-05-05 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband, insbesondere aus bandförmig stranggegossenem Vormaterial |
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| US5622572A (en) * | 1995-08-28 | 1997-04-22 | Newport News Shipbuilding And Dry Dock Company | Extra-strength steel and method of making |
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