ES2238669T3 - Banda de acero laminada en caliente y procedimiento para su fabricacion. - Google Patents
Banda de acero laminada en caliente y procedimiento para su fabricacion.Info
- Publication number
- ES2238669T3 ES2238669T3 ES03396059T ES03396059T ES2238669T3 ES 2238669 T3 ES2238669 T3 ES 2238669T3 ES 03396059 T ES03396059 T ES 03396059T ES 03396059 T ES03396059 T ES 03396059T ES 2238669 T3 ES2238669 T3 ES 2238669T3
- Authority
- ES
- Spain
- Prior art keywords
- range
- steel
- temperature
- steel band
- winding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Sewing Machines And Sewing (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
Una banda de acero con una microestructura que comprende martensita y/o bainita, y en la que el acero contiene, en porcentajes en peso: 0, 08%-0, 16% de C, 0, 5%-1, 5% de Cr y/o 0, 1%-0, 5% de Mo, 0, 6%-1, 1% de Mn, < 0, 015% de S y :5 0, 03% de P, 0, 01%-0, 08% de Al, 0, 1%-0, 3% de Si, 0, 0005%-0, 005% de B y 0, 01%-0, 1% de Ti, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo la resistencia a la tracción de la banda de acero de 700 Mpa-1500 Mpa con un alargamiento de tracción, cuyo valor A5 es por lo menos el 6%, en el que la banda de acero es una banda de acero laminada en caliente, laminada a un espesor final de por lo menos 2 mm pero no más de 12 mm; la microestructura comprende por lo menos el 95% de martensita y/o bainita; y el límite elástico es de 600 Mpa-1.400 Mpa.
Description
Banda de acero laminada en caliente y
procedimiento para su fabricación.
La invención se refiere a una banda de acero que
es laminada en caliente hasta un espesor final de por lo menos 2 mm
pero no más de 12 mm, en la que la microestructura de dicha banda de
acero comprende por lo menos el 95% de martensita y/o bainita y en
la que el acero contiene, en porcentajes en peso: 0,08%-0,16% de C,
0,5%-1,5% de Cr y/o 0,1%-0,5% de Mo, \leq 0,015% de S y \leq
0,03% de P, 0,01%-0,08% de Al, y el resto es Fe e impurezas
inevitables. La invención se refiere también a un procedimiento para
la fabricación de dicha banda de acero laminada en caliente.
Tradicionalmente los aceros duros se han hecho
por recocción y enfriamiento, pero por esta técnica no se han
logrado, por ejemplo la calidad superficial óptima y la dureza al
impacto. Los gastos de fabricación han sido también elevados.
En la publicación GB-2 195 658,
se describe un acero para forjados, que contiene en una realización
preferida de 0,05%-0,08% de carbono, 0,1%-0,5% de silicio, 0,5%-1,6%
de manganeso, 0,5%-1,5% de cromo, hasta el 0,05% de titanio, hasta
el 0,1% de niobio, 0,005%-0,012% de nitrógeno, hasta el 0,06% de
aluminio y 0,002%-0,005% de boro. Además, según dicha publicación,
el forjado se empieza a la temperatura de
1.200ºC-1.275ºC, y el objeto forjado es enfriado en
un baño, de manera que la temperatura del objeto se mide
continuamente, y el enfriamiento se interrumpe antes de que finalice
la transformación en martensita. De este modo se obtiene la
resistencia a la tracción de 700-1.100 N/mm^{2}, y
al mismo tiempo se obtiene una resistencia al impacto satisfactoria
además de una proporción PS/TS de aproximadamente 0,75 sin templar
por separado ni otro tratamiento térmico.
A diferencia de dichos aceros usados para
forjado, las bandas de acero resistentes conocidas, es decir, los
aceros usados en laminación, tienen un elevado contenido de
manganeso y a menudo también un contenido de carbono bastante
elevado, como por ejemplo la banda de acero laminada en caliente
descrita en la publicación US-6 284 063 que tiene un
espesor no superior a 5 mm. El acero descrito en dicha publicación
contiene, en porcentajes en peso, 0,08%-0,25% de carbono, 1,2%-2,0%
de manganeso, 0,02%-0,05% de aluminio y menos de 0,07% de silicio,
además de hasta el 0,015% de fósforo y hasta el 0,003% de azufre,
mientras la banda caliente contiene más del 95% de martensita. El
acero puede contener también hasta el 1,0% de cromo, hasta el 0,1%
de cobre, hasta el 0,5% de molibdeno, hasta el 0,1% de níquel, hasta
el 0,009% de nitrógeno, hasta el 0,0025% de boro y posiblemente
titanio en una parte estequiométrica, Ti = 3,4x%N, con respecto a la
cantidad de nitrógeno. En primer lugar, el desbaste se calienta a
una temperatura de 1.000ºC-1.300ºC, se prelamina
dentro del intervalo de temperaturas de
950ºC-1.150ºC y se finaliza a una temperatura de
laminación final por encima de Ar3. La banda caliente que se produce
de esta forma se refrigera hasta una temperatura de bobinado en el
intervalo de 20ºC por debajo de la temperatura inicial de la
martensita M_{S}, de manera que el contenido de las otras formas
de la fase excepto el de martensita sea de menos de 5%. Según dicha
publicación, la refrigeración hasta la temperatura de bobinado se
realiza preferentemente de manera que el tiempo de refrigeración en
el intervalo de 800ºC \rightarrow 500ºC sea menor de 10 segundos.
De este modo se obtiene para el producto final una resistencia a la
tracción que está en el intervalo de 800N/mm^{2}-
1.400N/mm^{2}.
1.400N/mm^{2}.
La publicación US-4 406 713
representa un procedimiento para hacer acero de gran resistencia,
gran dureza, con buena moldeabilidad y soldabilidad, conteniendo
dicho acero 0,005%-0,3% de carbono, 0,3%-2,5% de manganeso, hasta el
1,5% de silicio, hasta el 0,1% de niobio, hasta el 0,15% de vanadio,
hasta el 0,3% de titanio y hasta el 0,3% de circonio. Según el
procedimiento, la austenitización se efectúa a una temperatura de
1.000ºC-1.300ºC, y a partir de entonces se realiza
primero, por ejemplo, la laminación en caliente en el intervalo de
temperatura de Ar3-930ºC, cuando la recristalización
de la austenita se ha retardado significativamente, en un reducción
de área de por lo menos el 30%. Esta clase de trabajo introduce
mucha rigidez en la austenita, que desplaza el intervalo de
temperatura de precipitación de la fase de ferrita en un diagrama
CCT habitual a temperaturas más elevadas y tiempos más cortos. En el
curso de la refrigeración después del trabajo, el carbono se
concentra en la fase de austenita no transformada a medida que
procede la precipitación de la fase ferrita. Después de que la
ferrita ha ocupado el 5-65% del acero, el acero se
enfría rápidamente por debajo de la temperatura M_{s}, y puede
obtenerse en el acero una estructura de dos fases, que comprende
granos finos de ferrita y martensita con una elevada concentración
de
carbono.
carbono.
La publicación GB-2 076 425
describe un procedimiento para producir acero de fase dual,
procedimiento en que la banda de acero se lamina en caliente, la
laminación en caliente se finaliza aproximadamente a 900ºC, y se
bobina a una temperatura de entre aproximadamente 350ºC y
aproximadamente 580ºC, y en la que la banda se recuece continuamente
posteriormente en la zona de las dos fases ferrita austenita a
temperaturas entre 760ºC y 830ºC con un tiempo de mantenimiento
entre 1,5 y 3 minutos seguido de refrigeración con una velocidad de
3,5 a 6ºC/s para transformar al menos la mayor parte de la austenita
a martensita. La composición del acero comprende, en peso, de 0,03%
a 0,25% de carbono, de 0,3% a 2,5% de manganeso, hasta el 1,5% de
silicio, hasta el 0,25% de molibdeno y hasta el 2% de cromo, siendo
lo restante hierro excepto impurezas adicionales y residuales en
cantidades que dependen de la práctica de la metalurgia. La banda
laminada en caliente se lamina en frío posteriormente antes del
recocido mencionado a temperaturas entre 760ºC y 830ºC. Este último
recocido se finaliza por una refrigeración por aire forzada o
natural.
El objetivo de la presente invención es lograr
una banda de acero laminada en caliente y su procedimiento de
fabricación de tal manera que el acero no sea crítico en lo que se
refiere a las fluctuaciones locales de la temperatura de bobinado en
la banda, que sería elevadamente soldable, adecuada para el corte y
la flexión térmica y con una elevada resistencia y, particularmente,
una elevada resistencia al impacto. Otro objetivo de la invención es
realizar esta clase de banda de acero laminada en caliente y su
procedimiento de fabricación que permitiera costes de producción
económicos.
La invención queda reflejada en las
reivindicaciones.
Según un primer principio de la invención, la
primera banda de acero laminada en caliente definida contiene
también 0,6%-1,1% de Mn y 0,1%-0,3% de Si; la resistencia a la
tracción de la banda de acero es 700 Mpa-1.500Mpa
con una elongación a la tracción que tiene un valor A5 que es al
menos de 6%, y el límite elástico es 600 Mpa-1.400
Mpa. Según otro principio de la invención, esta clase de banda de
acero se fabrica por un procedimiento que comprende las siguientes
etapas: la laminación en caliente de la banda de acero en el
intervalo de temperatura de 860ºC-960ºC hasta dicho
espesor final; el enfriamiento directo de dicha banda de acero
laminada en caliente con una demora de no más de 15 segundos desde
la última pasada de laminación a la temperatura de bobinado dentro
del intervalo de 20ºC-520ºC, de manera que la
velocidad de refrigeración en el enfriamiento directo es de al menos
30ºC/s. No se realiza ninguna recocción por templado.
La idea innovadora se basa en el hecho de que
reduciendo la cantidad de manganeso y carbono, así como por la
aleación del cromo y/o el molibdeno, además del boro cuando sea
necesario, puede mantenerse una buena dureza y se logran las
siguientes ventajas. La estructura del acero no es crítica para la
segregación de manganeso y carbono durante el proceso de fundición
debido al bajo contenido de manganeso y carbono. Las propiedades del
acero no son críticas para las fluctuaciones locales de la
temperatura de bobinado en la banda, lo que facilita la producción
del acero y tiene un ventajoso efecto en la homogeneidad de sus
propiedades mecánicas, lo que de nuevo tiene una influencia positiva
tanto en la planitud del producto final como en el esfuerzo
residual. La plancha de acero es muy adecuada para la soldadura y el
corte con láser, y al mismo tiempo tiene una buena resistencia a la
fatiga independientemente de dichos tratamientos térmicos. Además,
la plancha de acero tiene excelentes propiedades de flexión, una
buena resistencia al impacto además de una buena resistencia al
reblandecimiento al templar.
Al fabricar este tipo de acero en lugar de la
tradicional recocción en horno y enfriamiento, por enfriamiento
directamente después de la laminación en caliente, se logra una
excelente resistencia al impacto, porque la transformación de fase
en martensita y/o bainita tiene lugar a partir de una austenita de
grano fino y trabajada. De la misma manera la calidad de la
superficie se mejora, ya que las principales incrustaciones se
eliminan en un desincrustador antes del laminado. Los gastos de
fabricación se reducen también junto con la racionalización del
procedimiento. En una línea de laminación de bandas, se aplica
típicamente una elevada temperatura de calentamiento en el horno,
por ejemplo en el intervalo de 1.000ºC-1.300ºC, y un
gran tiempo de mantenimiento, por ejemplo de 2h-10h.
En ese caso la disolución de carburos especiales, tales como
carburos de Cr y Mo, y la homogeneización de la estructura son tan
completas como sea posible. Por otro lado, el crecimiento del grano
de austenita a la elevada temperatura de calentamiento no hace al
producto final más frágil, porque la austenita se granula finamente
durante la laminación en caliente. Se logra además una dureza
excelente, combinada con una excelente resistencia al impacto.
La banda de acero laminada en caliente según la
invención que está laminada en caliente directamente hasta un
espesor de 2 mm-12 mm puede fabricarse resistente al
desgaste y con diferentes durezas, típicamente en el intervalo de
durezas de 300 HB-400 HB, como las denominadas
placas de acero resistentes al desgaste con el mismo procedimiento
de producción de las placas de acero estructurales, cambiando
únicamente el análisis y/o la velocidad de refrigeración de post
laminación de la banda, y/o la temperatura de antes del bobinado,
dentro del ámbito de la invención. Esta clase de acero resistente al
desgaste puede también usarse en casos donde las estructuras
requieran propiedades típicamente demandadas por el acero
estructural, tales como buena moldeabilidad, soldabilidad y
resistencia al impacto, lo que significa que la banda de acero
laminada en caliente según la invención es factible también como
acero estructural. En el análisis del acero que se explicará en la
siguiente descripción, todos los porcentajes de contenido son
porcentajes en peso, y el resto del acero no definido de otra forma
es hierro, Fe, e impurezas inevitables.
En primer lugar, el acero según la invención
tiene un contenido en carbono relativamente bajo, es decir al menos
el 0,08% C pero no más del 0,16% C para una buena resistencia al
impacto, flexibilidad y soldabilidad. El fósforo P que contiene como
una impureza puede aumentar hasta el 0,03%, y el azufre S
respectivamente puede aumentar hasta el 0,015%, lo que significa que
estos contenidos se limitan para lograr buena resistencia al impacto
y flexibilidad. Cuando sea necesario, pueden mejorarse otras
propiedades tratando la colada con Ca o CaSi. El agente desoxidante
empleado es aluminio, que en el producto final puede representar al
menos el 0,01% de Al pero no más de 0,08% de Al. El cromo, al menos
el 0,5% de Cr pero no más de 1,5% de Cr, y/o el molibdeno que es al
menos el 0,1% de Mo pero no más de 0,5% de Mo, se alean para
incrementar el endurecimiento y la resistencia al templado. Esto
permite la precipitación a temperaturas de bobinado más elevadas, lo
que puede usarse para la disminución e incluso la prevención del
reblandecimiento del acero, así como para aliviar las fluctuaciones
de tensión causadas por las diferencias de temperatura local durante
la refrigeración de la bobina.
En cuanto a otras bandas de acero de elevada
resistencia del mismo tipo, el contenido de manganeso es al menos
únicamente el 0,6% de Mn pero no más únicamente del 1,1% de Mn. Por
tanto, el acero no es susceptible de la segregación del manganeso y
el carbono, que mejora la homogeneidad de la microestructura. En las
pruebas que se llevaron a cabo se observó que ésta es la vía para
lograr buenas propiedades de flexibilidad e incluso propiedades
mecánicas en diferentes sentidos, así como una elevada calidad
superficial al ser cortada térmicamente. En cuanto al silicio, sirve
como agente desoxidante en el acero de la presente invención, y
también funciona como una solución sólida endurecedora en contenidos
de área de al menos el 0,10% de Si y hasta el 0,30% de Si, que tiene
un ventajoso efecto sobre la resistencia al impacto y la
moldeabilidad.
El acero según la invención puede cortarse
térmicamente, por ejemplo por láser, en figuras definidas con
precisión. Se ha observado que se logra una superficie cortada
extraordinariamente lisa en un objeto cortado por láser. Por otro
lado, se ha descubierto que la diferencia de resistencia entre el
material básico y la zona suave creada en el procedimiento de
cortado técnico, zona que se localiza en las inmediaciones de la
zona endurecida, es relativamente pequeña. Todo ello tiene un
ventajoso efecto en la resistencia a la fatiga. Además, un bajo
contenido en carbono reduce la dureza máxima de la zona endurecida,
de manera que la superficie de corte no es sensible a la fragilidad
y el agrietamiento, ni trabajando el objeto ni en el uso
práctico.
Según los análisis de prueba aquí expuestos, los
contenidos de cobre no eran destacables, pero de acuerdo con otras
pruebas no ilustradas aquí, todavía puede mantenerse que el
contenido de cobre debe estar limitado a menos de 0,3% de Cu para
asegurar una calidad de superficie excelente de la banda laminada en
caliente. Si el contenido de cobre supera el 0,3%, es recomendable
alear también el níquel, al menos 0,25 veces el contenido de cobre.
Incluso si no hay cobre en la aleación, la cantidad de níquel se
restringe a \leq 1,5% de Ni.
La cantidad de boro aleado es típicamente al
menos de 0,0005% de B pero no más de 0,005% de B para reducir el
tamaño de grano e incrementar la capacidad de endurecimiento. La
cantidad de titanio aleado es típicamente al menos el 0,01% de Ti
pero no más de 0,1% para unir el nitrógeno N y prevenir la formación
de nitruros de boro BN, porque el nitruro de boro reduce la eficacia
del boro como potenciador del endurecimiento y reductor del tamaño
de grano.
El acero según la invención puede,
particularmente al límite más bajo del contenido en carbono, estar
bien flexionado con respecto a su resistencia, es decir soldado por
ejemplo en una soldadura de elevada frecuencia libre de metal de
aportación, llamada soldadura HF, en un tubo. En producción de
prueba se descubrió también que el material se adecua extremadamente
bien en la producción de ambos perfiles abiertos y las secciones
huecas del soldado HF.
Según la invención, el acero se fabrica a una
temperatura de laminación final que queda dentro del intervalo de
860ºC-960ºC, hasta un espesor final de 2
mm-12 mm. La refrigeración de la banda comienza no
más tarde de 15 segundos después la última pasada de laminación, y
se refrigera rápidamente, siendo la velocidad de refrigeración al
menos de 30ºC/s, hasta una temperatura de bobinado baja en el
intervalo de 20ºC-520ºC. El resultado obtenido es
típicamente una microestructura cercana a ser completamente
bainítica y/o martensítica, de manera que el contenido de bainita
y/o martensita es al menos de 95% en volumen. En el intervalo de
temperatura de bobinado de 20ºC-100ºC, la martensita
no se templa, mientras que cuando la temperatura de bobinado es al
menos de 100ºC, la martensita se templa, de manera que por ejemplo
en el intervalo de 100ºC-200ºC, la martensita se
templa ligeramente, y en el intervalo de temperatura de bobinado
aproximado de 200ºC-520ºC, la martensita se templa y
el carbono precipita. Aunque el bobinado se llevó a cabo en un
intervalo de fragilidad al templar más bajo,
200ºC-400ºC, o la refrigeración se llevó a cabo en
dicho intervalo, no se observó fragilidad al templar con la
combinación de este procedimiento de producción y la composición. La
resistencia a la tracción obtenida Rm es aproximadamente de 700
Mpa-1500 Mpa, y el límite elástico obtenida Rp0,2,
es decir resistencia a una elongación de 0,2%, es aproximadamente
600 Mpa-1.400 Mpa. La resistencia a la elongación A5
es en consecuencia aproximadamente de 18%-6%. La velocidad de cesión
Y/T está típicamente en el intervalo de
0,8-0,96.
Cuando se desea obtener planchas de superficie
dura, particularmente resistentes al desgaste, el contenido de
carbono del acero puede disponerse en el intervalo de 0,12%-0,16% de
C, y la banda de acero laminada en caliente puede en ese caso
enfriarse directamente a la temperatura de bobinado, que está en el
intervalo de 20ºC-400ºC. El enfriamiento puede
hacerse a bajas temperaturas de bobinado en el intervalo de
20ºC-100ºC, o preferentemente a una temperatura de
bobinado por encima de 100ºC, pero por debajo de 400ºC, caso en que
el esfuerzo residual se reduce o desaparece, sin embargo, sin
afectar a la dureza de la placa de desgaste. De este modo, una
temperatura de bobinado relativamente baja, en el intervalo de
100ºC-200ºC, puede aplicarse por ejemplo para bandas
más delgadas, o una temperatura de bobinado ligeramente más elevada,
en el intervalo de 200ºC-400ºC, por ejemplo para
bandas más gruesas. Si, por otro lado, se desean más propiedades del
tipo de acero estructural, el contenido de carbono del acero se
dispone en el intervalo de 0,08%-0,12% de C, y la banda de acero
laminada en caliente se enfría directamente a la temperatura de
bobinado, que está dentro del intervalo de
20ºC-520ºC. También en este caso, el enfriamiento se
puede efectuar a bajas temperaturas, en el intervalo de
20ºC-100ºC, o por la misma razón de más arriba,
ventajosamente a una temperatura de bobinado por encima de 100ºC,
pero por debajo de 520ºC. Por ejemplo una temperatura de bobinado
relativamente baja, en el intervalo de 100ºC-200ºC,
puede aplicarse para bandas más finas, y por ejemplo una temperatura
de bobinado ligeramente más elevada, en el intervalo de
200ºC-520ºC, puede aplicarse a bandas más gruesas.
En este caso del "acero estructural", es decir con un contenido
en carbono en el intervalo de 0,08%-0,12%, las fluctuaciones de la
temperatura de bobinado del orden arriba descrito tienen, sin
embargo, un efecto realmente restrictivo de las propiedades de la
banda de acero, al permanecer en buenas condiciones
independientemente de la temperatura de bobinado.
Se llevaron a cabo pruebas de templado
tradicional en un laboratorio con composición a1, véase la tabla
1, por calentamiento de muestras con medidas de 8x100x250 mm, en un
horno durante 20 minutos y a la temperatura de 900ºC. Las muestras
se enfriaron en agua y templaron durante 2h a diferentes
temperaturas. Los resultados se presentan en la tabla 2. Se advierte
de los resultados que el material tiene un área de resistencia baja
en el intervalo de temperatura de 250ºC-350ºC. Por
otro lado, la elongación se incrementa claramente a temperaturas de
temple por encima de 400ºC, caso en que también la resistencia
comienza a caer.
*) sólo enfriado |
En la línea de laminación de la banda, había una
banda gruesa de 6 mm laminada en caliente con una composición a2 por
enfriamiento directo a la temperatura de bobinado T_{BOBINA}. Los
resultados se presentan en la tabla 3.
Se advierte de los resultados que también cuando
el bobinado es en el intervalo de temperatura de fragilidad al
templar de 300ºC, como se muestra en el ejemplo 1, se logra todavía
excelente resistencia. La resistencia y la elongación no difieren
mucho del ejemplo 1. Los resultados de las pruebas de flexibilidad
del material se ilustran en la tabla 4.
En la línea de laminación de la banda, había una
banda gruesa de 3 mm laminada en caliente con la composición a2 por
enfriamiento directo a la temperatura de bobinado T_{BOBINA}. Los
resultados se presentan en la tabla 3.
Se advierte de los resultados que también cuando
se refrigera a una temperatura claramente más elevada de 450ºC, se
lograban todavía las mismas propiedades mecánicas que en el ejemplo
2.
En la línea de laminación de la banda, había una
banda gruesa de 3 mm laminada en caliente con la composición a2 por
enfriamiento directo a la temperatura de bobinado T_{BOBINA}. Los
resultados se presentan en la tabla 3.
Se advierte de los resultados que también cuando
se refrigera a una temperatura claramente más baja, es decir a
100ºC, se lograban todavía las mismas propiedades mecánicas de los
ejemplos 2 y 3.
Puede concluirse que por los medios de esta
composición y el procedimiento de fabricación del acero, se logra un
material homogéneo que no es sensible a las fluctuaciones de la
temperatura de bobinado.
En la línea de laminación de la banda, había una
banda gruesa de 10 mm laminada en caliente con la composición a3 por
enfriamiento directo a la temperatura de bobinado T_{BOBINA}. Los
resultados se presentan en la tabla 3.
Se advierte de los resultados que la resistencia
y la dureza al impacto se reducen algo, pero las propiedades son
todavía excelentes, mientras la temperatura de bobinado no sobrepase
los 500ºC aproximadamente.
a* Prueba de laboratorio tradicional: austenización, enfriamiento en agua, templado a 400ºC, 2 h | |
b* Prueba de laboratorio tradicional: austenización, enfriamiento en agua, templado a 100ºC 2 h |
En la línea de laminación de la banda había, con
un nivel muy elevado de carbono, una banda gruesa de 4 mm laminada
en caliente con las composiciones b2 y b3 por enfriamiento directo a
la temperatura de bobinado T_{BOBINA}. Las temperaturas de
bobinado aplicadas en las pruebas fueron 100ºC, 200ºC y 380ºC. Los
resultados se presentan en la tabla 3.
Se advierte de los resultados que la resistencia
y la dureza bajan algo con los incrementos de la temperatura de
bobinado, pero las propiedades son aún del mismo tipo, mientras la
temperatura de bobinado no sobrepase aproximadamente los 400ºC.
Podemos concluir que con esta composición de
acero y el procedimiento de fabricación, se logra un material
homogéneo que no es sensible a las fluctuaciones de la temperatura
de bobinado.
En la línea de laminación de la banda había, con
un elevado nivel de carbono, una banda gruesa de 4 mm laminada en
caliente con una composición b1 y b2, por enfriamiento directo a la
temperatura de bobinado T_{BOBINA}. Las temperaturas de bobinado
aplicadas en las pruebas fueron 470ºC, 515ºC y 530ºC. Los resultados
se presentan en la tabla 3.
Se advierte de los resultados que la resistencia
y la dureza disminuyen, mientras que la elongación se incrementa
claramente con la subida de la temperatura de bobinado.
Radio de curvatura = R, espesor de la plancha = t |
Claims (6)
1. Una banda de acero con una microestructura que
comprende martensita y/o bainita, y en la que el acero contiene, en
porcentajes en peso: 0,08%-0,16% de C, 0,5%-1,5% de Cr y/o 0,1%-0,5%
de Mo, 0,6%-1,1% de Mn, \leq 0,015% de S y \leq 0,03% de P,
0,01%-0,08% de Al, 0,1%-0,3% de Si, 0,0005%-0,005% de B y 0,01%-0,1%
de Ti, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo la
resistencia a la tracción de la banda de acero de 700
Mpa-1500 Mpa con un alargamiento de tracción, cuyo
valor A5 es por lo menos el 6%, en el que la banda de acero es una
banda de acero laminada en caliente, laminada a un espesor final de
por lo menos 2 mm pero no más de 12 mm; la microestructura comprende
por lo menos el 95% de martensita y/o bainita; y el límite elástico
es de 600 Mpa-1.400 Mpa.
2. Una banda de acero según la reivindicación 1,
caracterizada porque dicha banda de acero laminada en
caliente tiene un límite de elasticidad dentro del intervalo
0,8-0,96.
3. Un procedimiento para la fabricación de una
banda de acero que tiene una microestructura que comprende al menos
el 95% de martensita y/o bainita, conteniendo dicho acero
porcentajes en peso de: 0,08%-0,16% de C; 0,5%-1,5% de Cr y/o
0,1%-0,5% de Mo; 0,01%-0,08% de Al; 0,6%-1,1% de Mn; 0,1%-0,3% de
Si, 0,0005%-0,005% de B, y 0,01%-0,1% de Ti, además del resto de Fe
e impurezas inevitables, estando la banda de acero laminada en
caliente en el intervalo de temperatura de
860ºC-960ºC, en el que el procedimiento incluye las
siguientes etapas:
- -
- dicha laminación en caliente en dicho intervalo de temperaturas proporciona un grosor final para dicha banda de acero de por lo menos 2 mm pero no más de 12 mm;
- -
- esta banda de acero laminada en caliente se enfría directamente con un retraso no superior a 15 segundos desde la última pasada de laminación a una temperatura de bobinado en el intervalo de 20ºC-520ºC, de manera que la velocidad de refrigeración en este enfriamiento directo es por lo menos de 30ºC/s.
4. Un procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque el contenido de carbono del acero se
dispone en el intervalo de 0,12%-0,16% de C, y dicha banda de acero
laminada en caliente se enfría directamente a la temperatura de
bobinado en el intervalo de 20ºC-400ºC, o a la
temperatura de bobinado en el intervalo de
20ºC-100ºC, o en el intervalo de
100ºC-200ºC, o en el intervalo de
200ºC-400ºC.
5. Un procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque el contenido de carbono del acero se
dispone en el intervalo de 0,08%-0,12% de C, y dicha banda de acero
laminada en caliente se enfría directamente a la temperatura de
bobinado en el intervalo de 20ºC-520ºC, o a la
temperatura de bobinado en el intervalo de
20ºC-100ºC, o a la temperatura de bobinado en el
intervalo de 100ºC-200ºC, o en el intervalo de
200ºC-520ºC.
6. Un procedimiento según la reivindicación 3,
caracterizado porque no se efectúa ningún templado con
revenido ni ningún enfriamiento adicional en el procedimiento.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI20021188 | 2002-06-19 | ||
FI20021188A FI114484B (fi) | 2002-06-19 | 2002-06-19 | Kuumavalssattu nauhateräs ja sen valmistusmenetelmä |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
ES2238669T3 true ES2238669T3 (es) | 2005-09-01 |
ES2238669T5 ES2238669T5 (es) | 2011-05-12 |
Family
ID=8564185
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
ES03396059T Expired - Lifetime ES2238669T5 (es) | 2002-06-19 | 2003-06-18 | Banda de acero laminada en caliente y procedimiento para su fabricación. |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1375694B2 (es) |
AT (1) | ATE294256T1 (es) |
DE (1) | DE60300561T3 (es) |
ES (1) | ES2238669T5 (es) |
FI (1) | FI114484B (es) |
PT (1) | PT1375694E (es) |
SI (1) | SI1375694T1 (es) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2872442B1 (fr) * | 2004-07-05 | 2006-09-15 | Usinor Sa | Assemblages soudes a haute densite d'energie d'aciers de construction metallique presentant une excellente tenacite dans la zone fondue, et methode de fabrication de ces assemblages soudes |
KR100952779B1 (ko) * | 2005-03-30 | 2010-04-14 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 화성 처리성이 우수한 고강도 열연 강판 |
GB2450066B (en) * | 2006-03-31 | 2011-03-30 | Kobe Steel Ltd | High-strength cold rolled steel sheet excellent in chemical conversion treatment property |
US7846275B2 (en) * | 2006-05-24 | 2010-12-07 | Kobe Steel, Ltd. | High strength hot rolled steel sheet having excellent stretch flangeability and its production method |
FI20095528A (fi) * | 2009-05-11 | 2010-11-12 | Rautaruukki Oyj | Menetelmä kuumavalssatun nauhaterästuotteen valmistamiseksi sekä kuumavalssattu nauhaterästuote |
FI122143B (fi) * | 2009-10-23 | 2011-09-15 | Rautaruukki Oyj | Menetelmä korkealujuuksisen sinkityn muotovalmisteen valmistamiseksi sekä muotovalmiste |
FI122313B (fi) | 2010-06-07 | 2011-11-30 | Rautaruukki Oyj | Menetelmä kuumavalssatun terästuotteen valmistamiseksi sekä kuumavalssattu teräs |
FI20106275A (fi) * | 2010-12-02 | 2012-06-03 | Rautaruukki Oyj | Ultraluja rakenneteräs ja menetelmä ultralujan rakenneteräksen valmistamiseksi |
CN102134680A (zh) * | 2011-04-19 | 2011-07-27 | 首钢总公司 | 一种屈服强度960MPa级超高强钢及其生产方法 |
CN102345048A (zh) * | 2011-06-28 | 2012-02-08 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种大厚度加硼钢ss400-b钢板及其生产方法 |
EP2729590B1 (en) | 2011-07-10 | 2015-10-28 | Tata Steel IJmuiden BV | Hot-rolled high-strength steel strip with improved haz-softening resistance and method of producing said steel |
JP6094139B2 (ja) * | 2011-12-21 | 2017-03-15 | Jfeスチール株式会社 | 強度−伸びバランスに優れた高張力鋼板およびその製造方法 |
CN106103749A (zh) | 2014-01-24 | 2016-11-09 | 罗奇钢铁公司 | 热轧超高强度钢带产品 |
US11225697B2 (en) | 2014-12-19 | 2022-01-18 | Nucor Corporation | Hot rolled light-gauge martensitic steel sheet and method for making the same |
CN104831166B (zh) * | 2015-04-17 | 2016-08-17 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种提高焊瓶钢杯口形状均匀性的带钢生产方法 |
KR101977474B1 (ko) | 2017-08-09 | 2019-05-10 | 주식회사 포스코 | 표면 품질, 강도 및 연성이 우수한 도금강판 |
KR102020435B1 (ko) * | 2017-12-22 | 2019-09-10 | 주식회사 포스코 | 굽힘성 및 저온인성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법 |
KR102164078B1 (ko) * | 2018-12-18 | 2020-10-13 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
KR102237488B1 (ko) | 2019-12-16 | 2021-04-08 | 주식회사 포스코 | 펀칭 성형성이 우수한 고경도 강판 및 그 제조방법 |
WO2021125386A1 (ko) | 2019-12-18 | 2021-06-24 | 주식회사 포스코 | 타발성 및 재질 균일성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2076425B (en) * | 1980-05-21 | 1984-04-04 | British Steel Corp | Dual-phase steel sheet |
DE3440752A1 (de) * | 1984-11-08 | 1986-05-22 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege |
JPS62180021A (ja) * | 1986-02-03 | 1987-08-07 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性及び焼付け硬化性に優れた高張力熱延鋼板の製造方法 |
GB8621903D0 (en) * | 1986-09-11 | 1986-10-15 | British Steel Corp | Production of steel |
JPH06248341A (ja) † | 1993-02-23 | 1994-09-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 非調質鋼からの高強度高靱性鋼の製造方法 |
JP3338499B2 (ja) * | 1993-03-16 | 2002-10-28 | 日新製鋼株式会社 | 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法 |
PL185228B1 (pl) † | 1996-07-12 | 2003-04-30 | Thyssen Stahl Ag | Stalowa blacha walcowana na gorąco i sposób jej wytwarzania |
FR2807068B1 (fr) † | 2000-03-29 | 2002-10-11 | Usinor | Acier lamine a chaud a tres haute limite d'elasticite et resistance mecanique utilisable notamment pour la realisation de piece de vehicules automobiles |
-
2002
- 2002-06-19 FI FI20021188A patent/FI114484B/fi not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-06-18 ES ES03396059T patent/ES2238669T5/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-18 PT PT03396059T patent/PT1375694E/pt unknown
- 2003-06-18 AT AT03396059T patent/ATE294256T1/de active
- 2003-06-18 EP EP03396059A patent/EP1375694B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-18 DE DE60300561T patent/DE60300561T3/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-06-18 SI SI200330048T patent/SI1375694T1/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI114484B (fi) | 2004-10-29 |
FI20021188A0 (fi) | 2002-06-19 |
FI20021188A (fi) | 2003-12-20 |
SI1375694T2 (sl) | 2005-10-31 |
DE60300561T3 (de) | 2011-06-09 |
SI1375694T1 (en) | 2011-03-31 |
DE60300561D1 (de) | 2005-06-02 |
EP1375694B2 (en) | 2010-11-17 |
ATE294256T1 (de) | 2005-05-15 |
DE60300561T2 (de) | 2006-02-23 |
EP1375694B1 (en) | 2005-04-27 |
ES2238669T5 (es) | 2011-05-12 |
EP1375694A1 (en) | 2004-01-02 |
PT1375694E (pt) | 2005-07-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
ES2238669T3 (es) | Banda de acero laminada en caliente y procedimiento para su fabricacion. | |
ES2738876T3 (es) | Método para fabricar un producto de banda de acero laminado en caliente, y producto de banda de acero laminado en caliente | |
ES2659544T3 (es) | Procedimiento para la fabricación de un producto plano de acero altamente resistente | |
US11572599B2 (en) | Cold rolled heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
US11365468B2 (en) | Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
ES2787515T5 (es) | Procedimiento para producir una lámina de acero de alta resistencia con una resistencia, ductilidad y conformabilidad mejoradas | |
ES2230613T3 (es) | Banda de acero de laminacion en caliente y metodo para su fabricacion. | |
ES2853925T3 (es) | Fleje de acero laminado en caliente y procedimiento de fabricación | |
ES2612514T3 (es) | Procedimiento de fabricación de acero martensítico de muy alta resistencia y chapa o pieza obtenida de ese modo | |
US20200071785A1 (en) | Hot-Rolled Flat Steel Product and Method for the Production Thereof | |
US20210002740A1 (en) | Cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
US20190003004A1 (en) | Vehicle part having high strength and excellent durability, and manufacturing method therefor | |
ES2551005T3 (es) | Procedimiento de fabricación de acero martensítico de límite elástico muy alto y chapa o pieza obtenida de ese modo | |
KR20180099876A (ko) | 고강도 강판 및 그 제조 방법 | |
ES2931053T3 (es) | Banda de acero de alta resistencia, laminada en caliente y resistente al desgaste por abrasión y procedimiento de fabricación de la misma | |
US20150147222A1 (en) | Ni-containing steel plate | |
BR112016016949B1 (pt) | produto plano de aço e método para produzir um produto plano de aço | |
ES2835285T3 (es) | Acero laminado en caliente y método para fabricar acero laminado en caliente | |
US20230058956A1 (en) | Hot rolled and steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
WO2009116680A1 (ja) | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 | |
ES2946086T3 (es) | Chapa de acero laminada en frío y revestida y un procedimiento de fabricación de la misma | |
JP2023534180A (ja) | 熱処理された冷間圧延鋼板及びその製造方法 | |
ES2234476T3 (es) | Uso de un acero para la fabricacon de chapa de blindaje. | |
CN108368589A (zh) | 具有优异的韧性和耐切割开裂性的高硬度耐磨钢及其制造方法 | |
ES2731498T3 (es) | Lámina de acero laminada en caliente con alto contenido de carbono que tiene excelente uniformidad de material y método para fabricar la misma |