PL185228B1 - Stalowa blacha walcowana na gorąco i sposób jej wytwarzania - Google Patents
Stalowa blacha walcowana na gorąco i sposób jej wytwarzaniaInfo
- Publication number
- PL185228B1 PL185228B1 PL97331212A PL33121297A PL185228B1 PL 185228 B1 PL185228 B1 PL 185228B1 PL 97331212 A PL97331212 A PL 97331212A PL 33121297 A PL33121297 A PL 33121297A PL 185228 B1 PL185228 B1 PL 185228B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- hot
- less
- rolled sheet
- rolled
- steel
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 33
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 33
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 21
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 13
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 claims abstract description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims abstract description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims abstract description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims abstract description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 3
- 230000035939 shock Effects 0.000 claims description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 3
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001568 polygonal ferrite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Abstract
1 . Blacha walcowana na goraco o grubosci ponizej 5 mm, zwlaszcza ponizej 2 mm, ze stali zawierajacej (w % wag.) 0,12-0,25% wegla, 1,20-2,0% manganu, jako reszte zelazo wraz z nieuniknionymi zanieczyszczeniami, w tym do 0,015% fosforu i do 0,003% siarki, znamien- na tym, ze stal zawiera (w % wag.) 0,02-0,05% glinu, ponizej 0,07% krzemu i ma strukture martenzytyczna z mniejszym niz 5% udzialem innych czastek strukturalnych lacznie. 6. Sposób wytwarzania blachy walcowanej na goraco o grubosci ponizej 5 mm, zwlaszcza ponizej 2 mm, ze stali o skladzie wedlug zastrz. 1 - 5 i o wytrzymalosci na rozciaganie powyzej 800 N/mm2 , znamienny tym, ze wlewek nagrzewa sie do 1000-1300°C, w temperaturze 950-1150°C walcuje sie wstepnie i w temperaturze walcowania koncowego powyzej Ar3 walcuje sie, przy czym tak wytworzona blache walcowana na goraco ochladza sie do temperatury zwijania wy- noszacej od 20°C do temperatury poczatku przemiany martenzytycznej oraz zwija sie, przy czym osiaga sie strukture martenzytyczna w ponad 95%. PL PL PL
Description
Przedmiotem wynalazku jest blacha walcowana na gorąco, o grubości co najwyżej 5 mm, ze stali o dużej wytrzymałości i sposóbjej wytwarzania. Pod określeniem „blacha walcowana na gorąco” należy rozumieć taśmę walcowanąna gorąco.
Zgodnie z aktualnym stanem techniki wytwarza się blachę walcowanąna gorąco mającą wytrzymałość wynoszącą około 800 N/mm2 W tym przypadku chodzi o stale mikrostopowe walcowane drogą obróbki cieplno-plastycznej. W przypadkach, w których wymaganajest szczególna duża wytrzymałość, stosuje się miękkąblachę walcowanąna gorąco i nadaje sięjej wymaganąwytrzymałość dla danego elementu konstrukcyjnego drogąobróbki cieplnej wykańczającej. Diabłach o grubości poniżej 2,0 mm zwyklejest wymagane dodatkowe walcowanie na zimno do uzyskania końcowej grubości. Wymaganawytrzymałośćjestw tym przypadku uzyskiwana metodąodpowiedniej obróbki cieplnej.
Z US 4 406 713 jest znana stal o dużej wytrzymałości i dużej ciągliwości i dobrych własnościach obróbczych, która zawiera 0,005 do 0,3% C, 0,3 do 2,5% Mn, do 1 ,:5% Si i co najmniej jeden składnik stopowy węgliko- i azotkotwórczy wybrany z grupy Nb, V, Ti i Zr w ilości odpowiednio do 0,1%, do 0,15%, do 0,3% i 0,3%. Stal takąpo austenityzacji poddaje się hartowaniu w ten sposób, że zawiera 5 do 65% ferrytu ijako resztę martenzyt. Nadaje się ona szczególnie do wytwarzania drutów i prętów.
Z GB 2 195 658 Al znane sąodkuwki ze stali o zawartości 0,01 - 0,20% C, do 1,0% Si, 0,5 - 2,25% Mn, do 1,5% Cr, do 0,05% Ti, do 0,10% Nb, 0,005 - 0,015% N i do 0,06% Al. Oziębianie stali ze strefy austenitu powinno być tak sterowane, aby osiągnąć całkowicie martenzytyczną strukturę. Ujawniono jednak tylko przykłady dla zawartości węgla poniżej 0,10% i krzemu powyżej 0,17%. Zawartość siarki wynosi powyżej 0,01% ijest stosunkowo duża.
Ponadto stale znane z EP 0 072 867 A1 majązawartość węgla poniżej 0,10% i krzemu powyżej 0,15%. Blacha walcowana na gorąco po przerwanym oziębianiu ma strukturę dwufazową z poligonalnego ferrytu i mieszaniny perlitu i bainitu.
Ponadto znaną z DE 30 07 560 Al blachę walcowianąna gorąco oziębia się po walcowaniu z szybkością 1 K/s lub szybciej, dla uzyskania struktury dwufazowej z ferrytu i martenzytu. Ze względu na zadowalające własności odnośnie ciągliwości i spawalnicze zaleca się, aby zawartość węgla była w zakresie 0,02 - 0,09%. Korzystnie zawartość krzemu wynosi 1,0% ijest stosunkowo duża.
185 228
Celem wynalazku jest wytworzenie blachy stalowej o wytrzymałości na rozciąganie powyżej 800 N/mm2 i jednocześnie dobrych własnościach dla przeróbki plastycznej na zimno przy grubości w zakresie co najwyżej 5 mm. Chodzi tu o poszerzenie możliwości zastosowania blach walcowanych na gorąco do obróbki plastycznej na zimno,jaktłoczenie na zimno, co prowadzi do istotnych korzyści ekonomicznych, które przejawiają się w wyeliminowaniu walcowania na zimno i obróbki cieplnej.
Dla rozwiązania tego zadania zaproponowano zgodnie z wynalazkiem blachę walcowaną na gorąco o grubości poniżej 5 mm, zwłaszcza poniżej 2 mm, i o wytrzymałości na rozciąganie 800-1400 N/mm2, ze stali o następującym składzie (w % wagowych):
0,08 - 0,25% węgla,
1,20 - 2,0 % manganu,
1,02 - 0,05% glinu, poniżej 0,07% krzemu, reszta żelazo i nieuniknione zanieczyszczenia, w tym do 0,015% fosforu i do 0,003% siarki, o strukturze martenzytycznej z mniejszym niż 5% udziałem innych cząstek strukturalnych łącznie.
Stal może zawierać dodatkowo do wyboru co najmniej jeden z następujących pierwiastków w % wagowych:
do 1,0% chromu, do 0,1% miedzi, do 0,5 % molibdenu, do 0,1% niklu, do 0,009% azotu.
Korzystnie zawartości powinny być następujące: węgla 0,08 -0,15%, manganu 1,75 -1,9%, chromu 0,5 - 0,6 i azotu 0,005 - 0,009%.
Można dodać tytanu w ilości niezbędnej do stechiometrycznego związania (Ti = 3,3% N) zawartego w stali azotu, aby ochronić dodany w ilości do 0,0025% bor przed związaniem z azotem, dla zwiększenia wytrzymałości i hartowności skrośnej.
Ograniczenie zawartości krzemu poniżej 0,04% wpływa na poprawieniejakości powierzchni.
Sposób wytwarzania blachy walcowanej na gorąco o grubości poniżej 5 mm, zwłaszcza poniżej 2 mm, ze stali o żądanym składzie i wytrzymałości na rozciąganie powyżej 800 N/mm2 obejmuje następujące czynności: wlewek nagrzewa się do 1000 -1300°C, w temperaturze 950 -1150°C walcuje się wstępnie i w temperaturze walcowania końcowego powyżej Ar3 walcuje się, przy czym tak wytworzoną blachę walcowaną na gorąco ochładza się do temperatury zwijania w zakresie od 20°C do temperatury początku przemiany martenzytycznej celem przemiany w strukturę martenzytyczną o całkowitej zawartości innych składników strukturalnych poniżej 5%, oraz zwija się.
Korzystnie ochładzanie od temperatury walcowania końcowego do temperatury zwijania prowadzi się w czasie t 8/5 wynoszącym poniżej 10 s.
(t 8/5 = czas chłodzenia od 800°C do 500°C)
Temperaturę Ar3 można wyznaczyć z następującego równania:
Ar3= 910-310x(%C)-80x(%Mn)-20x(%Cu)-15x(%Cr)- 5x(%Ni)- 80x(%Mo)
Temperaturę początku przemiany martenzytycznej Ms można wyznaczyć z następuj ącego równania:
Ms= 500-300x(%C)-33x(%Mn)-22x(%Cr)-17x(%Ni)- 11x(%Si)- 11x(%Mo)
Korzystnie wytrzymałość na rozciąganie blachy walcowanej na gorąco ustala się w granicach 800 -1400 N/mm2 dzięki odpowiedniemu dobraniu temperatury zwij ania w zakresie wyżej podanych wartości.
185 228
Blachę walcowanąna gorąco można poddać cynkowaniu ogniowemu dla uzyskania odporności na korozję. Blachy ocynkowane o dużej wytrzymałości i dobrych własnościach dlaprzeróbki plastycznej na zimno stosuje się korzystnie na poddawane dużym obciążeniom mechanicznym części konstrukcyjne w budowie samochodów, np. wsporniki bocznych wzmocnień przeciwuderzeniowych i amortyzatory.
W stali według wynalazku uzyskuje się dużąwytrzymałość bez użycia drogich składników stopowych i stosowania wyżarzania, jak to miało miejsce w przypadku znanych stali.
Wynalazek zostanie wyjaśniony za pomocą następujących przykładów.
Przykład 1
Wykonano wlewek ze stali zawierającej (w % wag.) 0,15% C, 0,01% Si, 1,77% Mn, 0,014% P, 0,003% S, 0,028% Al, 0,0043% N, 0,526% Cr, 0,017% Cu, 0,003% Mo, 0,027% Ni, jako resztę Fe. Wlewek nagrzano do temperatury około 1250°C, w temperaturze około 1120°C wstępnie przewalcowano i w temperaturze 840°C jako temperaturze walcowania końcowego poddano walcowaniu do grubości końcowej wynoszącej 2 mm, następnie ochłodzono i w temperaturze 50°C zwinięto. Otrzymano przy tym w ponad 95% strukturę martenzytyczną.
Uzyskano granicę plastyczności wynoszącą 1120 N/mm2 i wytrzymałość na rozciąganie 1350 N/mm2 przy wartościach wydłużenia A80do 11,1 %.
Przykład 2
Stal o takim samym składzie jak w przykładzie 1 przerobiono na blachę walcowaną na gorąco o grubości 3,5 mm. Dane podano w tabeli 1. Wytrzymałośćjej była znacząco wyższa, gdy zwinięto ją w temperaturze 95°C zamiast powyżej 400°C.
Tabela 1
Próba | Temp.walcowania, °C | Temp. zwijania, °C | Rp0,2 N/mm5 | Rm, N/mm2 |
1 | 845 | 95 | 940 | 1243 |
2 | 845 | 95 | 997 | 1305 |
3 | 845 | 95 | 983 | 1199 |
4* | 850 | 420 | 742 | 803 |
5* | 850 | 420 | 691 | 793 |
6* | 850 | 420 | 641 | 741 |
7 | 845 | 95 | 916 | 1089 |
8 | 845 | 95 | 1037 | 1293 |
9 | 845 | 95 | 1073 | 1328 |
10* | 835 | 455 | 672 | 768 |
11* | 835 | 455 | 643 | 760 |
12* | 835 | 455 | 676 | 778 |
* Przykłady porównawcze
Blacha walcowana na gorąco przed przeróbkąna zimno do postaci końcowej może być poddana cynkowaniu ogniowemu. Podczas obróbki cieplnej przy cynkowaniu martenzyt podlega odpuszczaniu. Wychodząc z blachy o wytrzymałości na rozciąganie 1200 -1400 N/mm2, po obróbce cieplnej cynkowania otrzymano wytrzymałość na rozciąganie 800 - 1100 N/mm2.
Pr zykład 3
Blachę walcowaną na gorąco o grubości 2,0 i 1,6 mm poddano cynkowaniu. W poniższej tabeli 2 podano własności w stanie po walcowaniu i stanie po cynkowaniu.
185 228
Tabela 2
Grubość | Stan po walcowaniu | Stan po cynkowaniu | ||||
Re | Rm | A80 | Re | Rm | A80 | |
mm | N/mm2 | % | N/W | % | ||
1,6 | 1052 | 1393 | 5,7 | 1065 | 1095 | 7 |
1,6 | 1048 | 1387 | 7,6 | 1040 | 1082 | 5,5 |
2,0 | 1098 | 1361 | 6,6 | 1058 | 1082 | 5,9 |
Pr zykład 4
Wytworzono blachę walcowaną na gorąco o grubości 1,6 i 1,8 mm sposobem podanym w przykładzie 1. Parametry wytwarzania i otrzymane własności wytrzymałościowe podano w tabeli 3, która zawiera ponadto skład chemiczny badanych materiałów.
Pr zykadd5
W tabeli 4 podano odpowiednie dane dla blachy walcowanej na gorąco o grubości 1,4 mm.
185 228 η
Λ
C3
H
Skład chemiczny (% wag.) | Z | 0,027 |
Mo | 0,003 | |
Cu | 0,017 | |
o | 0,526 | |
z | 0,0042 | |
< | 0,028 | |
CO | 0,003 | |
0, | 0,014 | |
Mn | 1,77 | |
K | 0,01 | |
Q | 0,15 |
Próba rozciągania: w poprzek | A80 x Rm | 6844 | 10870 | 5877 | 9943 | |
00^ <4 | Tt ei | 9,7 | νγ | o\ re | ||
A80 (%) | «zi | 17,2 | OD Tt | r- | ||
Rp02/ Rm | 0,77 | 0,73 | 0,76 | SO e- o | ||
d ε| z | 1342 | 632 | 1306 | 1399 ! _1 | ||
sfs *z | 1033 | 459 | 995 | 1063 | ||
Próba rozciągania: wzdłuż | o S oo pi | 8944 | 10064 | 7940 | 8352 ! | |
Ag1 (%) | 8,5 | ei | 3,4 | |||
A80 (%) | 6,5 | 15,9 | 1 6,0 ! | |||
Rp02/ Rm | 0,77 | 0,77 | 0,76 | 0,74 | ||
d ei Pi -5 Z | 1376 | 633 | 1393 | 1392 | ||
o* P z | 1054 | 485 | 1052 | 1024 1 | ||
Warunki walcowania | fc ta X ° | 200 | -500 | O | -200 | |
f- U W ° | 845 | 850 | 845 | 840 | ||
— α tu O | 006 | 1035 | 900 | 1020 | ||
CN U > ° | 1125 | O | 1130 | O | ||
Grubość | ε ε | OO | 1,8* | kO | \O |
o £
O
o.
O es
185 228
SkUć chemiczny (% wag.) | Z | 0,027 |
O s | 0,003 | |
a | -1 0,017 | |
μ- o | -, 0,526 1 | |
z | 0,0042 | |
0,028 | ||
cn | -, 0,003 | |
P- | -, 0,014 j | |
Mn I . . | 1,77 | |
ζΛ | O o | |
o | 0,15 |
Próba rozciągama: w poprzek | o 5 00 oi < X | 5712 | cn vn cn r- | 7453 |
z—\ — χθ < b | en | ι/Ί V? | en | |
O 00 χΡ < | O <T | t*- Os | ko wT | |
CM c O £ CL# | σ\ 00 o | •<r 00 O | cn oo O | |
n p ε I -§ z | CM o | 00 Γ- | cn | |
sfg *Z | o V) 00 | TT cn ko | r- o | |
r— ---------- - —'· 1 —......... -....... —------- I Próba rozciągania: wzdłuż | O S 00 κ < X | o 00 | s vs oo | «Α cn 00 |
< | o cm | \o | en | |
o 00 ż < ~ | c? | KO | ||
— cm e O £ O· ¢2 | OS o* | *r> 00 o | CM 00 o | |
sl & -5 Z | CM KO OS | SC rf Γ- | 3 m | |
S£ *z | r- Γ- ΟΟ | KO cn KO | 00 KO o | |
Warunki walcowania | z o w ° | o vs cn i | O o vs i | o ko ( |
H U W ° | m cn oo | vs CM 00 | r- CM 00 | |
CM o > ° | */*) CM | o CM | o CM | |
Grubość | ε ε |
Departament Wydawnictw UP RP. Nakład 50 egz.
Cena 2,00 zł.
Claims (20)
- Stalowa blacha walcowana na gorąco i sposób jej wytwarzania1. Blacha walcowana na gorąco o grubości poniżej 5 mm, zwłaszcza poniżej 2 mm, ze stali zawierającej (w % wag.) 0,12-0,25% węgla, 1,:20-2,0% manganu, jako resztę żelazo wraz z nieuniknionymi zanieczyszczeniami, w tym do 0,015% fosforu i do 0,003% siarki, znamienna tym, że stal zawiera (w % wag.) 0,02-0,05% glinu, poniżej 0,07% krzemu i ma strukturę martenzytyczną z mniejszym niż 5% udziałem innych cząstek strukturalnych łącznie.
- 2. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 1, znamienna tym, że stal zawiera dodatkowo do wyboru co najmniej jeden z następujących pierwiastków (w % wag.): do 1,0% chromu, do 0,1% miedzi, do 0,5% molibdenu, do 0,1% niklu, do 0,009% azotu.
- 3. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 2, znamienna zawartością chromu 0,5 0,6 i azotu 0,005 - 0,009%.
- 4. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 2, znamienna tym, że zawiera tytan w ilości niezbędnej do stechiometrycznego związania (Ti = 3,4% N) zawartego w stali azotu, oraz do 0,0025% B.
- 5. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 1, znamienna tym, że zawartość krzemu jest ograniczona do poniżej 0,04% krzemu.
- 6. Sposób wytwarzania blachy walcowanej na gorąco o grubości poniżej 5 mm, zwłaszcza poniżej 2 mm, ze stali o składzie według zastrz. 1- 5 i o wytrzymałości na rozciąganie powyżej 800 N/mm2, znamienny tym, że wlewek nagrzewa się do 1000 - 1300°C, w temperaturze 950 1150°C walcuje się wstępnie i w temperaturze walcowania końcowego powyżej Ar3 walcuje się, przy czym tak wytworzoną blachę walcowaną na gorąco ochładza się do temperatury zwijania wynoszącej od 20°C do temperatury początku przemiany martenzytycznej oraz zwija się, przy czym osiąga się strukturę martenzytyczną w ponad 95%.
- 7. Sposób według zastrz. 6, znamienny tym, że ochładzanie od temperatury walcowania końcowego do temperatury zwijania prowadzi się w czasie t8/5 wynoszącym poniżej 10 s.
- 8. Sposób według zastrz. 6 albo 7, znamienny tym, że drogąodpowiedniego doboru temperatury zwijania w zakresie od 20°C do temperatury początku przemiany martenzytycznej ustala się wytrzymałość na rozciąganie blachy walcowanej na gorąco w granicach 800-1400 N/mm2.
- 9. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 1albo 2, albo 3, albo 4, albo 5, znamienna tym, że jest cynkowana ogniowo.
- 10. Zastosowanie ocynkowanej ogniowo blachy walcowanej na gorąco ze stali według zastrz. 1- 5 i wytworzonej sposobem według zastrz. 6-8 na poddawane dużym obciążeniom mechanicznym części konstrukcyjne w budowie samochodów, np. wsporniki bocznych wzmocnień przeciwuderzeniowych i amortyzatory.
- 11. Blacha walcowana na gorąco o grubości poniżej 5 mm, zwłaszcza poniżej 2 mm, ze stali zawierającej (w % wag.) 0,08-0,12% węgla, 1,20-2,0% manganu, jako resztę żelazo wraz z nieuniknionymi zanieczyszczeniami, w tym do 0,015% fosforu i do 0,003% siarki, znamienna tym, że stal zawiera (w % wag.) 0,02-0,05% glinu, poniżej 0,07% krzemu i ma strukturę martenzytyczną z mniejszym niż 5% udziałem innych cząstek strukturalnych łącznie.
- 12. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 11, znamienna tym, ze stal zawiera dodatkowo co najmniej jeden z następujących pierwiastków (w % wag.): do 1,0% chromu, do 0,1% miedzi, do 0,5% molibdenu, do 0,1% niklu, do 0,009% azotu.
- 13. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 12, znamienna zawartością chromu 0,5 0,6 i azotu 0,005 - 0,009%.
- 14. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 12, znamienna tym, że zawiera tytan w ilości niezbędnej do stechiometrycznego związania (T^ = 3,4% N) zawartego w stali azotu, oraz do 0,0025% B.
- 15. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 11, znamienna tym, że zawartość krzemu jest ograniczona do poniżej 0,04% krzemu.185 228
- 16. Sposób wytwarzania blachy walcowanej na gorąco o grubości poniżej 5 mm, zwłaszcza poniżej 2 mm, ze stali o składzie według zastrz. 11 -15 i o wytrzymałości na rozciąganie powyżej 800 N/mm2, znamienny tym, że wlewek nagrzewa się do 1000- 1300°C, w temperaturze 95θ - 1150°C walcuje się wstępnie i w temperaturze walcowania końcowego powyżej Ar3 walcuj e się, przy czym tak wytworzonąblachę walcowanąna gorąco ochładza się do temperatury zwijania wynoszącej od 20°C do temperatury początku przemiany maitenzytycznej oraz zwija się, przy czym osiąga się strukturę martenzytyczną w ponad 95%.
- 17. Sposób według zastrz. 16, znamienny tym, że ochładzanie od temperatury walcowania końcowego do temperatury zwijania prowadzi się w czasie 18/5 wynoszącym poniżej 10 s.
- 18. Sposób według zastrz. 16 albo 17, znamienny tym, że drogą odpowiedniego doboru temperatury zwijania w zakresie od 20°C do temperatury początku przemiany martenzytycznej ustala się wytrzymałość na rozciąganie blachy walcowanej na gorąco w granicach 800-1400 N/mm2.
- 19. Blacha walcowana na gorąco według zastrz. 11 albo 12, albo 13, albo 14, albo 15, znamienna tym, że jest cynkowana ogniowo.
- 20. Zastosowanie ocynkowanej ogniowo blachy walcowanej na gorąco ze stali według zastrz. 11-15 i wytworzonej sposobem według zastrz. 16 -18 na poddawane dużym obciążeniom mechanicznym części konstrukcyjne w budowie samochodów, np. wsporniki bocznych wzmocnień przeciwuderzeniowych i amortyzatory.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19628135 | 1996-07-12 | ||
DE19719546A DE19719546C2 (de) | 1996-07-12 | 1997-05-09 | Warmband aus Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
PCT/EP1997/003541 WO1998002589A1 (de) | 1996-07-12 | 1997-07-04 | Warmband aus stahl und verfahren zu seiner herstellung |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL331212A1 PL331212A1 (en) | 1999-07-05 |
PL185228B1 true PL185228B1 (pl) | 2003-04-30 |
Family
ID=26027441
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL97331212A PL185228B1 (pl) | 1996-07-12 | 1997-07-04 | Stalowa blacha walcowana na gorąco i sposób jej wytwarzania |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6284063B1 (pl) |
EP (1) | EP0910675B1 (pl) |
CN (1) | CN1089811C (pl) |
AT (1) | ATE278811T1 (pl) |
BR (1) | BR9710285A (pl) |
CA (1) | CA2260231A1 (pl) |
CZ (1) | CZ6999A3 (pl) |
ES (1) | ES2230613T3 (pl) |
HU (1) | HU220900B1 (pl) |
PL (1) | PL185228B1 (pl) |
TR (1) | TR199900053T2 (pl) |
WO (1) | WO1998002589A1 (pl) |
Families Citing this family (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5393617A (en) * | 1993-10-08 | 1995-02-28 | Electro Energy, Inc. | Bipolar electrochmeical battery of stacked wafer cells |
US6312536B1 (en) | 1999-05-28 | 2001-11-06 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Hot-dip galvanized steel sheet and production thereof |
FI114484B (fi) † | 2002-06-19 | 2004-10-29 | Rautaruukki Oyj | Kuumavalssattu nauhateräs ja sen valmistusmenetelmä |
CN1318630C (zh) * | 2004-04-13 | 2007-05-30 | 王洪珂 | 高强度包装钢带及其制造工艺 |
CN100439543C (zh) * | 2006-03-24 | 2008-12-03 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热轧超高强度马氏体钢及其制造方法 |
US7846275B2 (en) * | 2006-05-24 | 2010-12-07 | Kobe Steel, Ltd. | High strength hot rolled steel sheet having excellent stretch flangeability and its production method |
DE502006003831D1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-07-09 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem ein martensitisches Gefüge bildenden Stahl |
DE502006003835D1 (de) * | 2006-10-30 | 2009-07-09 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Bor mikrolegierten Mehrphasenstahl |
ES2325963T3 (es) * | 2006-10-30 | 2009-09-25 | Thyssenkrupp Steel Ag | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero multifasico aleado con aluminio. |
PL1918402T3 (pl) * | 2006-10-30 | 2009-10-30 | Thyssenkrupp Steel Ag | Sposób wytwarzania płaskich produktów stalowych ze stali tworzącej strukturę o fazach złożonych |
ES2325964T3 (es) * | 2006-10-30 | 2009-09-25 | Thyssenkrupp Steel Ag | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero multifasico aleado con silicio. |
CN101781735B (zh) * | 2009-01-16 | 2011-04-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗拉强度≥1000MPa的经济性高强度捆带钢及其制造方法 |
CN102328191B (zh) * | 2011-10-19 | 2013-08-28 | 无锡市锡州冷拉型钢有限公司 | 一种c型槽钢的生产工艺 |
CA2858507C (en) * | 2011-11-28 | 2020-07-07 | Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo S.L. | Martensitic steels with 1700-2200 mpa tensile strength |
CN102864377B (zh) * | 2012-09-10 | 2015-05-20 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种热轧带钢及其制造方法 |
KR102596515B1 (ko) | 2014-12-19 | 2023-11-01 | 누코 코포레이션 | 열연 경량 마르텐사이트계 강판 및 이의 제조방법 |
EP3814536A1 (en) * | 2018-06-26 | 2021-05-05 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | Cold-rolled martensite steel with high strength and high bendability and method of producing thereof |
KR102209552B1 (ko) * | 2018-12-19 | 2021-01-28 | 주식회사 포스코 | 구멍확장성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
WO2020162983A1 (en) * | 2019-02-08 | 2020-08-13 | Nucor Corporation | Ultra-high strength weathering steel and high friction rolling of the same |
CN112522580A (zh) * | 2019-09-19 | 2021-03-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种马氏体钢带及其制造方法 |
KR102404770B1 (ko) * | 2019-12-20 | 2022-06-07 | 주식회사 포스코 | 항복비가 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법 |
CN113308648B (zh) * | 2021-05-14 | 2022-11-15 | 唐山钢铁集团高强汽车板有限公司 | 一种冷轧马氏体钢基板及其生产方法 |
CN113528932A (zh) * | 2021-05-31 | 2021-10-22 | 唐山钢铁集团高强汽车板有限公司 | 一种马氏体钢板及其制备方法 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU527097B2 (en) * | 1979-01-12 | 1983-02-17 | Nippon Steel Corporation | Artifically aged low yield to tensile strength ratio high strength steel sheet |
JPS55131168A (en) * | 1979-03-30 | 1980-10-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of high tensile alloyed zinc-plated steel sheet |
DE3007560A1 (de) | 1980-02-28 | 1981-09-03 | Kawasaki Steel Corp., Kobe, Hyogo | Verfahren zum herstellen von warmgewalztem blech mit niedriger streckspannung, hoher zugfestigkeit und ausgezeichnetem formaenderungsvermoegen |
JPS5719322A (en) * | 1980-07-08 | 1982-02-01 | Nippon Steel Corp | Improvement of sulfide stress corrosion cracking of low alloy steel |
US4406713A (en) | 1981-03-20 | 1983-09-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of making high-strength, high-toughness steel with good workability |
JPS58136716A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-08-13 | Nippon Steel Corp | 加工用強高度低降伏比複合組織熱延鋼板の製造方法 |
US4830686A (en) * | 1984-04-12 | 1989-05-16 | Kawasaki Steel Corporation | Low yield ratio high-strength annealed steel sheet having good ductility and resistance to secondary cold-work embrittlement |
DE3440752A1 (de) * | 1984-11-08 | 1986-05-22 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege |
GB8621903D0 (en) * | 1986-09-11 | 1986-10-15 | British Steel Corp | Production of steel |
JP2627164B2 (ja) | 1988-02-03 | 1997-07-02 | 新日本製鐵株式会社 | 耐亜鉛めっき割れ性に優れた溶接構造物の製造方法 |
JP2546070B2 (ja) * | 1990-12-25 | 1996-10-23 | 日本鋼管株式会社 | 車輛用ドアインパクトバー用高強度電縫鋼管およびその製造方法 |
JP3061218B2 (ja) * | 1991-12-26 | 2000-07-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 高張力熱間圧延鋼板の製造方法 |
KR100206151B1 (ko) * | 1995-01-26 | 1999-07-01 | 다나카 미노루 | 저온인성이 뛰어난 용접성 고장력강 |
-
1997
- 1997-07-04 HU HU9903306A patent/HU220900B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1997-07-04 CA CA002260231A patent/CA2260231A1/en not_active Abandoned
- 1997-07-04 TR TR1999/00053T patent/TR199900053T2/xx unknown
- 1997-07-04 CN CN97196345A patent/CN1089811C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-04 CZ CZ9969A patent/CZ6999A3/cs unknown
- 1997-07-04 ES ES97931775T patent/ES2230613T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-04 BR BR9710285A patent/BR9710285A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-07-04 WO PCT/EP1997/003541 patent/WO1998002589A1/de active IP Right Grant
- 1997-07-04 AT AT97931775T patent/ATE278811T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-07-04 PL PL97331212A patent/PL185228B1/pl unknown
- 1997-07-04 EP EP97931775A patent/EP0910675B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-04 US US09/214,480 patent/US6284063B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1998002589A1 (de) | 1998-01-22 |
EP0910675B1 (de) | 2004-10-06 |
EP0910675A1 (de) | 1999-04-28 |
HUP9903306A2 (hu) | 2000-02-28 |
CN1089811C (zh) | 2002-08-28 |
CA2260231A1 (en) | 1998-01-22 |
HUP9903306A3 (en) | 2000-05-29 |
US6284063B1 (en) | 2001-09-04 |
ES2230613T3 (es) | 2005-05-01 |
CZ6999A3 (cs) | 1999-10-13 |
BR9710285A (pt) | 1999-08-17 |
TR199900053T2 (xx) | 1999-03-22 |
PL331212A1 (en) | 1999-07-05 |
ATE278811T1 (de) | 2004-10-15 |
HU220900B1 (en) | 2002-06-29 |
CN1225141A (zh) | 1999-08-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA3080680C (en) | Cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
PL185228B1 (pl) | Stalowa blacha walcowana na gorąco i sposób jej wytwarzania | |
KR101850122B1 (ko) | 복합조직강, 복합조직강으로 제조된 냉연 평판 제품 및 제조 방법 | |
KR20210149145A (ko) | 냉간압연된 마르텐사이트계 강 시트 및 그 제조 방법 | |
CA2507378A1 (en) | A steel composition for the production of cold rolled multiphase steel products | |
JPH0711382A (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板とその製造方法 | |
EP4077743A1 (en) | Hot rolled and steel sheet and a method of manufacturing thereof | |
CN112689684B (zh) | 经冷轧和涂覆的钢板及其制造方法 | |
JP6559886B2 (ja) | めっき鋼板およびその製造方法 | |
KR20220003081A (ko) | 냉간 압연 및 코팅된 강판 및 그 제조 방법 | |
KR20210047334A (ko) | 열연 강판 및 그 제조 방법 | |
JPH0426744A (ja) | 溶融亜鉛めっき高張力冷延鋼板の製造方法 | |
JP2563021B2 (ja) | 伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP3168665B2 (ja) | 加工性に優れた熱延高張力鋼板とその製造法 | |
JPH06264183A (ja) | 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 | |
KR20220002541A (ko) | 냉간 압연 및 코팅된 강판 및 그 제조 방법 | |
JP4781563B2 (ja) | 焼付硬化性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
JPH05311244A (ja) | 伸びフランジ性の優れた高強度熱延原板合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JPH05105986A (ja) | 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 | |
JPH05112846A (ja) | 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 | |
RU2788613C1 (ru) | Холоднокатаный и покрытый стальной лист и способ его получения | |
JP2002256389A (ja) | 高張力熱延鋼板およびその製造方法 | |
JPS58733B2 (ja) | 加工用非調質高張力熱延鋼帯の製造方法 | |
JP2002256388A (ja) | 温間成形用高張力鋼板およびその成形法 | |
JPH06264181A (ja) | 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法 |