CN102864377B - 一种热轧带钢及其制造方法 - Google Patents
一种热轧带钢及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN102864377B CN102864377B CN201210330490.2A CN201210330490A CN102864377B CN 102864377 B CN102864377 B CN 102864377B CN 201210330490 A CN201210330490 A CN 201210330490A CN 102864377 B CN102864377 B CN 102864377B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- percent
- equal
- tapping
- steel
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
本发明涉及一种热轧带钢及其制造方法。热轧带钢的百分配比为：C：0.14～0.25%,Si：0～0.40%，Mn：1.2～1.80%，P≤0.012%，S≤0.005%,Ti：0.01～0.12%，0.0010%≤B≤0.0030%,0≤Mo≤0.20%，Al：0.01～0.05%,O≤0.0020%,N≤0.0060%；其余为Fe与不可避免的杂质；屈服强度ReH≥500～650MPa，抗拉强度Rm为610～750MPa，延伸率A≥17%，-20℃冲击功AKv≥34J，180°冷弯试验d=2a；对钢板进行晶粒度检验，检验级别≥8级；对非金属夹杂物检验，氧化物夹杂物为≤1级。制造方法包括下述依次的步骤：Ⅰ转炉冶炼；ⅡLF精炼；Ⅲ连铸；Ⅳ2250热连轧轧制。本发明的热轧带钢，成本较低，带钢的力学性能屈服强度ReH≥500MPa。
Description
技术领域
本发明涉及一种热轧带钢及其制造方法，具体讲是一种500M Pa级热轧高强带钢及其制造方法。
背景技术
现有的500MPa级热轧高强带钢及其制造方法采用Nb、Ti、V微合金化，成本较高。生产500MPa级热轧高强带钢的公司都在设法降低该带钢的生产成本。
发明内容
为了克服现有500MPa级热轧带钢的上述不足，本发明提供一种成本较低的500MPa级热轧高强带钢，本热轧带钢屈服强度ReH≥500～650MPa，抗拉强度Rm为610～750MPa，延伸率A≥17%，-20℃冲击功AKv≥34J，180°冷弯试验d=2a，同时提供该钢的制造方法。
本发明的构思是使用廉价的合金元素替代贵重的合金元素，同时使钢材屈服强度ReH≥500～650MPa，抗拉强度Rm为610～750MPa，延伸率A≥17%，-20℃冲击功AKv≥34J，180°冷弯试验d=2a，满足工程机械用高强钢的使用要求且强度、塑性、韧性合理匹配。
由于本热轧带钢的力学性能特点是低成本、高强度，高塑性、高韧性，良好的焊接性能要求，钢质要求纯净，夹杂物级别低。故化学成分设计采用低碳、中锰、低钛、高硼、微钼的思路，低碳是为了确保高的塑性、高的韧性，良好的焊接性及成型性能，微钛是为了避免氮化钛夹杂物析出造成铸坯开裂，高硼是为了提高钢板的淬透性。
本热轧带钢的化学成分的质量百分配比如下：
C：0.14～0.25%, Si：0～0.40%， Mn：1.2～1.80%， P≤0.012%，
S≤0.005%, Ti：0.01～0.12%， 0.0010%≤B≤0.0030%, 0≤Mo≤0.20%， Al：0.01～0.05%, O≤0.0020%, N≤0.0060%；
其余为Fe与不可避免的杂质。
屈服强度ReH≥500～650MPa，抗拉强度Rm为610～750MPa，延伸率A ≥17% ，-20℃冲击功AKv≥34J，180°冷弯试验d=2a。对钢板进行晶粒度检验，检验级别≥8级；对非金属夹杂物检验，氧化物夹杂物为≤1级。
本热轧带钢的制造方法包括下述依次的步骤：
Ⅰ转炉冶炼
将S≤0.003%的预处理铁水，S≤0.020%的废钢，倒入180吨顶底复吹转炉, 预处理的铁水重量比≥70%，出钢前2分钟内停止吹氧；出钢P≤0.010%，出钢S≤0.020%,出钢温度≤1690℃；出钢口良好，不散流；出钢控制渣量不大于1.8吨。出钢先在钢包加石灰和合金,出钢后钢包内包底吹氩，测温。
Ⅱ LF精炼
LF炉进行脱氧，[O]≤15PPm；脱S≤0.004%，脱S结束后，微调钢中成分并加入硼铁，加硼前要先采用Al脱氧，再采用Ti脱氮，之后再加入硼的顺序。（对碳、锰、硅与其它合金全部合金元素都要进行确认是否进入目标成分要求，如未达到目标要求，需要补加合金进行微调成分，在出LF工序的成分为成品成分）；LF炉出站前进行喂Si-Ca线1.5～2.5m/t，且底吹氩弱搅拌8分钟以上。
钢水成分的质量百分比达下述要求出钢：
C：0.14～0.25%, Si：0～0.40%， Mn：1.2～1.80%， P≤0.012%，
S≤0.005%, Ti：0.01～0.12%， 0.0010%≤B≤0.0030%, 0≤Mo≤0.20%， Al：0.01～0.05%, O≤0.0020%, N≤0.0060%；
其余为Fe与不可避免的杂质。
Ⅲ连铸
连铸采用全程保护浇注；采用轻压下技术；浇注温度控制在1525～1550℃。
Ⅳ2250热连轧轧制
板坯加热温度：1150～1300℃，加热时间大于180min；终轧温度：860～930℃；层流冷却方式：带钢全长冷却；卷取温度CT：550～650℃;轧制厚度规格:3～15mm。
检验
对热轧钢板进行拉伸检验，钢板屈服强度ReH为530～650Mpa，抗拉强度Rm为630～750Mpa，延伸率A ≥17% ，-20℃冲击功AKv为40～100J，180°冷弯试验d=2a合格；对钢板进行晶粒度检验，检验级别为8～11级；对非金属夹杂物检验，氧化物夹杂物为0～1级。
本发明的热轧带钢，用廉价的合金元素替代贵重的合金元素，成本较低。带钢的力学性能屈服强度ReH≥500MPa，抗拉强度抗拉强度Rm为630～750Mpa，延伸率A≥17%，一般为达19～30%，-20℃冲击功AKv为40～100J ，180°冷弯试验d=2a，满足工程机械用钢的技术要求，且强度、塑性、韧性合理匹配。
具体实施方式
下面结合实施例详细说明高强钢及其制造方法的具体实施方式，但本高强钢及其制造方法的具体实施方式不局限于下述的实施例。
钢板实施例一
本实施例是一种热轧500MPa级高强韧钢，钢板厚4mm宽1800mm。其化学成分的质量百分配比如下：
C：0.17%, Si：0.20%， Mn：1.35%， P：0.010%，S：0.002%,
Ti：0.04%， B：0.0010%, Mo: 0.03%， Al：0.04%, O：0.0013%,
N：0.0055%, 其余为Fe与不可避免的杂质。
钢板屈服强度ReH为590Mpa，抗拉强度Rm为670Mpa，延伸率A为22%，-20℃冲击功AKv为55J。
制造方法实施例一
本热轧高强钢制造方法的实施例为下述依次的步骤，：
Ⅰ转炉冶炼
采用入炉铁水S：0.002%，165吨，预处理铁水中C 与Si的成分的质量百分比为：
C 4.0%， Si 0.25%，
使用S为0.010%废钢15吨，倒入180吨顶底复吹转炉, 出钢前2分钟内停止吹氧；出钢P：0.007%，出钢S：0.012%,出钢温度：1675℃，出钢口良好，不散流；出钢控制渣量为1.6吨。出钢前在钢包内先加石灰和合金，钢包内底吹氩、测温。
Ⅱ LF精炼
LF采用Al粉脱氧，[O]≤15PPm；脱S≤0.004%，脱S结束后，微调钢中成分并加入硼铁，加硼前要先采用Al脱氧，再采用Ti脱氮，之后再加入硼的顺序。微调钢中成分（微调前C为0.15%,出钢前调整为0.17%,微调前Ti为0.03%,出钢前调整为0.04%）LF炉出站前喂Si-Ca线操作2.0m/t，且底吹氩弱搅拌8分钟。
钢水化学成分的质量百分配比如下：
C：0.17%, Si：0.20%， Mn：1.35%， P：0.010%， S：0.002%,
Ti：0.04%， B：0.0010%, Mo: 0.03%， Al：0.04%, O：0.0013%,
N：0.0055%, 其余为Fe与不可避免的杂质。
Ⅲ连铸
连铸采用全程吹氩保护浇注，采用轻压下技术。浇注温度为1532℃。
Ⅳ热连轧轧制
板坯加热温度：在加热炉中加热到1200℃，加热时间：190min；终轧温度：900℃；层流冷却方式：带钢全长冷却；卷取温度CT：620℃。
检验
钢板屈服强度ReH为590Mpa，抗拉强度Rm为670Mpa，延伸率A为22%，-20℃冲击功AKv为55J，180°冷弯试验d=2a合格。对钢板进行晶粒度检验，检验级别为10级；对非金属夹杂物检验，氧化物夹杂物为0级。
钢板实施例二
本实施例是一种热轧500MPa级高强韧钢，钢板厚15mm宽2000mm。其化学成分的质量百分配比如下：
C：0.19%, Si：0.25%， Mn：1.45%， P：0.008%， S：0.001%, Ti：0.06%， B：0.0015%, Mo: 0.06%， Al：0.03%, O：0.0014%,
N：0.0045%,其余为Fe与不可避免的杂质。
钢板屈服强度ReH为550Mpa，抗拉强度Rm为650Mpa，延伸率A为25%，-20℃冲击功AKv为90J。
制造方法实施例二
本热轧高强钢制造方法制造的是钢板实施例二的带钢，本实施例为下述依次的步骤：
Ⅰ转炉冶炼
采用入炉铁水S：0.002%，160吨，预处理铁水中C 与Si的成分的质量百分比为：
C 4.0%， Si 0.28%，
使用S为0.012%废钢20吨，倒入180吨顶底复吹转炉, 出钢前2分钟内停止吹氧；出钢P：0.006%，出钢S：0.014%,出钢温度：1685℃；出钢口良好，不散流；出钢控制渣量为1.5吨。出钢前在钢包内先加石灰和合金，钢包内底吹氩、测温。
ⅡLF精炼
LF采用Al粉脱氧，[O]为13PPm；脱S为0.001%，脱S结束后，微调钢中成分并加入硼铁，加硼前要先采用Al脱氧，再采用Ti脱氮，之后再加入硼的顺序。微调钢中成分（微调前C为0.17%,出钢前调整为0.19%,微调前Ti为0.05%,出钢前调整为0.06%）LF炉出站前喂Si-Ca线操作2.2m/t，且底吹氩弱搅拌8分钟。
钢水化学成分的质量百分配比如下：
C：0.19%, Si：0.25%， Mn：1.45%， P：0.008%， S：0.001%, Ti：0.06%， B：0.0015%, Mo: 0.06%， Al：0.03%, O：0.0014%,
N：0.0045%,其余为Fe与不可避免的杂质。
Ⅲ 连铸
连铸采用全程吹氩保护浇注，采用轻压下技术。浇注温度为1535℃。
Ⅳ热连轧轧制
板坯加热温度：在加热炉中加热到1200℃，加热时间：190min；终轧温度：860℃；层流冷却方式：带钢全长冷却；卷取温度CT：580℃。
检验
钢板屈服强度ReH为560Mpa，抗拉强度Rm为670Mpa，延伸率A为25%，-20℃冲击功AKv为90J，180°冷弯试验d=2a合格。对钢板进行晶粒度检验，检验级别为10级；对非金属夹杂物检验，氧化物夹杂物为1级。
钢板实施例三
本实施例是一种热轧500MPa级高强韧钢，钢板厚8mm宽2000mm。其化学成分的质量百分配比如下：
C：0.15%, Si：0.25%， Mn：1.55%， P：0.005%， S：0.001%, Ti：0.08%， B：0.0020%, Al：0.03%, O：0.0015%,
N：0.0040%,其余为Fe与不可避免的杂质。
钢板屈服强度ReH为560Mpa，抗拉强度Rm为685Mpa，延伸率A为24%，-20℃冲击功AKv为75J。
制造方法实施例三
本热轧高强钢制造方法制造的是钢板实施例三的带钢，本实施例为下述依次的步骤：
Ⅰ转炉冶炼
采用入炉铁水S：0.002%，160吨，预处理铁水中C 与Si的成分的质量百分比为：
C 4.0%， Si 0.28%，
使用S为0.012%废钢20吨，倒入180吨顶底复吹转炉, 出钢前2分钟内停止吹氧；出钢P：0.006%，出钢S：0.011%,出钢温度：1680℃；出钢口良好，不散流；出钢控制渣量为1.5吨。出钢前在钢包内先加石灰和合金，钢包内底吹氩、测温。
ⅡLF精炼
LF采用Al粉脱氧，[O]为13PPm；脱S为0.001%，脱S结束后，微调钢中成分并加入硼铁，加硼前要先采用Al脱氧，再采用Ti脱氮，之后再加入硼的顺序。微调钢中成分（微调前C为0.14%,出钢前调整为0.15%,微调前Ti为0.05%,出钢前调整为0.08%）LF炉出站前喂Si-Ca线操作2.0m/t，且底吹氩弱搅拌8分钟。
钢水化学成分的质量百分配比如下：
C：0.15%, Si：0.25%， Mn：1.55%， P：0.005%， S：0.001%, Ti：0.08%， B：0.0020%, Al：0.03%, O：0.0015%, N：0.0040%,其余为Fe与不可避免的杂质。
Ⅲ 连铸
连铸采用全程吹氩保护浇注，采用轻压下技术。浇注温度为1533℃。
Ⅳ热连轧轧制
板坯加热温度：在加热炉中加热到1220℃，加热时间：190min；终轧温度：900℃；层流冷却方式：带钢全长冷却；卷取温度CT：650℃。
检验
钢板屈服强度ReH为560Mpa，抗拉强度Rm为685Mpa，延伸率A为24%，-20℃冲击功AKv为75J，180°冷弯试验d=2a合格。对钢板进行晶粒度检验，检验级别为10级；对非金属夹杂物检验，氧化物夹杂物为0级。
Claims (3)
1. 一种热轧带钢，它的化学成分的质量百分配比为：
C：0.14～0.25%, Si：0～0.40%， Mn：1.2～1.80%， P≤0.012%，
S≤0.005%, Ti：0.01～0.12%， 0.0010%≤B≤0.0030%, 0≤Mo≤0.20%， Al：0.01～0.05%, O≤0.0020%, N≤0.0060%；
其余为Fe与不可避免的杂质；
屈服强度ReH≥500～650MPa，抗拉强度Rm为610～750MPa，延伸率A≥17%，-20℃冲击功AKv≥34J，180°冷弯试验d=2a；对钢板进行晶粒度检验，检验级别≥8级；对非金属夹杂物检验，氧化物夹杂物为≤1级。
2.一种热轧带钢的制造方法，它包括下述依次的步骤：
Ⅰ 转炉冶炼
将S≤0.003%的预处理铁水，S≤0.020%的废钢，倒入180吨顶底复吹转炉, 预处理的铁水重量比≥70%，出钢前2分钟内停止吹氧；出钢P≤0.010%，出钢S≤0.020%,出钢温度≤1690℃；出钢口良好，不散流；出钢控制渣量不大于1.8吨；出钢先在钢包加石灰和合金,出钢后钢包内包底吹氩，测温；
Ⅱ LF精炼
LF炉进行脱氧，[O]≤15PPm；脱S≤0.004%，脱S结束后，微调钢中成分并加入硼铁，加硼前要先采用Al脱氧，再采用Ti脱氮，之后再加入硼的顺序； LF炉出站前进行喂Si-Ca线1.5～2.5m/t，且底吹氩弱搅拌8分钟以上；
钢水的成分的质量百分比达下述要求出钢：
C：0.14～0.25%, Si：0～0.40%， Mn：1.2～1.80%， P≤0.012%，
S≤0.005%, Ti：0.01～0.12%， 0.0010%≤B≤0.0030%, 0≤Mo≤0.20%， Al：0.01～0.05%, O≤0.0020%, N≤0.0060%；
其余为Fe与不可避免的杂质；
Ⅲ 连铸
连铸采用全程保护浇注；采用轻压下技术；浇注温度控制在1525～1550℃；
Ⅳ 2250热连轧轧制
板坯加热温度：1150～1300℃，加热时间大于180min；终轧温度：860～930℃；层流冷却方式：带钢全长冷却；卷取温度CT：550～650℃;轧制厚度规格:3～15mm。
3.根据权利要求2所述的热轧带钢的制造方法，其特征是：在步骤Ⅳ 2250热连轧轧制后对热轧钢板进行检验；钢板屈服强度ReH为530～650Mpa，抗拉强度Rm为630～750Mpa，延伸率A≥17%，-20℃冲击功AKv为40～100J，180°冷弯试验d=2a；对钢板进行晶粒度检验，检验级别为8～11级；对非金属夹杂物检验，氧化物夹杂物为0～1级。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201210330490.2A CN102864377B (zh) | 2012-09-10 | 2012-09-10 | 一种热轧带钢及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201210330490.2A CN102864377B (zh) | 2012-09-10 | 2012-09-10 | 一种热轧带钢及其制造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN102864377A CN102864377A (zh) | 2013-01-09 |
| CN102864377B true CN102864377B (zh) | 2015-05-20 |
Family
ID=47443502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201210330490.2A Active CN102864377B (zh) | 2012-09-10 | 2012-09-10 | 一种热轧带钢及其制造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN102864377B (zh) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103710618A (zh) * | 2013-12-20 | 2014-04-09 | 马钢(集团)控股有限公司 | 硼钛复合微合金化余热处理钢筋用钢 |
| CN105200320A (zh) * | 2015-10-26 | 2015-12-30 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种小规格圆环链用钢 |
| CN112430787B (zh) * | 2019-08-26 | 2022-04-15 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比高强度冷轧热镀锌钢板及其制造方法 |
| CN111593251A (zh) * | 2020-06-08 | 2020-08-28 | 苏州大学 | 螺纹钢及其制备方法 |
| CN115786814B (zh) * | 2023-01-13 | 2023-06-06 | 山西建龙实业有限公司 | 一种高强度低合金结构钢及其热轧钢带的制备工艺 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1225141A (zh) * | 1996-07-12 | 1999-08-04 | 蒂森钢铁股份公司 | 钢制热轧带材及其生产方法 |
| CN1252105A (zh) * | 1997-03-13 | 2000-05-03 | 蒂森克鲁伯钢铁股份公司 | 生产具有高强度和良好成形性能的带钢的方法 |
| JP2004183064A (ja) * | 2002-12-04 | 2004-07-02 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法 |
| CN1890394A (zh) * | 2003-12-12 | 2007-01-03 | 杰富意钢铁株式会社 | 汽车构造部件用钢材及其制造方法 |
| JP2008255397A (ja) * | 2007-04-03 | 2008-10-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 中空スタビライザ用電縫鋼管の製造方法 |
| CN101660093A (zh) * | 2009-09-04 | 2010-03-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种抗拉强度510MPa级汽车用热轧冲压桥壳钢及其制备方法 |
| CN102424933A (zh) * | 2011-12-02 | 2012-04-25 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种热轧高强带钢及其制造方法 |
| CN102534373A (zh) * | 2012-01-31 | 2012-07-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种适于辊压成形的超高强度冷轧钢带及其制造方法 |
-
2012
- 2012-09-10 CN CN201210330490.2A patent/CN102864377B/zh active Active
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1225141A (zh) * | 1996-07-12 | 1999-08-04 | 蒂森钢铁股份公司 | 钢制热轧带材及其生产方法 |
| CN1252105A (zh) * | 1997-03-13 | 2000-05-03 | 蒂森克鲁伯钢铁股份公司 | 生产具有高强度和良好成形性能的带钢的方法 |
| JP2004183064A (ja) * | 2002-12-04 | 2004-07-02 | Nippon Steel Corp | 冷間加工性と浸炭時の粗大粒防止特性に優れた肌焼用鋼材およびその製造方法 |
| CN1890394A (zh) * | 2003-12-12 | 2007-01-03 | 杰富意钢铁株式会社 | 汽车构造部件用钢材及其制造方法 |
| JP2008255397A (ja) * | 2007-04-03 | 2008-10-23 | Nisshin Steel Co Ltd | 中空スタビライザ用電縫鋼管の製造方法 |
| CN101660093A (zh) * | 2009-09-04 | 2010-03-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种抗拉强度510MPa级汽车用热轧冲压桥壳钢及其制备方法 |
| CN102424933A (zh) * | 2011-12-02 | 2012-04-25 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种热轧高强带钢及其制造方法 |
| CN102534373A (zh) * | 2012-01-31 | 2012-07-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种适于辊压成形的超高强度冷轧钢带及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102864377A (zh) | 2013-01-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101701316B (zh) | 抗拉强度590MPa级汽车大梁用钢及其制造方法 | |
| CN100462466C (zh) | 一种生产低温高韧性钢及其钢板的方法 | |
| CN102424933A (zh) | 一种热轧高强带钢及其制造方法 | |
| CN101787489B (zh) | 一种易焊接低碳贝氏体钢及制造方法 | |
| CN106148846B (zh) | 一种厚规格高韧性x80管件钢钢板及制造方法 | |
| CN102618792A (zh) | 工程机械用高强度耐磨钢及其制备方法 | |
| CN107868911A (zh) | 一种屈服强度600MPa级热轧钢板及其制造方法 | |
| CN101235469A (zh) | 一种高强度易成型耐大气腐蚀钢 | |
| CN108950383B (zh) | 一种高强度高塑性增强护板用冷轧钢板及其生产工艺 | |
| CN102383042A (zh) | 一种含铬氮微合金化hrb400e钢筋及其生产方法 | |
| WO2022022040A1 (zh) | 一种355MPa级别海洋工程用耐低温热轧H型钢及其制备方法 | |
| CN104250703B (zh) | 一种340MPa级冷轧低合金高强钢及其制造方法 | |
| CN109957712A (zh) | 一种低硬度x70m管线钢热轧板卷及其制造方法 | |
| CN109536846A (zh) | 屈服强度700MPa级高韧性热轧钢板及其制造方法 | |
| CN112011737B (zh) | 一种桥梁结构用390MPa级耐-20℃热轧角钢及其生产方法 | |
| CN102864377B (zh) | 一种热轧带钢及其制造方法 | |
| CN103667906B (zh) | 抗拉强度590MPa级热轧高强薄钢板及其生产方法 | |
| CN110106441A (zh) | TMCP型屈服370MPa高性能桥梁钢板及生产方法 | |
| CN104264038A (zh) | 一种440MPa级连退冷轧结构钢板及其生产工艺 | |
| CN111575587A (zh) | 一种钒铬微合金化生产hrb600高强热轧带肋钢筋的方法 | |
| CN102433501B (zh) | 一种高强韧带钢及其制造方法 | |
| CN101153371A (zh) | 高强度冷成型热连轧钢板及其生产方法 | |
| CN102409233A (zh) | 一种低温工程机械用钢及其生产方法 | |
| CN103469066B (zh) | 一种利用中厚板轧机生产高成型性能钢板的方法及其制得的钢板 | |
| CN114107825A (zh) | 一种低碳当量含钛q420md钢板及其制备方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |