JPH06264183A

JPH06264183A - 高加工性熱延高張力鋼板とその製造方法

Info

Publication number: JPH06264183A
Application number: JP4977393A
Authority: JP
Inventors: Tokiaki Nagamichi; 常昭長道; Nozomi Komatsubara; 望小松原
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1993-03-11
Filing date: 1993-03-11
Publication date: 1994-09-20

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】優れた強度、延性、穴拡げ性及び溶接性を兼備
した加工用高張力熱延鋼板とその製造方法を提供する。【構成】Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05％を超え0.8 ％未
満、Mn： 0.8〜2.5％及びsol.Al： 0.8〜2.5 ％を含有
し、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、体積率で
５％以上の残留オーステナイトを含むポリゴナルフェラ
イト主体の組織を有し、かつ結晶粒径がASTM粒度番号で
12以上である高加工性熱延高張力鋼板と、前記化学組成
の素材鋼を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱間圧延
を行い、仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド以上の
ロール間で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃点＋
100 ℃) ｝の温度域における合計圧下率を30％以上とし
て仕上圧延を行った後、５〜60℃/sの冷却速度で 300〜
450 ℃まで加速冷却して巻き取り、前記鋼板とするその
製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、自動車や産業機械等
における高強度部材用鋼板として好適な、延性と穴拡げ
性に優れた加工用高張力熱延鋼板およびその製造方法に
関する。

【０００２】

【従来の技術】今日、連続熱間圧延によって製造される
「熱延鋼板」は、比較的安価な構造用材料として自動車
を始めとする各種の産業機器類に広く適用されるように
なったが、このような用途に用いられる部材の大部分は
プレス加工で成形される場合が多く、そのため強度と加
工性の両面に対する要求が高い材料である。

【０００３】鋼材等においては、一般に強度を増加させ
ると加工性は低下するが、強度と延性がともに優れる鋼
材として、例えば特開昭55−44551 号公報に記載されて
いるようなＤＰ鋼 (Dual Phase鋼) が知られている。

【０００４】このＤＰ鋼は〔フェライト＋マルテンサイ
ト〕の二相組織鋼であり、「降伏比が低く延性が高い」
ことを特徴としているが、JIS ５号引張試験片での特性
によると、60キロ級ハイテン｛引張強さ(TS):60kgf/m
m²｝で伸び(EL)が約30％、引張強さ・伸びバランス（TS
×EL）の値が2000未満、また80キロ級ハイテン｛TS：80
kgf/mm²｝で、ELが約20％、（TS×EL）の値が1800未満
というのが、それぞれその限界であり、それ以上の高延
性化には対応できないのが現状である。

【０００５】一方、これとは別に、高強度鋼板の延性を
大幅に向上させる手段として「残留オーステナイトの変
態誘起塑性（以下、ＴＲＩＰという）を利用する方法」
が提案されている（例えば、特開昭55−145121号公報参
照）。この方法によるとTSが110kgf/mm²以上でELが22％
以上を示し、「TS×ELの値」が2400を超える高延性高強
度鋼板の製造が可能であると考えられる。しかしなが
ら、この方法では、Ｃ含有量を0.40〜0.85重量％ (以
下、成分割合を表す％は重量％とする) と高めに調整す
る必要があることから、得られる鋼板は溶接性の点で劣
り、自動車用鋼板として広く使用することは困難であっ
た。

【０００６】低いＣ含有量の下で残留オーステナイトを
確保して鋼板の高延性を得る手段として、0.2 ％前後の
Ｃ、1.5 ％前後のSi、1.5 ％前後のMnを含有する鋼を熱
間圧延し、 Ar₃点近傍で仕上圧延を行ってから40℃/s以
上の冷却速度で加速冷却した後、 400℃近傍で巻き取る
方法が提案されている (特開昭63−4017号公報参照)。
しかし、この方法では、伸びはＤＰ鋼に比べて大幅に向
上させることができるものの、結晶粒径が比較的粗大で
あるため加工性の重要な指標の一つである穴拡げ性は改
善されず、得られる熱延鋼板の穴拡げ性はＤＰ鋼並みの
30％程度しかなかった。

【０００７】従って、上記の方法による鋼板は、伸びフ
ランジ性が要求されるような部品に対しては使用するこ
とができず、穴拡げ性についても充分に満足できる加工
用熱延高張力鋼板の出現が強く望まれていた。

【０００８】また、仕上圧延において Ar₃点近傍の温度
域で強加工した後冷却してフェライト変態を促進し、残
留オーステナイトを安定して得る方法が提案されてい
る。例えば、特開昭60−165320号公報には、仕上圧延に
おいて 850℃以上の仕上温度で最終３パスの合計圧下率
を60％以上、かつ最終パス圧下率を20％以上とする大圧
下圧延を行う方法が提案されている。しかし、圧延ロー
ルによる抜熱があるため、仕上温度を Ar₃点以上に確保
し、かつ Ar₃点近傍の温度域に維持しながら、最終３パ
スで合計圧下率を60％以上とする大圧下圧延を行うこと
は事実上不可能であり、実質的には最終１パスだけ大圧
下を行う以外に方法はなかった。従って、この方法では
強大なパワーを持つ圧延機が必要である。しかも、従来
の圧延では鋼板の平坦度をよくするために最終パスでは
軽圧下を行っているが、この方法では最終パスで大圧下
を行うため鋼板の平坦度を悪化させてしまう。

【０００９】以上の観点から Ar₃点近傍の低温域で最終
３パス（特に最終１パス）で大圧下を行い、かつ鋼板の
平坦度を確保することは極めて困難であると考えられ
る。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、充分
に優れた強度、延性、溶接性および穴拡げ性を兼備した
加工用熱延高張力鋼板とこれを安定して製造する方法を
提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次の
(1)〜(4) の高加工性熱延高張力鋼板と (5)〜(12)のそ
の製造方法にある。

【００１２】(1) 重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：
0.05％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.
Al： 0.8〜2.5 ％を含有し、残部はFeおよび不可避的不
純物からなり、体積率で５％以上の残留オーステナイト
を含むポリゴナルフェライト主体の組織を有し、かつ結
晶粒径がＡＳＴＭ粒度番号で12以上であることを特徴と
する延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板。

【００１３】(2) 上記(1) の鋼板が、重量％にて、加え
て更にCa：0.0002〜0.010 ％、Zr：0.01〜0.10％および
希土類元素：0.01〜0.10％のうちの１種以上を含む上記
(1)に記載の延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張
力鋼板。

【００１４】(3) 上記(1) の鋼板が、重量％にて、加え
て更にNb： 0.005〜0.10％、Ti： 0.005〜0.10％および
Ｖ： 0.005〜0.20％のうちの１種以上を含む上記(1) に
記載の延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼
板。

【００１５】(4) 上記(1) の鋼板が、重量％にて、加え
て更にCa：0.0002〜0.010 ％、Zr：0.01〜0.10％および
希土類元素：0.01〜0.10％のうちの１種以上、並びにN
b： 0.005〜0.10％、Ti： 0.005〜0.10％およびＶ： 0.
005〜0.20％のうちの１種以上を含む上記(1) に記載の
延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板。

【００１６】(5) 重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：
0.05％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.
Al： 0.8〜2.5 ％を含有し、残部はFeおよび不可避的不
純物からなる鋼を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱
間圧延を行い、仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド
以上のロール間で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(A
r₃点＋100 ℃) ｝で、かつこの温度域における合計圧下
率を30％以上として仕上圧延を行った後、５〜60℃/sの
冷却速度にて 300〜450 ℃まで加速冷却して巻き取り、
体積率で５％以上の残留オーステナイトを含むポリゴナ
ルフェライト主体の組織を有し、かつ結晶粒径がＡＳＴ
Ｍ粒度番号で12以上の鋼板とすることを特徴とする延性
と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造方
法。

【００１７】(6) 上記(5) に記載の鋼が、重量％にて、
加えて更にCa：0.0002〜0.010 ％、Zr：0.01〜0.10％お
よび希土類元素：0.01〜0.10％のうちの１種以上を含む
鋼である上記(5) に記載の延性と穴拡げ性に優れた高加
工性熱延高張力鋼板の製造方法。

【００１８】(7) 上記(5) に記載の鋼が、重量％にて、
加えて更にNb： 0.005〜0.10％、Ti： 0.005〜0.10％お
よびＶ： 0.005〜0.20％のうちの１種以上を含む鋼であ
る上記(5) に記載の延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱
延高張力鋼板の製造方法。

【００１９】(8) 上記(5) に記載の鋼が、重量％にて、
加えて更にCa：0.0002〜0.010 ％、Zr：0.01〜0.10％お
よび希土類元素：0.01〜0.10％のうちの１種以上、並び
にNb： 0.005〜0.10％、Ti： 0.005〜0.10％およびＶ：
0.005〜0.20％のうちの１種以上を含む鋼である上記
(5) に記載の延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張
力鋼板の製造方法。

【００２０】(9) 重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：
0.05％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.
Al： 0.8〜2.5 ％を含有し、残部はFeおよび不可避的不
純物からなる鋼を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱
間圧延を行い、仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド
以上のロール間で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(A
r₃点＋100 ℃) ｝で、かつこの温度域における合計圧下
率を30％以上として仕上圧延を行った後、５℃/s以上の
冷却速度にて 550〜700 ℃の温度域まで加速冷却し、次
いで20℃/s以下の冷却速度にて０〜30秒間冷却した後、
更に20℃/s以上の冷却速度にて 300〜450 ℃まで加速冷
却して巻き取り、体積率で５％以上の残留オーステナイ
トを含むポリゴナルフェライト主体の組織を有し、かつ
結晶粒径がＡＳＴＭ粒度番号で12以上の鋼板とすること
を特徴とする延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張
力鋼板の製造方法。

【００２１】(10)上記(9) に記載の鋼が、重量％にて、
加えて更にCa：0.0002〜0.010 ％、Zr：0.01〜0.10％お
よび希土類元素：0.01〜0.10％のうちの１種以上を含む
鋼である上記(9) に記載の延性と穴拡げ性に優れた高加
工性熱延高張力鋼板の製造方法。

【００２２】(11)上記(9) に記載の鋼が、重量％にて、
加えて更にNb： 0.005〜0.10％、Ti: 0.005〜0.10％お
よびＶ： 0.005〜0.20％のうちの１種以上を含む鋼であ
る上記(9) に記載の延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱
延高張力鋼板の製造方法。

【００２３】(12)上記(9) に記載の鋼が、重量％にて、
加えて更にCa：0.0002〜0.010 ％、Zr：0.01〜0.10％お
よび希土類元素：0.01〜0.10％のうちの１種以上、並び
にNb： 0.005〜0.10％、Ti： 0.005〜0.10％およびＶ：
0.005〜0.20％のうちの１種以上を含む鋼である上記
(9) に記載の延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張
力鋼板の製造方法。

【００２４】本発明者らは前記目的を達成すべく、特に
溶接性において満足が得られるＣ含有量の範囲で、自動
車用等としても充分な高強度を示し、かつ「優れた延性
と穴拡げ性につながるＴＲＩＰ効果を利用するに充分な
量」のオーステナイトを含有する高加工性熱延高張力鋼
板の実現可能性を求めて種々の検討を重ねた結果、以下
のA)〜L)に示す新知見を得た。

【００２５】A)Siは、低Ｃ含有量のときに、延性向上に
有効な残留オーステナイトを確保するのに有効な元素で
あるが、穴拡げ性を考慮してSi含有量を抑えた鋼におい
てもAlを0.8 ％以上含有させると、オーステナイトを残
留させることが可能であり、これによって、優れた引張
強さ・伸びバランスが得られる。

【００２６】B)従来のSi添加残留オーステナイト型高張
力鋼では、引張試験においては高い伸びが得られるもの
の、穴拡げ試験ではＤＰ鋼並みの穴拡げ率しか得られな
いのに対し、Al添加残留オーステナイト型高張力鋼の場
合には、優れた伸びと高い穴拡げ率とを同時に満足させ
ることができる。

【００２７】C)しかも、Alはフェライト安定化元素であ
るため、オーステナイトを残留させるのにAlを添加する
のは不利であると考えられたが、適量のAl添加を行うと
ポリゴナルフェライトの生成が促進されて製品鋼板の伸
びが向上する上、第二相が均一に分散されて穴拡げ性の
向上にも有効である。

【００２８】D)上記Al添加残留オーステナイト型高張力
鋼では、適量のSiを添加すると、穴拡げ性の著しい劣化
を招くことなく強度を増大させることが可能である。表
１にこの例を示す。

【００２９】

【表１】

【００３０】表１には、厚さ 2.6mmの「Si添加残留オー
ステナイト型高張力鋼板」および「Si＋Al添加残留オー
ステナイト型高張力鋼板」について、引張特性と打ち抜
き穴拡げ性を調査した結果が示されている。ここで、引
張特性は JIS５号試験片を使用し、穴拡げ率は厚さ 2.6
mm×幅120mm ×長さ120mm の鋼片にφ14mmの孔をクリア
ランス15％で打ち抜いた後、円錐ポンチを用いて調べた
ものである。

【００３１】この表１からも、Al添加残留オーステナイ
ト型高張力鋼に適量のSiを含有させることにより、穴拡
げ性をあまり劣化させることなく強度を増大させること
が可能であり、引張強さ・穴拡げ性のバランスの優れた
残留オーステナイト型高張力鋼板を実現することができ
ることがわかる。

【００３２】E)従って、溶接性が顕著に劣化することの
ないＣ含有量の範囲の鋼に、適量のSiとAlを複合で含有
させることによって、体積率で５％以上の残留オーステ
ナイトを含むポリゴナルフェライト主体の組織を実現す
ると、自動車用鋼板等に要求される強度、延性、穴拡げ
性等の諸性質を十分に満足する熱延高張力鋼板が得られ
る。

【００３３】F)仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド
以上の圧延ロール間で鋼板を加熱することにより、圧延
ロールによる抜熱分を補うことができるため、 Ar₃点近
傍の温度域での低温大圧下圧延を最終１パスだけでな
く、それ以上の多パスで行うことができ、 Ar₃点近傍の
温度域における恒温かつ低温の多パス圧延が可能であ
る。

【００３４】G)上記の圧延ロール間での加熱手段は問わ
ないが、本出願人が開発した直接通電加熱法、すなわち
電極を兼ねた２スタンド以上の圧延ロールに鋼板を接触
させて鋼板に直接通電して加熱する方法（例えば、特開
平４−356314号公報参照）が加熱手段として最適であ
る。

【００３５】H)従って、従来の方法では困難であった A
r₃点近傍の低温域での大圧下圧延を、１パスではなく多
パスで行うことにより、各パスの圧下率を小さくするこ
とができるので、強大なパワーを持つ圧延機は必要では
ない。

【００３６】I)最終パスで大圧下圧延を行う必要がない
ため、鋼板の平坦度を確保することが容易である。

【００３７】J) Ar₃点近傍の温度域で大圧下圧延を行
い、未変態オーステナイト中の転位密度を極めて高くす
ることにより、圧延後の冷却過程でフェライトの生成を
促進し、かつフェライトを微細化することができるた
め、フェライトと未変態オーステナイトの界面が増加し
て残留オーステナイトを安定して得ることができる。

【００３８】K) Ar₃点近傍の温度域で大圧下圧延を行う
ことにより、結晶粒径を微細化することができるため、
従来の残留オーステナイト鋼で問題となっていた不充分
な穴拡げ性を著しく向上させることができる。

【００３９】L)更に、上記穴拡げ性に優れた高加工性熱
延高張力鋼は、所定の化学組成の素材鋼片を特定の条件
に従って熱間圧延することにより、再現性よく安定に製
造することが可能である。

【００４０】本発明は、上記知見等を基に更なる研究を
重ねて完成されたものである。ここで、前記「ポリゴナ
ルフェライト主体組織」とは、残留オーステナイト以外
の組織（例えばベイナイト）がポリゴナルフェライトの
性質に格別な影響を及ぼさない程度にとどまった「実質
的にポリゴナルフェライトから成る組織」を広く意味す
る。

【００４１】

【作用】次に、本発明において鋼板とその素材鋼の化学
組成および鋼板の組織、並びにその製造条件を前記のよ
うに限定した理由を、その作用と共に詳述する。

【００４２】Ａ）鋼板（素材鋼）の化学組成および組成Ｃ：Ｃは、熱延後の冷却過程において、フェライト変態
の進行に伴い未変態オーステナイト中に濃縮してオース
テナイトを安定化させると共に、鋼板の強化に寄与する
作用を有している。Ｃ含有量が0.05％未満では強度の確
保とオーステナイトの安定化効果が充分でなく、一方、
0.40％を超えると溶接性が顕著に劣化する上、ポリゴナ
ルフェライト量が減少してベイナイト量が増加し過ぎる
ために穴拡げ性も劣化する。従って、Ｃ含有量は0.05〜
0.40％と定めた。

【００４３】Si：一般に、Siはポリゴナルフェライトの
生成を促進してＣが未変態オーステナイト中へ濃縮する
のを助け、またセメンタイトの析出を遅らせる作用を有
している。従って、オーステナイトを残留させるために
極めて有効な元素であるとされていたが、本発明では主
としてポリゴナルフェライトを固溶強化し、鋼板強度を
高めるために含有させる。Si含有量が0.05％以下では上
記効果が不充分で所望の強度が確保されない。一方、0.
8 ％以上含有させると上記効果が飽和する上に、硬質な
マルテンサイトが生成して穴拡げ性の劣化を招く。よっ
て、Si含有量は0.05％を超え0.8 ％未満と定めた。

【００４４】Mn：Mnはオーステナイト安定化元素であっ
て、未変態オーステナイトのMs点を低下させると共に焼
入性を向上させ、未変態オーステナイトがパーライト変
態するのを抑制する作用を発揮する。しかし、Mn含有量
が 0.8％未満では前記作用による所望の効果が得られな
い。一方、 2.5％を超えると熱延後の冷却過程で充分な
ポリゴナルフェライトを生成させることが困難となり、
そのため未変態オーステナイト中へのＣの濃縮が不充分
となって、オーステナイトを安定化させることができな
い。従って、Mnの含有量は 0.8〜2.5 ％と定めた。

【００４５】sol.Al：Alは本発明において特に重要な元
素である。すなわち、AlはSiと同様にフェライト安定化
元素であり、ポリゴナルフェライトの生成を促進してＣ
の未変態オーステナイト中への濃化を促し、かつセメン
タイトの析出を遅らせる作用を通じてオーステナイトの
残留を促進する。しかも、その作用は同じ重量割合でSi
を含有させる場合よりも顕著である。その上、ポリゴナ
ルフェライトの均一、微細な生成を促進し、穴拡げ性を
劣化させる粗大ベイナイトの生成を抑制してSi添加残留
オーステナイト鋼の穴拡げ性を向上させる作用をも有し
ている。

【００４６】しかし、Al含有量がsol.Alとして 0.8％を
下回ると前記作用による所望の効果が得られない。一
方、 2.5％を超えると上記効果は飽和してしまう。従っ
て、sol.Al含有量は 0.8〜2.5 ％と定めた。なお、残留
オーステナイトを安定して生成させるためには、（sol.
Al＋Si) の合計量で 1.0％以上含有させることが望まし
い。

【００４７】Ca、Zrおよび希土類元素：これらの成分は
いずれも介在物の形状を調整して冷間加工性を改善する
作用を有しているため、必要により１種以上含有させ
る。Caの場合ではその含有量が0.0002％未満、Zrの場合
ではその含有量が0.01％未満、希土類元素の場合ではそ
の含有量が0.01％未満であると、前記作用による所望の
効果が得られない。一方、Ca含有量が0.010 ％を、Zr含
有量が0.10％を、希土類元素含有量が0.10％をそれぞれ
超えると、鋼中の介在物が多くなり過ぎて逆に加工性が
劣化する。従って、Ca含有量は0.0002〜0.010 ％、Zr含
有量は0.01〜0.10％、希土類元素含有量は0.01〜0.10％
とそれぞれ定めた。

【００４８】Nb、TiおよびＶ：Nb、TiおよびＶはいずれ
もフェライト地に炭窒化物として析出し、鋼板の更なる
高強度化に有効な元素であり、そのため必要により１種
以上含有させる。いずれの場合もその含有量が 0.005％
未満では所望の効果が得られず、一方、NbとTiではそれ
ぞれ0.10％を、またＶの場合は0.20％を超えると、その
効果が飽和してしまうため経済的ではない。従って、Nb
含有量は 0.005〜0.10％、Ti含有量は 0.005〜0.10％、
Ｖ含有量は 0.005〜0.20％とそれぞれ定めた。

【００４９】本発明の鋼板（素材鋼）では、上記のCa、
Zrおよび希土類元素の群並びにNb、TiおよびＶの群か
ら、それぞれ１種以上を選んで、上記含有量の範囲内で
複合添加を行うことができる。

【００５０】なお、鋼中に不可避的に混入する不純物と
しては、Ｐ、Ｓ、Cu、Ni、CrおよびMo等が挙げられる
が、例えばＰ、Ｓについては、できればその含有量を以
下のように規制するのが望ましい。

【００５１】Ｐ：Ｐは溶接性に悪影響を及ぼす不純物元
素であるため、その含有量は0.05％以下に抑えるのが望
ましい。しかし、ポリゴナルフェライトを更に均一に分
散させようとする観点からは 0.010％以下とすることが
より好ましい。

【００５２】Ｓ：Ｓは硫化物系介在物を形成して加工性
を低下させる不純物元素であるため、その含有量は0.05
％以下に抑えるのが望ましい。しかし、一段と優れた加
工性を確保しようとする観点からは 0.003％以下とする
ことがより好ましい。

【００５３】上述の化学組成の素材鋼は、例えば転炉、
電気炉または平炉等により溶製される。鋼種もリムド
鋼、キャップド鋼、セミキルド鋼またはキルド鋼のいず
れでもよい。また、素材鋼片の製造についても、「造塊
−分塊圧延」あるいは「連続鋳造」のいずれの手段によ
っても構わない。

【００５４】本発明の鋼板において、体積率で５％以上
の残留オーステナイトを含むポリゴナルフェライト主体
の組織を有し、かつ結晶粒径がＡＳＴＭ粒度番号で12以
上の鋼板とする理由は次のとおりである。

【００５５】すなわち、残留オーステナイトが体積率で
５％未満では充分な延性が得られない。また、結晶粒径
がＡＳＴＭ粒度番号で12未満では粒が粗いため、充分な
穴拡げ性が得られない。

【００５６】Ｂ）熱延鋼板の製造条件前述のような化学組成と組織を有する本発明の熱延鋼板
は、この化学組成の素材鋼片を Ac₃点以上に再加熱保持
後、熱間圧延を行い、仕上圧延機の少なくとも後段２ス
タンド以上のロール間で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50
℃) 〜(Ar₃点＋100 ℃) ｝の温度域における合計圧下率
が30％以上になるように仕上圧延を行った後、５〜60℃
/sの冷却速度にて 300〜450 ℃まで加速冷却して巻き取
ることによって製造することが可能である。

【００５７】すなわち、素材鋼片を Ac₃点以上の温度に
再加熱することにより、合金元素を完全にオーステナイ
ト中に固溶させることができる。なお、加熱炉に挿入す
る素材鋼片は、鋳造後の高温のままでのスラブであって
も、一旦室温まで冷却されたスラブであっても構わな
い。

【００５８】｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃点＋100 ℃) ｝の
温度域における合計圧下率が30％以上になるように熱間
仕上圧延を行うことにより、オーステナイトを微細化す
るとともにオーステナイトの加工硬化を起こさせて、ポ
リゴナルフェライトの生成を促進することができる。従
って、この熱間仕上圧延後に５〜60℃/sの冷却速度で加
速冷却する間に、十分な量の微細なポリゴナルフェライ
トを生成させることができる。

【００５９】圧延中の温度降下があっても、仕上温度が
上記の温度域を外れないようにするために、仕上圧延機
の少なくとも後段２スタンド以上のロール間で鋼板の再
加熱を行って仕上温度を確保する。

【００６０】熱間圧延の仕上温度が(Ar₃点−50℃) 未満
であると、熱間圧延中に生成する加工フェライトが増加
するため、熱延鋼板の加工性が劣化してしまう。一方、
仕上温度が(Ar₃点＋100 ℃) を超えると、オーステナイ
トの加工硬化が不充分となってポリゴナルフェライトが
充分に生成せず、残留オーステナイトが減少する。

【００６１】仕上圧延後の冷却速度が５℃/s未満の時
は、冷却中にパーライトが生成し、オーステナイトが残
留しない。一方、冷却速度が60℃/sを超えると、充分な
量の延性に有効なポリゴナルフェライトが生成しない。

【００６２】巻取温度が 450℃を超えるとパーライトが
生成し、オーステナイトが充分に残留しない。一方、 3
00℃を下回る温度域で巻取りを行うとマルテンサイトの
生成が促進され、延性と穴拡げ性が劣化する。

【００６３】本発明に係わる前記高加工性熱延高張力鋼
板は、上記方法以外にも、前記所定の化学組成の素材鋼
片を Ac₃点以上に再加熱保持後熱間圧延を行い、仕上圧
延機の少なくとも後段２スタンド以上のロール間で鋼板
を加熱し、｛(Ar₃点−50℃)〜(Ar₃点＋100 ℃) ｝の温
度域における合計圧下率が30％以上になるように仕上圧
延を行った後、５℃/s以上の冷却速度にて 550〜700 ℃
の温度域まで加速冷却し、次いで20℃/s以下の冷却速度
にて０〜30秒間冷却した後、更に20℃/s以上の冷却速度
にて300 〜450 ℃まで加速冷却して巻き取ることによっ
ても製造することができる。

【００６４】この場合、仕上圧延終了後５℃/s以上の冷
却速度にて 550〜700 ℃まで冷却（以下、第一段冷却と
いう）することにより、延性に有効なポリゴナルフェラ
イトを微細に生成させる。次いで必要により、20℃/s以
下の冷却速度にて30秒間以下の冷却（以下、第二段冷却
という）を行う。この第二段冷却としての徐冷を仕上圧
延終了後の冷却の中間段階で行うことにより、フェライ
トの生成および未変態オーステナイト中のＣの濃化を促
進させるとともに、さらにオーステナイトを安定化さ
せ、最終製品の熱延鋼板中にポリゴナルフェライトと残
留オーステナイトの相を増加させることができる。これ
によって、さらなる延性向上を図ることが可能となる。
このような理由で第二段冷却を行うのが望ましい。

【００６５】その後、Ｃが濃化して安定化したオーステ
ナイトがパーライト変態しないように、20℃/s以上の冷
却速度にてマルテンサイトが生成しない温度の 300〜45
0 まで加速冷却（以下、第三段冷却という）した後に巻
取ることにより、未変態のオーステナイト中に炭窒化物
の少ないベイナイトを生成させることで、さらにＣを未
変態オーステナイト中に濃縮させ、熱延鋼板中でも安定
なオーステナイトを得ることができる。

【００６６】第一段冷却において冷却速度が５℃/s未満
であると、延性に有効である微細なポリゴナルフェライ
トが生成しない。また冷却温度が 550℃未満であるとポ
リゴナルフェライトの生成が不充分になる。一方、冷却
温度が 700℃を上回るとパーライトが生成してオーステ
ナイトが残留しなくなる。

【００６７】第二段冷却を行う場合に、その冷却速度が
20℃/sを超えると、または冷却時間が30秒を超えると、
パーライトが析出するとともにオーステナイトが残留し
にくくなって、望ましいポリゴナルフェライトと残留オ
ーステナイトの相が不足するため、延性が低下する。

【００６８】第三段冷却において冷却速度が20℃/s未満
であると、または冷却温度が 450℃を超えると、結晶粒
の成長が過度に起こるばかりか、パーライトやマルテン
サイトの生成量が増加し、ＴＲＩＰに有効な５体積％を
超える残留オーステナイトが得られなくなる。冷却温度
が 300℃を下回るとマルテンサイトの生成が促進され、
延性と穴拡げ性が劣化する。

【００６９】以上の本発明に係わる熱延鋼板は、Ｃ含有
量が0.05〜0.40％の範囲であるから、高強度部材用鋼板
として要求されるレベルの溶接性を具備し、更にＴＲＩ
Ｐを利用するに充分な量の残留オーステナイトを有す
る。しかもAlの適量添加と結晶粒径を微細化することに
よって、従来の残留オーステナイト鋼板の弱点であった
穴拡げ性についても充分に改善されたものである。

【００７０】従って、本発明によれば、溶接性が良好で
あるとともに、残留オーステナイトが存在しているから
引張強度と伸びバランスが良好で、しかも穴拡げ性の優
れた熱延鋼板を得ることができる。

【００７１】なお、本発明鋼板に溶融亜鉛めっき、合金
化溶融亜鉛めっき、電気めっき等の表面処理を施した場
合には、優れた延性と穴拡げ性に加え、更に優れた耐食
性を兼ね備えた表面処理鋼板を得ることができる。

【００７２】続いて、本発明の効果を実施例によって更
に具体的に説明する。

【００７３】

【実施例】表２に示す化学組成を有する鋼Ａ〜Ｓのスラ
ブを表３(1) 、表３(2) 、表５(1) 、表５(2) および表
５(3) に示す条件で加熱、熱間圧延、制御冷却および巻
取りを行い、板厚 2.3mmの熱延鋼板を得た。

【００７４】上記の工程中、熱間仕上圧延後段の数スタ
ンド間で、直接通電加熱により鋼板を加熱し、最終１パ
スではなく最終の数パスで Ar₃点近傍の温度域において
大圧下圧延を行った。比較例では、再加熱を行わないも
の〔仕上圧延ロール間加熱用スタンド数が０スタンド(s
td) と表示〕も含めて試験を実施した。

【００７５】このときの直接通電加熱条件は次のとおり
とした。

【００７６】ロール間距離：5.5m ライン速度：1000m/min 板幅：1500mm 電流：交流（商用周波数）150kＡ電圧：100 Ｖ供給電力：15000kＶＡ得られた鋼板の評価は、厚さ 2.3mm×幅120mm ×長さ12
0mm の鋼板試験片にφ14mmの孔をクリアランス：15％で
打ち抜き、これらにつき円錐ポンチを用いて穴拡げ性を
調査する方法で行った。更に、鋼板中央部よりＸ線試験
用の試験片を採取し、残留オーステナイト量の調査も実
施した。これらの結果を表４と表６に示す。

【００７７】表４と表６から明らかなように、本発明で
定める条件で製造された熱延鋼板は、TSが 60kgf/mm²以
上の高強度とELが30％以上の高延性を有し、TS×ELが25
00以上の優れた引張強さ・伸びバランスを備えると同時
に、穴拡げ率が80％以上の優れた打ち抜き加工性を示
し、高強度かつ高加工性を同時に満足していることがわ
かる。

【００７８】一方、本発明で定める範囲を外れる条件で
得られた試験 No.15〜21、 No.42〜50の鋼板では、いず
れも残留オーステナイトが充分に生成していないため、
伸びが低く、また穴拡げ性も良好ではない。試験 No.22
および23で得られた鋼板では、残留オーステナイトが生
成し、強度、伸びおよび穴拡げ性はいずれも良好である
が、最終パスで20％以上の大圧下圧延を行っているた
め、鋼板の平坦度が極めて悪い。

【００７９】また、Ｃ含有量が本発明で定める範囲を超
える鋼種Ｏを用いた試験 No.24および51では、伸びは比
較的高いものの穴拡げ性が劣っている。

【００８０】sol.Al含有量が本発明で定める範囲を下回
る鋼種Ｐを用いた試験 No.25では、同様に伸びは比較的
高いものの穴拡げ性が劣っている。

【００８１】Ｃ含有量が本発明で定める範囲を下回る鋼
種Ｑを用いた試験No.52 では、強度が大幅に劣ってい
る。

【００８２】Mn含有量が本発明で定める範囲を下回る鋼
種Ｒを用いた試験No.26 および53、あるいはsol.Al含有
量が本発明で定める範囲を超える鋼種Ｓを用いた試験N
o.27および54では、伸びと穴拡げ性が劣っている。

【００８３】

【表２】

【００８４】

【表３（１）】

【００８５】

【表３（２）】

【００８６】

【表４】

【００８７】

【表５（１）】

【００８８】

【表５（２）】

【００８９】

【表５（３）】

【００９０】

【表６】

【００９１】

【発明の効果】本発明によれば、強度、延性、穴拡げ性
および溶接性が共に優れる高加工性熱延高張力鋼板を安
定して得ることができる。この鋼板を自動車の足廻り部
品等の産業機器部材に適用して、それらの製品の性能や
寿命を一段と改善することが可能となるなど、産業上極
めて有用な効果がもたらされる。

【手続補正書】

【提出日】平成５年５月１０日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００５９

【補正方法】変更

【補正内容】

【００５９】上記の仕上圧延の条件を容易に確保するた
めに、仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド以上のロ
ール間で鋼板を再加熱する。この再加熱により、 Ar₃点
近傍での大圧下を１スタンドだけでなく幾つかのスタン
ドに分担させることができ、１スタンド当たりの負荷を
軽減できるとともに、最終スタンドでの圧下量を少なく
して鋼板の平坦度を向上させることができる。また、圧
延中の温度降下があっても前記の仕上温度が確保でき
る。この再加熱は、仕上圧延機の多数のスタンド間のど
こで行ってもよく、圧延時の鋼板温度が（ Ar₃点−50
℃) よりも低くならないように適宜再加熱を行うスタン
ドを決定すればよい。ただし、少なくとも、ロールによ
る抜熱で鋼板温度が（ Ar₃点−50℃) 未満になりやすい
後段の２スタンド以上のロール間では再加熱を行う必要
がある。なお、ここで言う後段のスタンドとは、必ずし
も最終段スタンドを含むということではない。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05
％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.Al：
0.8〜2.5 ％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物
からなり、体積率で５％以上の残留オーステナイトを含
むポリゴナルフェライト主体の組織を有し、かつ結晶粒
径がＡＳＴＭ粒度番号で12以上であることを特徴とする
延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板。
【請求項２】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05
％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.Al：
0.8〜2.5 ％を含有し、更にCa：0.0002〜0.010 ％、Z
r：0.01〜0.10％および希土類元素：0.01〜0.10％のう
ちの１種以上を含み、残部はFeおよび不可避的不純物か
らなり、体積率で５％以上の残留オーステナイトを含む
ポリゴナルフェライト主体の組織を有し、かつ結晶粒径
がＡＳＴＭ粒度番号で12以上であることを特徴とする延
性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板。
【請求項３】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05
％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.Al：
0.8〜2.5 ％を含有し、更にNb： 0.005〜0.10％、Ti：
0.005〜0.10％およびＶ： 0.005〜0.20％のうちの１種
以上を含み、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、
体積率で５％以上の残留オーステナイトを含むポリゴナ
ルフェライト主体の組織を有し、かつ結晶粒径がＡＳＴ
Ｍ粒度番号で12以上であることを特徴とする延性と穴拡
げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板。
【請求項４】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05
％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.Al：
0.8〜2.5 ％を含有し、更にCa：0.0002〜0.010 ％、Z
r：0.01〜0.10％および希土類元素：0.01〜0.10％のう
ちの１種以上、並びにNb： 0.005〜0.10％、Ti： 0.005
〜0.10％およびＶ： 0.005〜0.20％のうちの１種以上を
含み、残部はFeおよび不可避的不純物からなり、体積率
で５％以上の残留オーステナイトを含むポリゴナルフェ
ライト主体の組織を有し、かつ結晶粒径がＡＳＴＭ粒度
番号で12以上であることを特徴とする延性と穴拡げ性に
優れた高加工性熱延高張力鋼板。
【請求項５】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05
％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.Al：
0.8〜2.5 ％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物
からなる鋼を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱間圧
延を行い、仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド以上
のロール間で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃点
＋100 ℃) ｝で、かつこの温度域における合計圧下率を
30％以上として仕上圧延を行った後、５〜60℃/sの冷却
速度にて 300〜450 ℃まで加速冷却して巻き取り、体積
率で５％以上の残留オーステナイトを含むポリゴナルフ
ェライト主体の組織を有し、かつ結晶粒径がＡＳＴＭ粒
度番号で12以上の鋼板とすることを特徴とする延性と穴
拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造方法。
【請求項６】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05
％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.Al：
0.8〜2.5 ％を含有し、更にCa：0.0002〜0.010 ％、Z
r：0.01〜0.10％および希土類元素：0.01〜0.10％のう
ちの１種以上を含み、残部はFeおよび不可避的不純物か
らなる鋼を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱間圧延
を行い、仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド以上の
ロール間で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃点＋
100 ℃) ｝で、かつこの温度域における合計圧下率を30
％以上として仕上圧延を行った後、５〜60℃/sの冷却速
度にて 300〜450℃まで加速冷却して巻き取り、体積率
で５％以上の残留オーステナイトを含むポリゴナルフェ
ライト主体の組織を有し、かつ結晶粒径がＡＳＴＭ粒度
番号で12以上の鋼板とすることを特徴とする延性と穴拡
げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造方法。
【請求項７】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05
％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.Al：
0.8〜2.5 ％を含有し、更にNb： 0.005〜0.10％、Ti：
0.005〜0.10％およびＶ： 0.005〜0.20％のうちの１種
以上を含み、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼
を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱間圧延を行い、
仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド以上のロール間
で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃点＋100 ℃)
｝で、かつこの温度域における合計圧下率を30％以上
として仕上圧延を行った後、５〜60℃/sの冷却速度にて
300〜450 ℃まで加速冷却して巻き取り、体積率で５％
以上の残留オーステナイトを含むポリゴナルフェライト
主体の組織を有し、かつ結晶粒径がＡＳＴＭ粒度番号で
12以上の鋼板とすることを特徴とする延性と穴拡げ性に
優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造方法。
【請求項８】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05
％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.Al：
0.8〜2.5 ％を含有し、更にCa：0.0002〜0.010 ％、Z
r：0.01〜0.10％および希土類元素：0.01〜0.10％のう
ちの１種以上、並びにNb： 0.005〜0.10％、Ti： 0.005
〜0.10％およびＶ： 0.005〜0.20％のうちの１種以上を
含み、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼を、 A
c₃点以上に再加熱保持してから熱間圧延を行い、仕上圧
延機の少なくとも後段２スタンド以上のロール間で鋼板
を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃点＋100 ℃) ｝で、
かつこの温度域における合計圧下率を30％以上として仕
上圧延を行った後、５〜60℃/sの冷却速度にて 300〜45
0 ℃まで加速冷却して巻き取り、体積率で５％以上の残
留オーステナイトを含むポリゴナルフェライト主体の組
織を有し、かつ結晶粒径がＡＳＴＭ粒度番号で12以上の
鋼板とすることを特徴とする延性と穴拡げ性に優れた高
加工性熱延高張力鋼板の製造方法。
【請求項９】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.05
％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.Al：
0.8〜2.5 ％を含有し、残部はFeおよび不可避的不純物
からなる鋼を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱間圧
延を行い、仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド以上
のロール間で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃点
＋100 ℃) ｝で、かつこの温度域における合計圧下率を
30％以上として仕上圧延を行った後、５℃/s以上の冷却
速度にて 550〜700 ℃の温度域まで加速冷却し、次いで
20℃/s以下の冷却速度にて０〜30秒間冷却した後、更に
20℃/s以上の冷却速度にて 300〜450 ℃まで加速冷却し
て巻き取り、体積率で５％以上の残留オーステナイトを
含むポリゴナルフェライト主体の組織を有し、かつ結晶
粒径がＡＳＴＭ粒度番号で12以上の鋼板とすることを特
徴とする延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼
板の製造方法。
【請求項１０】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.
05％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.A
l： 0.8〜2.5 ％を含有し、更にCa：0.0002〜0.010
％、Zr：0.01〜0.10％および希土類元素：0.01〜0.10％
のうちの１種以上を含み、残部はFeおよび不可避的不純
物からなる鋼を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱間
圧延を行い、仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド以
上のロール間で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃
点＋100 ℃) ｝で、かつこの温度域における合計圧下率
を30％以上として仕上圧延を行った後、５℃/s以上の冷
却速度にて 550〜700℃の温度域まで加速冷却し、次い
で20℃/s以下の冷却速度にて０〜30秒間冷却した後、更
に20℃/s以上の冷却速度にて 300〜450 ℃まで加速冷却
して巻き取り、体積率で５％以上の残留オーステナイト
を含むポリゴナルフェライト主体の組織を有し、かつ結
晶粒径がＡＳＴＭ粒度番号で12以上の鋼板とすることを
特徴とする延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力
鋼板の製造方法。
【請求項１１】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.
05％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.A
l： 0.8〜2.5 ％を含有し、更にNb： 0.005〜0.10％、T
i： 0.005〜0.10％およびＶ： 0.005〜0.20％のうちの
１種以上を含み、残部はFeおよび不可避的不純物からな
る鋼を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱間圧延を行
い、仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド以上のロー
ル間で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃点＋100
℃) ｝で、かつこの温度域における合計圧下率を30％以
上として仕上圧延を行った後、５℃/s以上の冷却速度に
て 550〜700 ℃の温度域まで加速冷却し、次いで20℃/s
以下の冷却速度にて０〜30秒間冷却した後、更に20℃/s
以上の冷却速度にて 300〜450 ℃まで加速冷却して巻き
取り、体積率で５％以上の残留オーステナイトを含むポ
リゴナルフェライト主体の組織を有し、かつ結晶粒径が
ＡＳＴＭ粒度番号で12以上の鋼板とすることを特徴とす
る延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製
造方法。
【請求項１２】重量％にて、Ｃ：0.05〜0.40％、Si：0.
05％を超え0.8 ％未満、Mn： 0.8〜2.5 ％およびsol.A
l： 0.8〜2.5 ％を含有し、更にCa：0.0002〜0.010
％、Zr：0.01〜0.10％および希土類元素：0.01〜0.10％
のうちの１種以上、並びにNb： 0.005〜0.10％、Ti：
0.005〜0.10％およびＶ： 0.005〜0.20％のうちの１種
以上を含み、残部はFeおよび不可避的不純物からなる鋼
を、 Ac₃点以上に再加熱保持してから熱間圧延を行い、
仕上圧延機の少なくとも後段２スタンド以上のロール間
で鋼板を加熱し、｛(Ar₃点−50℃) 〜(Ar₃点＋100 ℃)
｝で、かつこの温度域における合計圧下率を30％以上
として仕上圧延を行った後、５℃/s以上の冷却速度にて
550〜700 ℃の温度域まで加速冷却し、次いで20℃/s以
下の冷却速度にて０〜30秒間冷却した後、更に20℃/s以
上の冷却速度にて 300〜450 ℃まで加速冷却して巻き取
り、体積率で５％以上の残留オーステナイトを含むポリ
ゴナルフェライト主体の組織を有し、かつ結晶粒径がＡ
ＳＴＭ粒度番号で12以上の鋼板とすることを特徴とする
延性と穴拡げ性に優れた高加工性熱延高張力鋼板の製造
方法。